高支模(高大模板)专项施工方案 (38)

1、高支模专项施工方案工程名称:工程地点:施工单位:编制单位:编制人:编制日期: 2014 年月日审核人:审批日期:年月日施工组织设计(方案报审表工程名称:愉景新城9#栋、10#栋酒店 编号: 目录1 编制依据 (42 工程概况 (42.1建筑概况 (42.2高支模概况 (43 模板及支顶系统设计 (43.1模板支撑系统的选型 (43.2梁600×1300MM(包括梁高1000MM及1000MM以上的梁 (43.3梁400×800MM(包括梁高700、800MM的梁 (53.4梁200×600MM(包括600及600以下的梁 (53.5板150MM厚 (53.5扫地杆

2、、纵横水平拉杆设置 (53.6对顶抱柱 (64 施工顺序 (64.1钢管支顶施工顺序 (64.2主要施工方法及质量保证措施 (64.3模板支顶安装质量保证措施 (74.4模板拆除 (85 安全设施和管理措施 (85.1安全设施 (85.2安全管理机构 (85.3安全管理与监控 (86 监测方案 (106.1观测点布置 (116.2观测方法 (117 安全应急救援预案 (127.1安全事故应急救援架构 (127.2发生高处坠落事故应急求援 (127.3发生支模坍塌应急救援 (138计算书 (158.1高支模计算书 (158.2附图 (401 编制依据工程设计图纸;建筑施工安全检查标准JGJ59-

3、99;建筑施工口件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001;混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002;建设部、省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。2 工程概况本工程位于湖南省衡阳市,为愉景新城小区内的9#栋、10#栋酒店,共两栋15层建筑。此方案包含的高支模范围为帝景山庄9#栋、10#栋12层15层梁板。12层14层层高6m;15层层高5m,均超过4m,为高支模。6m高支模大梁截面尺寸为600³1300mm,板厚150/100mm;5m高支模大梁截面尺寸为350³800mm,板厚150/100mm。3 模板及支顶系统设计3.1.1梁、板模板

4、采用18mm厚夹板;3.1.2次龙骨采用50³100mm木枋;大梁主龙骨采用双钢管(248³3.0mm,小梁主龙骨采用单钢管;侧模肋枋采用50³100mm木枋;3.1.3扫地杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑均采用48³3.2mm钢管。3.2梁600×1300mm(包括梁高1000mm及1000mm以上的梁支顶采用轮扣式钢管脚手架,梁底模和侧模均采用18mm夹板,对拉螺杆12,采用满堂钢管脚手架支模。梁跨度方向立杆间距900mm,梁截面方向立杆间距900mm。梁底木方间距150mm,托梁为双钢管;梁侧木方间距200mm,对拉螺杆三道纵向间距400mm。

5、施工单位 43.3梁400×800mm(包括梁高700、800mm的梁支顶采用轮扣式钢管脚手架,梁底模和侧模均采用18mm夹板,对拉螺杆12,采用满堂钢管脚手架支模。梁跨度方向立杆间距900mm,梁截面方向立杆间距900mm。梁底木方间距200mm,托梁为单钢管;梁侧木方间距300mm,对拉螺杆两道纵向间距600mm。3.4梁200×600mm(包括600及600以下的梁支顶采用轮扣式钢管脚手架,梁底模和侧模均采用18mm夹板,对拉螺杆12,采用满堂钢管脚手架支模。梁跨度方向立杆间距900mm,梁截面方向立杆间距900mm。梁底木方间距300mm,托梁为单钢管;梁侧木方间距

6、300mm,对拉螺杆一道纵向间距600mm。支顶采用钢管脚手架,底模采用18mm夹板,采用满堂钢管脚手架支模。立杆纵横间距900mm,立杆承重连接方式为可调托座,托梁为单钢管。板底木方间距500mm。3.5扫地杆、纵横水平拉杆设置扫地杆采用48³3.2mm钢管离地面200mm设置,梁底立杆纵向全部设置扫地杆,纵横间距6m设置。纵横水平拉杆采用48³3.2mm钢管,步距1200mm。垂直剪刀撑采用48³3.0mm,沿结构主梁支顶两侧立面及支撑立杆处纵向全高设置及中间纵横连续间距6.0m设置;剪刀撑与地面夹角不大于60°钢管搭接长度不小于1m,并用不少于3个

7、扣件进行搭接。高支模由扫地杆起至梁板底设置纵横水平剪刀撑,设三道。施工单位 5为增强模板支撑体系稳定性,在已浇筑完成的柱身采用对顶抱柱做法,纵向对顶48³3.5mm钢管竖向沿柱高不大于3000mm设一道,横向沿柱截面设二道,详见对顶抱柱大样图。4 施工顺序在施工安排上,采取先施工混凝土柱,待柱混凝土强度达到设计强度75%以上再浇筑梁板混凝土,这样可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座,从而达到限制高支模体系水平移动的目的。脚手架安装要整齐划一,并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。钢管支顶安装时,立柱应采用对接方式,立杆上的对接扣件应交错布置,立柱之间对接必须加扣夹牢固

8、好,以保证垂直度和力的传递。支顶安装完成后,应认真检查支架是否牢固,发现问题应立即整改。必须离地面不大于200mm处加设纵横扫地杆。顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm。钢管支顶的搭设要符合建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范的要求。剪刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆、横向和纵向水平等同步,水平拉杆要与已浇注的混凝土柱顶紧,以增强水平方向的稳定性。剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m,要求不少于3个扣件连接。梁模板的安装:先在露面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线,然后按设计标高调整钢管、门式架支顶可调顶托的标高,将其调至预定的高度;然后在可调顶托的托板上安防木枋,固定后在木枋上安装梁底龙骨。龙骨安装

9、完成后,安装梁底模板,并拉线找平。梁底模板按跨度0.1%起拱。主次梁交接时,先主梁起拱,厚次梁起拱。对于梁高大于和等于1000mm的梁,在梁底模安装后,在钢筋安装完成再安装侧模、压脚板及斜撑,梁侧模板在中部加穿梁对拉螺栓(具体详见梁模板支顶大样图。梁高小于1000mm的梁安装一般的施工顺序进行。楼面模板的安装:通线调整钢管、门式架支顶可调顶托的标高,将其调至预定的高度,在可调顶托托板上架设木枋或钢管(主龙骨,固定后架设次龙骨,然后在次龙骨上安装模板。当板跨度大于或等于4m时,模板按跨度0.1%起拱。在高支模安装钱,要对高支模的各种材料进行严格检验,尤其是门式架、钢管、扣件、可调托座以及木枋等,

10、不合格的不得使用。钢管统一严格选用48³3.5mm,其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀,无弯曲变形,扣件材质必须符合钢管脚手架扣件(GB15831要求。门架及其配件的规格、性能及质量应符合行业标准门式钢管脚手架(JGJ 76的规定。现场木枋要剔除已使用较多次数,枋身比较陈旧的,尽量选用截面大小符合,枋身比较结实的。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带,防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。可调托座(底座调节螺杆伸出长度不宜大于200mm,可调托座(含底座的螺杆伸出长度大于200mm时采取增加

11、一道水平拉杆的固定措施。模板安装允许偏差应满足以下要求: 支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求: 注:h步距;H支架高度;l跨距;L支架长度拆模时间:不承重的侧面模板,应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,方可拆除。梁板模板的拆除应在混凝土达到下表中强度厚,方可拆除。 5 安全设施和管理措施5.1.1高支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用,不得在支撑系统中爬上爬下。5.1.2在操作层设置相应的消防设施(如灭火筒。组长:项目经理副组长:安全主任本工程高支模体系施工的安全隐患主要为:防坍塌、高空坠落。主要防患措施有:5.3.1高支模的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审

12、批签字并盖章,经监理工程师批准才能实施。5.3.2施工前必须明确高支模施工现场安全责任人,负责施工全过程的安全管理工作,施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。5.3.3项目现场要严格按照经审批的方案执行,确保施工安全。5.3.4工人必须持证上岗,戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋。5.3.5操作层的施工荷载应符合设计要求(限载2kN/m2,不得超载,不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件;并设置限载警示牌。5.3.6雨天作业要有防滑措施和避雷措施。防雷接地系统要求接地电阻小于1。利用建筑物柱内钢筋作为防雷引下线,引下线的间距不大于18m。5.3.7六级以上大风雨

13、,必须停止施工作业。5.3.8施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。5.3.9在支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护。5.3.10用电安全按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005执行。钢管或钢管底座、门式架应准确放置在定位线上,不得悬空;支架立杆要垂直,纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管,接头要错开,不在同一步距内,立杆口必须按规范对接,确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要相互交错,接驳口必须按规范对接;在门架上端的锁座上依次装上锁臂,锁臂的方向应注意另一段一律向上,弯曲一致,不要错向,以免与上一步门架连接时无法就位安装;各种连接构件

14、要扣接牢固,扣件螺栓拧紧扭矩应在4065N²m之间,以防构件未能有效承重或构件破坏,搭设完成后应用扭矩扳手随机均布抽样检查,不合格的必须重新拧紧,知道合格为止;各杆件相交伸出的端头部分均应大于100mm,以防杆件滑落;支模分段或整体搭设完毕,必须填写模板验收记录表,经企业质安部门分段或整体验收合格,并悬挂验收标识方能进行钢筋安装;在支顶安装过程中,应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才能全面予以固定。5.3.12工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。5.3.13模板安装完后,应认真检查支顶是否牢固、模板应

15、清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。5.3.14模板必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。5.3.15混凝土浇筑时,派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工,并将施工人员撤离危险区域。5.3.16模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时,应避免材料、机具与工具过于集中堆放,在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。5.3.17支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间,应在适当地方挂设警示标志,禁止无关人员进入支模底下,并指定专人进行监护。支顶架拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底,并应

16、在统一指挥下进行,按后装先拆、先装后拆的顺序及安全作业的要求进行;模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不在需要时,且混凝土强度报告已出,并经有关负责人审批同意后才能拆除;支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行,严禁上下同时作业;在支顶拆除过程中,应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛;同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行;在拆除过程中,支架的自由悬臂高度不得超过两步。当必须超过两步时,应加设临时拉结;拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,各构配件严禁抛掷至地面。6 监测方案根据有关高支模体系的规定,高支模由业主委托有相应资质的第三方监测单位监测以外

17、,我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此,结合本工程的特点,制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案:观测点以框架主梁为主要观测对象;由于本工程的模板支顶采用扣件式钢管脚手架,间距较密,且框架梁在建筑物内部时,采用的观测设备受到很大的限制,为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量;观测的基准点设置在建筑物外围,测量时将基准点引测至建筑物内。本工程高支模的观测点分沉降点及位移观测点,主要设置大梁上,其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点,次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。具体布置附后图所示。将观测基准点引测至一个约50cm高的角

18、钢上,并将其底座通过螺栓固定在底板上;测量时,用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高,并在角钢上做原始标记; 图4 监测方法示意图模板的沉降量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次,记录此值并以此值为初始值;在浇筑时,每隔30min测量一次,并与初始值相对比,得出沉降、位移量;浇筑完成后,每隔1h观测一次;模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。大梁支架沉降预警值为8mm;大梁支架位移预警值为8mm。组长:技术负责人组员:质安员、测量员、施工员7 安全应急救援预案组长:项目经理副组长:安全主任、项目副经理、技术负责人组员:质安员、技术员、材料员、机管员、综治员当事故发生后,现场有关人员应立即报告现场负责

19、人及事故应急救援组组长,由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定,及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人,及请求救援。当发生高处坠落事故后,抢救的重点入在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故,应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤,必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻

20、塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤着,搬运过程,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉,神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹头等,在无材料的情况下,上肢可固定在身

21、侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法:先用生理盐水(0.9%NaCl溶液冲洗伤口,涂上红汞水,然后盖上消毒纱布,用绷带;较紧地包扎。加压包扎止血法:用纱布、棉花等作成软垫,放在伤口上再加包扎,来增强压力而达到止血。止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢止血扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置,下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次,每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施,及时把伤者送

22、往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌,不要慌张,保持镇静,注意事态的发展情况、方向及受影响的位置,有序指挥员工疏散。在坍塌过程中不要盲目抢险,有危及用电安全的,应立刻切断电源,确认未有继续坍塌危险的情况下,组织抢救人员,采取有效措施进行抢救工作,首先抢救受伤人员,再抢救集体财产。现场急救处理:尽快解除重物压迫,减少挤压综合症的发生。伤肢制动,可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤,尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者,应止血,但避免加压,除有大血管断裂外不

23、用止血带。迅速转往医院。立刻设危险区域,并设警示标志,设专人监护,保护事故现场。按规定上报有关主管部门请求救援。8计算书8.1.1梁600³1300mm计算书 一、参数信息梁截面宽度B(m:0.60;梁截面高度D(m:1.30;混凝土板厚度(mm:100.00;立杆沿梁跨度方向间距L a(m:0.90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m:0.65;立杆步距h(m:1.20;板底承重立杆横向间距或排距L b(m:0.90;梁支撑架搭设高度H(m:6.00;梁两侧立杆间距(m:0.90;承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:0;采用的钢管类型为48×

24、3;立杆承重连接方式:可调托座;新浇混凝土重力密度(kN/m3:24.00;模板自重(kN/m2:0.50;钢筋自重(kN/m3:1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2:2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2:17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2:2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2: 4.0;木材品种:南方松;木材弹性模量E(N/mm2:10000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm:13.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2:15.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2:1.6;面板材质:胶合面板;面板厚度(mm:20.00;面板弹性模量E(N/mm2:6000

25、.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2:13.0;梁底方木截面宽度b(mm:50.0;梁底方木截面高度h(mm:100.0;梁底模板支撑的间距(mm:150.0;次楞间距(mm:200;主楞竖向根数:3;穿梁螺栓直径(mm:M12;穿梁螺栓水平间距(mm:400;主楞到梁底距离依次是:300mm,600mm,900mm;主楞材料:圆钢管;直径(mm:48.00;壁厚(mm:3.00;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm:40.00;高度(mm:80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=H其中 - 混凝土的重力密

26、度,取24.000kN/m3;t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;T - 混凝土的入模温度,取20.000;V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;1- 外加剂影响修正系数,取1.200;2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简

27、图(单位:mm材料抗弯强度验算公式如下: =M/W < f其中,W - 面板的净截面抵抗矩,W = 120×2×2/6=80cm3;M - 面板的最大弯矩(N·mm; - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2;f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2;按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:其中,q - 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.2×17.85×0.9=23.131kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.2×4×0.9=6.048kN/m

28、;计算跨度: l = 200mm;面板的最大弯矩M = 0.1×23.131×2002 + 0.117 ×6.048×2002 = 1.21×105N·mm;面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×23.131×0.2+1.2×6.048×0.2=6.54kN;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 1.21×105 / 8.00×104=1.5N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;f=13N/mm2,满足要求!=0.677ql4/

29、(100EIl/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=23.131N/mm;l-计算跨度: l = 200mm;E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩: I = 120×2×2×2/12=80cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.677×23.131×2004/(100×6000×8.00×105 = 0.052 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm;面板的最大挠度计算值=0.052mm 小于面板的最大容许挠度值=

30、0.8mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:本工程中,次楞采用木方,宽度40mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3;I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4;E = 10000.00 N/mm2; 计算简图 剪力图(kN 弯矩图(kN·m 变形图(mm经过计算得到最大弯矩M = 0.245 kN·m,

31、最大支座反力R= 3.474 kN,最大变形= 0.593 mm(1次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 2.45×105/4.27×104 = 5.7 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 5.7 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=15N/mm2,满足要求!(2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm;次楞的最大挠度计算值=0.593mm 小于次楞的最大容许挠度值=0.75mm,满足要求!主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座

32、力3.474kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3;I = 2×10.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN 主楞计算弯矩图(kN·m 主楞计算变形图(mm经过计算得到最大弯矩M = 0.313 kN·m,最大支座反力R= 7.730 kN,最大变形 = 0.074 mm(1主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 3.13

33、15;105/8.99×103 = 34.8 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2;f=205N/mm2,满足要求!(2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.074 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm;主楞的最大挠度计算值=0.074mm 小于主楞的最大容许挠度值=1mm,满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W

34、分别为:W = 600×20×20/6 = 4.00×104mm3;I = 600×20×20×20/12 = 4.00×105mm4; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1:1.2×(24.00+1.50×0.60×1.30×0.90=21.481kN/m;模板结构自重荷载设计值:q2:1.2×0.50×0.60×0.90=0.324kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1.4

35、5;(2.00+2.00×0.60×0.90=3.024kN/m;最大弯矩计算公式如下:M max=0.1(q1+ q2l2+0.117q3l2=0.1×(21.481+0.324×1502+0.117×3.024×1502=5.70×104N·mm; =M max/W=5.70×104/4.00×104=1.4N/mm2;梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求!根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度

36、计算公式如下:= 0.677ql4/(100EI=l/250其中,q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=21.481+0.324=21.805kN/m;l-计算跨度(梁底支撑间距: l =150.00mm;E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm;面板的最大挠度计算值: =0.677×21.805×1504/(100×6000×4.00×105=0.031mm;面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于面板的最大允许挠度值:=0.6mm,满足要求!六、

37、梁底支撑木方的计算(1钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m:q1 = 1.2×(24+1.5×1.3×0.15+0.5×0.15×(2×1.2+0.6/ 0.6=6.417 kN/m;(2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m:q2 = 1.4×(2+2×0.15=0.84 kN/m;均布荷载设计值q = 6.417+0.840 = 7.257 kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递,其设计值:本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E 分别为:W=5×10&#

38、215;10/6 = 8.33×101 cm3;I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4;E= 10000 N/mm2;计算简图及内力、变形图如下: 简图(kN·m 剪力图(kN 弯矩图(kN·m 变形图(mm方木的支座力:N1=N2=2.272 kN;最大弯矩:M= 0.654kN·m最大剪力:V= 2.272 kN方木最大正应力计算值: =M/W=0.654×106 /8.33×104=7.9 N/mm2;方木最大剪应力计算值:=3V/(2bh0=3×2.272

39、×1000/(2×50×100=0.682N/mm2;方木的最大挠度: =0.401 mm;方木的允许挠度: =0.900×1000/250=3.600 mm;N/mm2,满足要求!N/mm2,满足要求!方木的最大挠度=0.401 mm 小于方木的最大允许挠度=3.600 mm,满足要求!七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用:钢管(双钢管 :48×3;W=8.98 cm3;I=21.56 cm4;托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 2.272 kN. 托梁计

40、算简图 托梁计算弯矩图(kN·m 托梁计算变形图(mm 托梁计算剪力图(kN最大弯矩M max = 1.193 kN·m ;最大变形max = 1.513 mm ;最大支座力R max = 14.958 kN ;最大应力=M/W= 1.193×106 /(8.98×103 =132.8 N/mm2;托梁的抗弯强度设计值f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值132.8 N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.513mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式

41、= N/(Af其中N - 立杆的轴心压力设计值,它包括:纵向钢管的最大支座反力:N1 =14.958 kN ;脚手架钢管的自重:N2 = 1.2×0.149×6=1.072 kN;N =N1+N2=14.958+1.072=16.03 kN;- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i 查表得到;i - 计算立杆的截面回转半径(cm:i = 1.59;A - 立杆净截面面积(cm2:A = 4.24;W - 立杆净截面抵抗矩(cm3:W = 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2;f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2;l o - 计算

42、长度(m;考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算l o = k1k2(h+2ak1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 2.5 按照表2取值1.007 ;上式的计算结果:立杆计算长度l o = k1k2(h+2a = 1.185×1.007×(1.2+0.65×2 = 2.983 m;l o/i = 2983.238 / 15.9 = 188 ;由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ;钢管立杆受压应力计算值;=16030.223/(0.203×424 = 186.2 N/

43、mm2;钢管立杆稳定性计算 = 186.2 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2,满足要求!一、参数信息横向间距或排距(m:0.90;纵距(m:0.90;步距(m:1.20;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m:0.65;模板支架搭设高度(m:6.00;采用的钢管(mm:48×3.2 ;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:可调托座;模板与木板自重(kN/m2:0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3:25.500;施工均布荷载标准值(kN/m2:1.000;面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2:9500;面板

44、抗弯强度设计值(N/mm2:13;木方抗剪强度设计值(N/mm2:1.400;木方的间隔距离(mm:500.000;木方弹性模量E(N/mm2:9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2:13.000;木方的截面宽度(mm:50.00;木方的截面高度(mm:100.00;托梁材料为:钢管(单钢管 :48×3;楼板的计算厚度(mm:150.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3;I = 90×1

45、.83/12 = 43.74 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m:q1 = 25.5×0.15×0.9+0.5×0.9 = 3.893 kN/m;(2活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m:q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m;2、强度计算计算公式如下:最大弯矩M=0.1×5.931×5002= 148275 N·m;面板最大应力计算值 =M/W= 148275/48600 = 3.051 N/mm2;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2

46、;面板的最大应力计算值为 3.051 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI=l/250面板最大挠度计算值 = 0.677×3.893×5004/(100×9500×43.74×104=0.396 mm;面板最大允许挠度=500/ 250=2 mm;面板的最大挠度计算值0.396 mm 小于面板的最大允许挠度 2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×

47、;10/6 = 83.33 cm3;I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4; 方木楞计算简图(1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m:q1= 25.5×0.5×0.15+0.5×0.5 = 2.162 kN/m ;(2活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m:q2 = 1×0.5 = 0.5 kN/m;计算公式如下:均布荷载q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×2.162+1.4×0.5 = 3.295 kN/m;

48、最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×3.295×0.92 = 0.267 kN·m;方木最大应力计算值= M /W = 0.267×106/83333.33 = 3.203 N/mm2;方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为 3.203 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bh n< 其中最大剪力: V = 0.6×3.295×0.9 = 1.779 kN;方木受剪应力计算值 = 3 ×1.779×103/(2 ×50×100 = 0.534 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;N/mm2,满足要求!计算公式如下:=0.677ql4/(100EI=l/250均布荷载q = q1 = 2.162 kN/m;最大挠度计算值= 0.677×2.162×9004 /(100×9000×4166666.667= 0.256 mm;最大允许挠度=900/ 250=3.6 mm;方木的最大挠度计算值0.256 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁