铁路明珠地产广场地下室模板安全施工方案

1、明珠广场工程 地下室模板施工方案明珠广场工程地下室模板施工方案编制： 复核： 审批：日期： 日期： 日期：编制单位：一、工程简介本人防地下室位于xxx明珠广场地下一层，为附建式人防地下室。平时功能为小汽车库，战时功能为二等人员掩蔽所和物资库,并保留部分小汽车库。人防地下室工程长119.337 米，宽108 米，层高5米，地下室总建筑面积为13463.6平方米，其中人防区建筑面积为7287.1平方米(包括人防通道110.8平方米)，可掩蔽2200人，设三个防护单元，9个抗爆单元。本工程人防地下室层数为1层，层高5.0m, 为框剪-核心筒结构，剪力墙抗震等级4级。；人防地下室顶板厚度250mm，顶

2、板上覆土900mm；外墙厚度300mm，侧墙的土质为粉质粘土；地下室底板厚度300mm；根据地勘资料,可不考虑抗浮设计。钢筋混凝土框剪-核心筒结构。垫层采用C15 混凝土100 厚，顶板、底板、外墙均采用C30 防水混凝土（设计抗渗等级S6），内墙为普通混凝土，强度等级C30，受力钢筋保护层厚度执行地下室二a 类环境。剪力墙厚300mm、墙高4700mm，板厚180mm、250mm，柱截面有300mm×400mm、500mm×500mm、600mm×600mm、500mm×800mm、600mm×870mm、500mm×1650mm、

3、500mm×1750mm、500mm×1950mm、600mm×1070mm、800mm×1100mm，梁截面有：350×700mm,300×600mm,500×800mm,400×1000mm,400×800mm,750×1050mm,400×1550mm,400×900mm,400×1650mm,500×2150mm,500×1200mm,400×1200mm,500×1400mm,350×1750mm,350&

4、#215;800mm,500×1950mm,500×1500mm,500×1600mm,350×1200mm。本工程建设单位为南昌铁路天集房地产开发有限责任公司，设计单位为同济大学建筑设计研究院，土建监理单位为南昌华路建设咨询监理有限公司，人防监理单位为上海三维工程建设咨询有限公司，施工单位为南昌铁路建筑工程有限责任公司。二、模板工程质量目标模板工程是主体结构质量的重量保证、将直接影响混凝土质量和施工进度，是主体结构施工阶段占用工期最长，成本最高的分项工程，模板配料方案必须从质量、进度、成本和可操作等方面综合考虑。在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转

5、材料的投入，降低工程成本，本工程单位建筑面积大，周转材料需要量多。根据本公司的实际情况和对本工程的质量承诺，决定模板支撑体系采用48×3.5焊接钢管、钢管扣件、九合板、80×60方木料，墙用12对拉螺杆牢固等主要材料。三、支模材料的选择九合板（厚度18mm）：平板、梁、墙模板。松木方料（60×80）：模板连接排挡。钢管（48×3.5）：围楞和搭支模架。扣件：用于支模钢管架体的连接与坚固。12和止水14对拉螺栓：用于拉结墙两侧模板。四、模板配制、安装1支模配制1.1 现浇楼板支模现浇楼板采用18厚九合板支模，支模排挡采用60×80方木档，间距不得

6、大于450cm。九合板使用时严禁随意锯割。钢管脚手架支撑纵横向立杆间距不得大于1100mm，水平杆步距不大于1500mm，搭设高度为5米、3.9米。1.2 梁模板（大梁模板支撑系统详见专项施工方案）地下室顶板层模板支撑搭设高度分别为3.9米、5米，梁截面形式有350×700mm,300×600mm,500×800mm,400×1000mm,400×800mm,750×1050mm,400×1550mm,400×900mm,400×1650mm,500×2150mm,500×1200mm

7、,400×1200mm,500×1400mm,350×1750mm,350×800mm,500×1950mm,500×1500mm,500×1600mm,350×1200mm，板厚为180mm、250mm，砼标号为C30。将之归类为：A、梁截面B×D=500mm×2150mm(500×1950mm、),梁支撑立杆的横距（跨度方向）L不大于0.6m，立杆的步距h=1.5m，梁底最外侧两立杆间距1.2m，梁底2道承重立杆。B、梁截面B×D=500mm×1650mm（含5

8、00×1500mm、750×1050mm、500×1400mm、400×1600mm、500×1400mm、350×1750mm、400×1650mm）,梁支撑立杆的横距（跨度方向）L不大于0.75m，立杆的步距h=1.5m，梁底最外侧两立杆间距1.2m，梁底2道承重立杆。C、梁截面B×D=500mm×1200mm(400×1000mm、500×800mm、400×900mm、350×1200mm),梁支撑立杆的横距（跨度方向）L不大于0.6m，立杆的步距h=1.5

9、m，梁底最外侧两立杆间距1.2m，梁底1道承重立杆。D、梁截面B×D=400mm×800mm(300×600mm、350×700mm、350×800mm),梁支撑立杆的横距（跨度方向）L不大于1.0m，立杆的步距h=1.5m，梁底最外侧两立杆间距1.2m。所有梁底方木60×80间距不大于300mm，纵横向梁底立杆与板底立杆搭设成横平竖直。梁高大于1400mm的大梁底部全部满设纵横向扫地杆，按每隔2.4米搭设一道剪刀撑，大于900mm高的梁梁侧采用12对拉螺栓从梁底200起每隔400mm设一道450mm，详见梁支撑施工节点图。1) 梁模

10、板底板采用18mm厚高强度九合板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；2）梁侧板采用高强度九合板配制，配制方法同柱模； 3）梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过±2mm；4）侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱，以1.5/1000为标准。1.3 剪力墙支模： 剪力墙采用高强度九合板配制，12对拉螺栓连接，间距450×450mm纵横布置。采用80×60方木作衬档形成整体，接头错

11、开，方木长度采用4000、2000二种规格，竖向档距按对拉螺栓间距而立。2 支模方法2.1 剪力墙支模1)待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽验收合格后，方可立模。2)模板采用80×60方木作衬档边形成整体，方木长度采用4000、2000mm两种规格，使接头错开，竖向档距按照止水f14对拉螺栓间距而立。3）剪力墙外侧模板采用f48钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形帽固定件或成品铁板垫块加螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。4）剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸+2、-3mm，每层垂直度2mm，预留洞

12、：中心线位移5mm，截面内部尺寸+5、-0mm。具体支模形式如下图：剪力墙支模2.2 框架柱支模柱箍采用双钢管48×3.5, 抱箍用12对拉螺栓,柱截面大于800mm柱子中增对拉螺栓加固，横向每道不大于400mm，竖向不大于500mm一道。1)按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L45×45×50角钢固定柱脚。2）支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。3）立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地涂一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生

13、漏浆现象。4）柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。5）柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于0.1m2）便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。6）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍。抱箍用12对拉螺栓、设置间距柱下部每道200mm，上部每道500mm，柱子中间设12对拉螺栓，模板内侧螺杆用14黑铁管套好，设置间距同抱箍。7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm内，截面尺寸控制在1，2范围内。2.3 框架梁、现浇平板支模（大梁模板支撑系统详见专项施工方案） 框架梁尺寸以500&

14、#215;800mm为验算，现浇板厚为250mm为主，标准层层高为4.1m。1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸150×150×18mm；先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；立杆设立横向间距不得大于1100mm，纵向间距不得大于1100mm，水平横杆第一根离地1.5米，上部间距不得大于1.5米/道；承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45º60º角设置，每轴设一道；紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅

15、和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围(单位mm)内：轴线位移2，标高2，3，截面尺寸2，3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面

16、内部尺寸10。d.楼梯模板支设主龙骨为100mm×100mm方木900，次龙骨为60*80方木400，模板从楼梯两端向中部铺设，拼缝处用胶带纸粘贴。如下图所示：楼梯模板支设在楼梯底板上钉出梯段侧板，并在梯段侧板上划出踏步形状，用以控制踏步尺寸。 踏步侧板两端钉在梯段侧板的木档上，其宽度同梯段踏步高度，板厚60mm，长度按梯段长度确定。在梯段侧板上划踏步形状时，应控制踏步结构尺寸，预留出装饰工程量，以便上下跑楼梯同一立面踏角一致。在梯段中部设反三角板，加固踏步侧板。反三角板是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别等于踏步的高和宽，板厚50mm，方木断面为50mm×1

17、00mm，反三角板用梯段侧板间支设的横楞固定。如下图所示：楼梯模板支设五、模板的拆模要求模板拆除前应由施工组填写拆模申请，经试验室检测试块强度达到要求后，由技术人员批准后方可进行拆模。拆模前技术人员对施工班组进行安全技术交底，并做好记录。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准的百分率（%）板250>2, 875>8100梁、拱、壳875>8100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。模板拆除的顺序和方法应按照

18、配板设计要求的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位，后承重部位及自上面下的原则。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，严禁抛扔，不得留有悬空模板等。超2m以下模板拆除时要搭设钢管临时脚手架。拆除区域设置警戒线并设专人监护。模板拆除后，应按规格堆放整齐，清理干净刷油后运至下一工作面。六、模板及支架设计的验算1，地下室楼板模板的强度验算地下室层高为4.1m，楼层板厚以250mm为主，主梁以500´800为主。取永久荷载系数1.2，可变荷载分项系数1.4。施工荷载按均布作用时，设60´80的木楞间距为300mm，模板宽度取1000mm。按规范要求进行强度验算的

19、设计荷载如下：1）平板模板的标准荷载：（按板厚250mm计）九合板自重（12mm）0.3kN/m2楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1´0.25=6.275kN/m2施工人员及设备均布荷载：2.5kN/m2或施工人员及设备集中荷载：2.5kN2) 材料参数：12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：E=1.0´104MPa；W=24cm3；I=14.4cm4 ；f=17 Mpa。3）验算公式：强度验算时（按简支梁计算）近似取：M=0.125´q´l2或(按3跨连续梁计算)近似取:M=0.125´q´l2+0.20&

20、#180;p´ l计算简图如下(按3跨连续梁计算)：刚度验算时近似取：4）模板强度及刚度验算考虑施工人员及设备均布荷载时：q=1.2´(0.3+6.275)+1.4´2.5 =11.39kN/mM=0.125´11.39´l2=0.125´11.39´0.32=0.128(kN·m)考虑施工人员及设备集中荷载时：q=1.2´(0.3+6.275)=7.89kN/mp=1.4´2.5=3.5 kNM=0.125´q´l2+0.20´p´ l=0.125

21、80;7.89´0.32+0.20´3.5´ 0.3=0.0888+0.21= 0.299(kN·m)取M=0.299(kN·m)计算模板强度：刚度验算：q=1.0´(0.3+5.0)=5.3kN/m经验算，底模强度与刚度均满足要求。5）松木方料（60×80mm）模板连接排挡强度及挠度验算松木间距为300mm，采用满堂脚手架支撑，横向间距0.9m，纵向间距0.9m材料参数：松木方料（60×80mm）有关计算参数如下：E=1.0×104Mpa；W=64cm3;I=256cm4;f=13Mpa.强度验算时(按

22、3跨连续梁计算)近似取:M=0.1×q×l2(考虑施工人员及设备均布荷载时)计算简图如下(按3跨连续梁计算):M=0.1×q×l2+0.20×p×l(考虑施工人员及设备集中荷载时)计算简图如下(按3跨连续梁计算):=f刚度验算时近似取:=0.677×q×l4/(100×E×I) l/2502)松木方料强度及刚度验算考虑施工人员及设备均布荷载时:q=11.39×0.30=3.417KN/mM=0.1×q×l2=0.1×3.417×0.92=0.27

23、7(KNm)考虑施工人员及设备集中荷载时:q=7.89×0.3=2.367 KN/mp=1.4×2.5=3.5KNM=0.1×q×l2+0.20×p×l=0.1×2.367×0.92+0.20×3.5×0.9=0.822(KNm)取M=0.822(KNm)计算模板强度:=f=0.822×106/(64×103)=12.84f=13(N/mm2)。刚度验算:q=7.89×0.3=2.367 KN/m=0.677×q×l4/(100×E&#

24、215;I) l/250=0.677×2.367×0.94×1012/(100×1.0×104×256×104)=0.41mml/250=900/250=3.6mm经验算,松木方料(60×80)模板连接排挡强度及刚度均满足要求。2 梁模板强度及刚度验算主梁以500×800为主，主梁模板12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：E=1.0´104MPa；W=24cm3；I=14.4cm4 ；f=17 Mpa。松木方料间距为250mm1）底模模强度及刚度验算验算高为800的主梁

25、：振捣砼时产生的荷载：e=2.0 KN/m2九合板及支架自重：（12mm）a=0.3 KN/m2主梁的混凝土及主梁钢筋自重：25.5×0.8=20.4 KN/m2q=1.2×(0.3+20.4)+1.4×2 =27.64(KN/m)按简支梁考虑，计算简图如下：M=0.1×q×l2=0.125×27.64×0.252=0.216(KN*m)=f=0.216×106/(24×103)=9f=17(N/mm2)刚度验算：q=1.2×(0.3+20.4) =24.84(KN/m)=q×l4/(

26、384×E×I) l/250=24.84×0.254×1012/(384×1.0×104×14.4×104)=0.175mml/400=250/400=0.625mm经验算，底模强度与刚度均满足要求。2)侧模强度及刚度验算因为侧模下部分为受力最大处，所以取侧模底部100mm为计算对象。有关计算参数如下：E=1.0´104MPa；W=24cm3；I=14.4cm4 ；f=17 Mpa。振捣砼时产生的荷载：e=4.0KN/m2新浇砼对模板产生的荷载：ff1=0.22×c×t0×1

27、×2×0.5f2=c×h混凝土的浇筑速度：=3m/h混凝土的浇筑温度为30oC（即t0=4.44h）,塌落度为110150mmf1=0.22×c×t0×1×2×0.5f1=0.22×24×4.44×1.0×1.15×30.5f1=46.7KN/m2f2=c×hf2=24×0.75=18(KN/m2)取f=18(KN/m2)q=1.2×18+1.4×4.0×0.9=24.48(KN/m)按简支梁考虑，计算简图如下：M=

28、0.125×q×l2=0.125×24.48×0.252=0.19125(KN/m)=f=0.19125×106/(24×103)=7.98<f=17(N/mm2)刚度验算：q=1.2×18×0.1 =2.16(KN/m)=5×q×l4/(384×E×I) l/250=5×2.16×0.254×1012/(384×1.0×104×4.86×104)=0.226mml/250=250/250=10mm经

29、验算，侧模强度与刚度均满足要求。3）木方料水平钢管强度及挠度验算松木方料间距为300mm，其下纵横向水平钢管的间距为900mm。考虑到现场48×3.5钢管长期使用，有一定磨损，故钢管壁厚按2.8mm考虑，即将钢管按48×3.0计算。48×3.0钢管截面特性计算：查建筑施工手册，常用结构计算，得截面面积：A=（d2-d12）/4惯性矩：I=（d4-d14）/64截面抵抗矩：W=（d3-d14/d）/32回转半径：I=/4其中，d=48mm，d1=48-5.6=42.4mm，代入上述式子，得：W=4.247cm3,I=10.19cm4,A=3.976cm2;f=205

30、N/mm2;I=1.60cm荷载计算： 模板及其支架自重0.3KN/m2楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1×0.25=6.275 KN/m2施工人员及设备均布荷载：2.5 KN/m2计算简图如下：P=（0.3+6.275）×1.2+2.5×1.4 ×0.9×0.3=3.08KN强度验算M=0.175Pl=0.175×3.08×1.0=0.539(KNm)=f=0.539×106/(4.247×103)=126.9<f=205(N/mm2)挠度验算：max=1.146×pl3/100EIma

31、x=1.146×3.08×103×10003/(100×2.06×105×10.19×104)=1.68mm<l/250=4mm水平钢管强度及挠度满足要求。4）满堂钢管脚手架竖向承载力验算本工程支模架采用48×3.5mm钢管脚手架。计算如前述3、支承松木方料水平钢管强度及挠度验算将钢管按48×2.8计算。采用满堂脚手架支撑，横向间距1.1mm，纵向间距1.1m,脚手架步距h=1.5m。设步距23道。 模板支架沿梁每米长度的荷载：a>模板及木楞：0.5×(0.8×2+1.1)

32、=1.35KN/mb>混凝土及钢筋自重：25.5×(0.25×0.8+0.8×0.1)=7.14 KN/mc>施工人员及设备：3.0×1.1=3.3 KN/m设计荷载q:q=1.2×(a+b)+1.4×c =1.2×(1.35+7.14)+1.4×3.3=14.81(KN/m)立杆计算长度：l0=kuh=1.155×1.50×1.5=2.6m长细比：= l0/I=2.6/1.60×10-2=162.42查表，得j=0.190所以，N= jAf=0.190×3.97

33、6×102×205=15.5KNN=14.81KN<N=15.5KN(采用48×3.5mm钢管脚手架，脚手架步距h=1.5m).故钢管立柱承载力满足要求。3、柱模板支撑计算书1）柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度60mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图2）柱模板荷载标准值计算 强度验算

34、要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际

35、计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。3）柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.2×30.000×0.500+1.4×4.000×0.500=20.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I =

36、50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取10.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.127×1000×

37、1000/27000=4.687N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247=3.078kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3078.0/(2×500.000×18.000)=0.513N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250

38、面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.000×2474/(100×4860×243000)=0.318mm 面板的最大挠度小于246.7/250,满足要求!4）竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.247m。 荷载计算值 q = 1.2×30.000×0.247+1.4×4.000×0.247=10.261kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，

39、计算公式如下: 均布荷载 q = 5.131/0.500=10.261kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.261×0.50× 最大剪力 Q=0.6×0.500×10.261=3.078kN 最大支座力 N=1.1×0.500×10.261=5.644kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×6.00×6.00/6 = 36.00cm3； I = 6.00×6.00×6.00×6.00/12 = 108.00cm4

40、；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.257×106/36000.0=7.13N/mm2 抗弯计算强度小于10.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3078/(2×60×60)=1.283N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最大变形 v =0.677×8.551×500.04/(100×7000.00×1080000

41、.0)=0.479mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!5)B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×30.00+1.4×4.00)×0.247 × 0.500 = 5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.099mm 最大支座力 Qmax=11.215kN 抗弯计算强度 f=0.558×106/9458000.0=59.00N/

42、mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于490.0/150与10mm,满足要求!6)B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.215 对拉螺栓强度验算满足要求!7)H方向柱箍的计算 竖楞木

43、方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×30.00+1.4×4.00)×0.247 × 0.500 = 5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.099mm 最大支座力 Qmax=11.215kN 抗弯计算强度 f=0.558×106/9458000.0=59.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于49

44、0.0/150与10mm,满足要求!8)H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.215 对拉螺栓强度验算满足要求!柱箍钢楞的计算简图如下：4.地下室剪力墙模板计算地下室剪力墙为300厚,高为4.2m（实际浇筑高度为3.2m ），采用胶合板(18mm厚)组成的定型大模板(如下图)，用f48´3.5钢管