基坑施工方案

1、基坑施工方案施工单位：建设集团有限公司工程名称:馨苑C5#楼内。方案内容：一、工程概况：本工程为框剪结构，总长 46.8m，宽15.37m，高31.85m，建筑面积 6283.08山2,基础为筏板基础，埋置深度为1.75m。二、根据工程概况及现场客观实际，本工程采用机械挖土，因该基 坑深度v5m所以其专项设计略，又基坑深度2m所以施工无临边防护 措施。三、施工机械的选择：本工程采用反铲挖掘机挖土。四、基坑的排水措施：基槽周围要设专用排水沟及集水坑，以防雨水进入基槽。五、基坑的施工：1、开挖顺序:自西向东，向南面弃土。2、± 0.00水平桩向下开挖，剩余 20cm由人工开挖，然后用水平

2、仪找平。3、积土堆方距离基坑边大于1m，各种料具的堆放均大于基坑边5.0m。1.5m，且高度不能大于1.5m，搅拌机与基坑边的距离大于4、基坑挖土时至回填土完之前设专用的上下坡道。基槽南北两侧搭 两道防护栏，挂安全立网防护。六、具体要求：1、土方开挖时，挖土机进场要验收，作业司机要持证上岗。2、挖土机作业时，禁止所有人员进入挖土机作业半径3、 挖土中发现管道、电缆及其它埋设物应及时报告， 不得擅自处理。4、挖土中要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾坍趋势时，人员要 立即撤离并及时处理。5、机械操作中进铲不易过深，提升不宜过猛。2m停、6、机械应停在坚实的地基上，不得将挖土机履带与基坑平行 驶。2

3、-3mo基坑施工方案施工单位：山东聊建金柱建设集团有限公司工程名称:西湖馨苑C12#娄方案内容：一、工程概况：本工程为框剪结构，总长 46.8m,宽15.37m,高31.85m,建筑面积 6271.01山2,基础为筏板基础，埋置深度为1.75m。二、根据工程概况及现场客观实际，本工程采用机械挖土，因该基 坑深度v5m所以其专项设计略，又基坑深度2m所以施工无临边防护 措施。三、施工机械的选择：本工程采用反铲挖掘机挖土。四、基坑的排水措施：基槽周围要设专用排水沟及集水坑，以防雨水进入基槽。五、基坑的施工：1、开挖顺序:自西向东，向南面弃土。2、± 0.00水平桩向下开挖，剩余 20cm

4、由人工开挖，然后用水平仪找平。3、积土堆方距离基坑边大于1m，各种料具的堆放均大于基坑边5.0m。1.5m，且高度不能大于1.5m，搅拌机与基坑边的距离大于4、基坑挖土时至回填土完之前设专用的上下坡道。基槽南北两侧搭 两道防护栏，挂安全立网防护。六、具体要求：1、土方开挖时，挖土机进场要验收，作业司机要持证上岗。2、挖土机作业时，禁止所有人员进入挖土机作业半径3、 挖土中发现管道、电缆及其它埋设物应及时报告， 不得擅自处理。4、挖土中要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾坍趋势时，人员要 立即撤离并及时处理。5、机械操作中进铲不易过深，提升不宜过猛。2m停、6、机械应停在坚实的地基上，不得将挖土机

5、履带与基坑平行 驶。2-3mo基坑施工方案施工单位：山东聊建金柱建设集团有限公司工程名称:西湖馨苑C13#娄方案内容：一、工程概况：本工程为框剪结构，总长 46.8m,宽15.37m,高32.45m,建筑面积 6281.49山2,基础为筏板基础，埋置深度为1.75m。二、根据工程概况及现场客观实际，本工程采用机械挖土，因该基 坑深度v5m所以其专项设计略，又基坑深度2m所以施工无临边防护 措施。三、施工机械的选择：本工程采用反铲挖掘机挖土。四、基坑的排水措施：基槽周围要设专用排水沟及集水坑，以防雨水进入基槽。五、基坑的施工：1、开挖顺序:自西向东，向南面弃土。2、± 0.00水平桩向

6、下开挖，剩余 20cm由人工开挖，然后用水平仪找平。3、积土堆方距离基坑边大于1m，各种料具的堆放均大于基坑边5.0m。1.5m，且高度不能大于1.5m，搅拌机与基坑边的距离大于4、基坑挖土时至回填土完之前设专用的上下坡道。基槽南北两侧搭 两道防护栏，挂安全立网防护。六、具体要求：1、土方开挖时，挖土机进场要验收，作业司机要持证上岗。2、挖土机作业时，禁止所有人员进入挖土机作业半径3、 挖土中发现管道、电缆及其它埋设物应及时报告， 不得擅自处理。4、挖土中要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾坍趋势时，人员要 立即撤离并及时处理。5、机械操作中进铲不易过深，提升不宜过猛。2m停、6、机械应停在坚实

7、的地基上，不得将挖土机履带与基坑平行 驶。2-3mo模板施工专项施工方案工程概况:一、本工程为聊城市西湖馨苑一期C区5#楼，位于站前街西，交通便利。该工程为剪力墙结构,地下一层，地下11层，建筑面积6283.08余平方米，建筑高度31.85米。根据工程实际情况,地下室层高,标准层层高为。商铺层高为3800截面尺寸：现浇板厚为100 mm120 mm 梁最大截面为200 mm*600 mm标准层截面为200 mm*400 mm，墙厚度为200 mm，高度3.2米,二、编制原则1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 2脚手架计算书三、模板及支撑形式1现浇板：（1）、120厚现浇板，模板支架搭设高度

8、H: 3.7m;立杆纵距I a： 1m 立杆横距lb： 1.2m;水平杆最大步距h： 1.5m；面板采用：木胶合板 厚度：12mm支撑面板的次楞梁采用：钢管支撑；间距:0.25m;主楞梁采用：单钢管© 48X 3.0 ;钢管均按© 48X 3.0（2）、100厚现浇板，模板支架搭设高度 H: 3.7m;立杆纵距la： 1.2m;立杆横距I b： 1.2m;水平杆最大步距h： 1.5m;面板采用：木胶合板 厚度：12mm支撑面板的次楞梁采用：钢管支撑；间距:0.25m;主楞梁采用：双钢管© 48X 3.0 ;钢管均按© 48X 3.02梁；（1） 200*

9、600 :梁截面宽度:0.2m ;梁截面高度:0.6m ;模板支架高度H:3.2m;楼板厚度:0.12m ;立杆梁跨度方向间距la:1m ;梁两侧立柱间距lb:1m ;水平杆最大步距：1.5m ;梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按© 48 X3.0计算；面板采用：12mr厚木胶合板主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为：圆钢管48X 3.0 ;次楞龙骨材料:木楞，宽度:50mm高度:80mm主楞间距：1000mm次楞间距：200mm穿梁 螺栓水平间距：1000mm穿梁螺栓竖向间距：400mm穿梁螺栓直径：12mm(2)200*400，梁截面宽度:0.2m ;梁截面高度:0.4m ;模板支架

10、高度H:3.2m;楼板厚度:0.12m ;立杆梁跨度方向间距la:1.2m ;梁两侧立柱间距lb:1m ;水平 杆最大步距:1.5m ;梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按 © 48X3.0计算;面板采用：12mr厚木胶合板主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为：圆钢管48X 3.0 ;次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm高度:80mm主楞间距：1200mm次楞间距：200mm穿梁螺 栓水平间距：1200mm穿梁螺栓竖向间距：400mm穿梁螺栓直径：12mm3墙：墙厚度：0.2mm面板采用：12mn厚木胶合板,主楞采用：钢楞截面类型为：圆钢管48X 3.0 ;，间距:500mm次楞采用：钢楞截

11、面类型为：圆钢管48X 3.0 ;，间距:150mm对拉螺栓直径:12mm,水平间距:500mm竖向间距:300mm 四、支撑施工要点 附计算书墙模板计算书一、编制依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008)建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 2006年版木结构设计规范(GB50005-2003)钢结构设计规范(GB50017-2003)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)。冷弯薄壁型钢结构技术规范 (GB 50018-2002)2 2面板弹性模量：4500N/mm ,抗弯强度设计值fc：12.5N/mm ；，间距:500mm；，间距:150mm二、参数信息墙厚

12、度：0.2mm；面板采用：12mm厚木胶合板，主楞采用：钢楞截面类型为：圆钢管48 X 3.0次楞采用：钢楞截面类型为：圆钢管48 X 3.0对拉螺栓直径:12mm,水平间距:500mm,竖向间距:300mm木材抗弯强度设计值fc：17N/mm2;木材抗剪强度设计值 fdN/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm；e橈扳正立而图:/»主楞*沢平 *-? - L- h'fi i境橈板17剖面图2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值F=0.22 Y ct 0 3 1 3 2V =0.22 X 24 X 4.4

13、 X 1.2 X 1.2 X 1.22=40.814 kN/m2F=y cH=24X 3.2=76.800 kN/m其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m 3;t 0-新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为4.4小时。T:混凝土的入模温度，经现场测试，为30C；混凝土的浇筑速度，取1.5m/h ;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 外加剂影响修正系数，取1.2 ;混凝土坍落度影响修正系数，取V -H -3.2m;3 1 -3 2-1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40.814kN/m2。四、墙侧模板面板计算面板采用

14、木胶合板，厚度为12mm按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。3面板的截面抵抗矩 W=50.00 X 1.2 X1 .2/6=12.000cm;截面惯性矩 1= 50.00 X.2 X.2 X.2/12=7.200cm4;1、强度验算(1)、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，(2 )、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值2QK=4kN/m。均布线荷载设计值为：L=0.15m。Gk=40.814kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值qi=0.9 X 1.2 X 40814+1.4 X 4000 X 0.50=24560N/mq

15、i=0.9 X 1.35 X 40814+1.4 X 0.7 X 4000 X 0.50= 26559N/m根据以上两者比较应取q1= 26559N/m作为设计依据。(3 )、强度验算施工荷载为均布线荷载：2 2 q1l26559 X 0.158M=74.70N m面板抗弯强度设计值Mnax(T2f=12.5N/mm ;74.70 X 10312.000 X 1032 2=6.23N/mm2 < f=12.5N/mm面板强度满足要求2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q = 0.50 X 40814=20407N/m=20.407

16、N/mm；面板最大容许挠度值 :150.00/250=0.60mm;面板弹性模量：E = 4500N/mm ;45 X 20.407 X 150.004384 X 4500 X 7.200 X 104=0.415mm < 0.60mm5ql384EI满足要求!五、墙侧模板次楞计算次楞采用钢楞，截面类型为：圆钢管48X 3.0 间距：0.15m截面抵抗矩 Wtt截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =4.49cm3;截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算L=0.5m。(1)、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距,次楞计算简图l=0.5m(2 )、

17、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值2QK=4kN/m。均布线荷载设计值为：Gk=40.814kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q1=0.9 X 1.2 X 40814+1.4 X 4000 X 0.15=7368N/mq2=0.9 X 1.35 X 40814+1.4 X 0.7 X 4000 X 0.15= 7968N/m 根据以上两者比较应取(3 )、强度验算计算最大弯矩：2MnaF0.1ql =0.1 X 7.968 最大支座力：1.1ql=1.1 次楞抗弯强度设计值fMaxd =q=7968 N/m作为设计依据。2X 0.5 =0.199kN mX 7.968 X 0.5

18、=4.38kN =205N/mm。a0.199X10_3=4.490X102 244.321N/mm < 205N/mmW满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q = 40814 X 0.15=6122N/m=6.122N/mm;次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm ;次楞弹性模量：E = 206000N/mm;440.677ql0.677 X 6.122 X 500=4100EI100 X 206000 X 10.78 X 10满足要求！=0.117mm < 2.0mm六、墙侧模板主楞计

19、算主楞采用钢楞双根，截面类型为：圆钢管48 X 3.0 间距：0.50m截面抵抗矩 W口截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =4.49cm3;截面惯性矩I =10.78cm4;1、强度验算(1 )、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.38kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.3m。4.384.384.38主楞计算简图.淋4.384.384.38(2 )、强度验算最大弯矩 Mma>=0.230kN m=205N/mm。0.230 X 106主楞抗弯强度设计值f2 225.612N/mm < 205N/mmMnax34.490 X 10 X 2(T =WX

20、 2满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载 P=3.367kN，主楞弹性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容许挠度值：l/250 =300/250 = 1mm ;经计算主楞最大挠度 幺玄)=0.023口口 < 1mmo满足要求！七、对拉螺栓计算对拉螺栓轴力设计值：N= abFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95 (rGk + zQk) =0.95 X (1.2 X 40.814+1

21、.4 X 4)=51.85kN。N=0.50 X 0.30 X 51.85=7.78kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb:Nb =AnFtbA对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用 M12其截面面积An=76.0mmi,可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12.92kN > N=7.78kN。满足要求！梁模板计算扌(400)其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m 3;t 0-新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T:混凝土的入模温度，经现场测试，为 20 C;混凝土的浇筑速度，取1.5m/h ;混凝土侧压力计算位置处至

22、新浇混凝土顶面总高度，取 外加剂影响修正系数，取1.2 ;混凝土坍落度影响修正系数，取V -H -3 1 -3 2-0.4m ；1.2。一、编制依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 2006年版木结构设计规范(GB50005-2003)钢结构设计规范(GB50017-2003)混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)。冷弯薄壁型钢结构技术规范 (GB 50018-2002)二、参数信息1、模板支架参数梁截面宽度:0.2m ;梁截面高度:0.4m ;模板支架高度H:3.2m ;楼板厚度:0.12m ;立杆梁跨度方向间 距la:

23、1.2m ;梁两侧立柱间距lb:1m ;水平杆最大步距：1.5m;梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按 0 48 X3.0计算；面板采用：12mn厚木胶合板 2、梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为：圆钢管48 X 3.0 ;次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm高度:80mm；主楞间距：1200mm次楞间距：200mm穿梁螺栓水平间距：1200mm穿梁螺栓竖向间距： 400mm穿梁 螺栓直径：12mm3、荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重(G1k)： 0.35kN/m ;每米立杆承受结构自重：0.12kN/m ;新浇筑砼自重(Gk) : 24kN/mF=y cH=24X 0.4=9.6

24、00 kN/m;钢筋自重(Gk) ： 1.5kN/m3 ;可变荷载标准值：施工人员及设备荷载(Qk) :1 kN/m2;振捣砼对水平面模板荷载(Qk)： 2kN/m2;振捣砼对垂直面模板荷载(Qk)： 4kN/m2;倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载(Qk): 4kN/m2;三、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值2F=0.22 Y ct 0 3 1 3 2V =0.22 X 24 X 5.7 X 1.2 X 1.2 X 1.22=52.873 kN/m9.600kN/m 2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小

25、值四、梁侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为12mm按简支跨计算，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距1.20m作为计算单元。面板的截面抵抗矩 W= 120.00 X 1.2 X 1.2/6=28.800 cm；截面惯性矩 I= 120.00 X.2 X.2 Xl.2/12=17.280cm4;L=0.20m。1、强度验算(1)、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，(2 )、荷载计算新浇筑混 凝土对模 板的侧 压力标 准值G4k=9.600kN/m2,振捣砼对侧 模板产 生的荷载标准值2QK=4kN/m。均布线荷载设计值为：qi=0.9 X 1.2 X 9600+1.

26、4 X 4000 X 1.20=18490N/mqi=0.9 X 1.35 X 9600+1.4 X 0.7 X 4000 X 1.20= 18230N/m根据以上两者比较应取q1= 18490N/m作为设计依据。(3 )、强度验算 施工荷载为均布线荷载：M=92.45N m2 2 qd18490 X 0.20""a面板抗弯强度设计值Mnax2f=12.5N/mm ;92.45 X 103(T328.800 X 10=3.21N/mm2 < f=12.5N/mm 2面板强度满足要求2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如

27、下: q = 1.20 X 9600=11520N/m=11.520N/mm；面板最大容许挠度值 :200.00/250=0.80mm;面板弹性模量：E = 4500N/mm 2;45 X 11.520 X 200.004384 X 4500 X 17.280 X 104=0.309mm < 0.80mm5ql384EI满足要求!五、梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm高度:80mm间距：0.2m截面抵抗矩W口截面惯性矩I分别为： 截面抵抗矩 W =5.0 X8.0 X3.0/6=53.333cm 3;截面惯性矩 I =5.0 X.0 X.0 X3.0/12=213.333cm4

28、;L=1.2m。1、强度验算(1)、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，4次楞计算简图l=1.2m(2 )、荷载计算2新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 Gk=9.600kN/m ,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值QaK=4kN/m2o均布线荷载设计值为：qi=0.9 X 1.2 X 9600+1.4 X 4000 X 0.2=3082N/mq2=0.9 X 1.35 X 9600+1.4 X 0.7 X 4000 X 0.2= 3038N/m 根据以上两者比较应取(3 )、强度验算计算最大弯矩：2Mna)=0.1ql =0.1 X 3.082 最大支座力

29、：1.1ql=1.1 次楞抗弯强度设计值fMLxq=3082 N/m作为设计依据。2X 1.2 =0.444kN m(TX 3.082 X 1.2=4.07kN2=17N/mm。0.444 X 106_53.333 X 103=8.325N/mm2 < 17N/mm2W满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q = 9600 X 0.2=1920N/m=1.920N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =1200/250 =4.8 mm ;次楞弹性模量：E = 10000N/mm 2;0.677ql 4_0.677 X 1

30、.920 X 12004100EI=100 X 10000 X 213.333 X 104=1.263mm < 4.8mm满足要求！六、梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞，截面类型为：圆钢管48X 3.0截面抵抗矩W =4.49cm ;截面惯性矩I =10.78cm4;1、强度验算(1 )、主楞承受次楞传递的集中荷载梁螺栓间距，L=0.4m o间距：1.20m截面抵抗矩V和截面惯性矩I分别为：4.074.07P=4.07kN，4.07按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿4.074.074.074.07主楞计算简图(kN)(2 )、强度验算最大弯矩 Mma)=0.285kN m主楞抗弯

31、强度设计值f = 205N/mm。Max(T =W满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.534kN，主楞弹性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 = 2mm ;经计算主楞最大挠度 VnaX=0.084mm < 2mmo满足要求！七、对拉螺栓计算对拉螺栓轴力设计值：N= abFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用 于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95 (r g34<+

32、 r qQr ) =0.95 X (1.2N=1.20 X 0.40 X 16.26=7.80kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用 M12其截面面积满足要求！八、梁底模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为 12mm取梁底横向水平杆间距1.2m作为计算单元。面板的截面抵抗矩 W= 120.0 X 1.2 X 1.2/6=28.800 cm；截面惯性矩 1= 120.0 X.2 X.2 Xl.2/12=17.280cm4;1、强度验算(1 )、梁底次楞为2根，面板按简支梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，60.28

33、5 X 104.490 X 1032 263.474N/mm < 205N/mmX 9.600+1.4 X 4)=16.26kN。Nb：A=76.0mm ,可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12.92kN > N=7.80kN。L=0.2m。(2 )、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:qi=0.9 X 1.2 X (24 X 0.4+1.5 X 0.4+0.35)+1.4 X 2 X 1.2=16.70kN/mqi=0.9 X 1.35 X (24 X 0.4+1.5 X 0.4+0.35)+1.4 X 0.7X 2 X 1.2= 17.50kN/m根据以上两者比较应取q1

34、= 17.50kN/m作为设计依据。计算简图(kN)200弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.750kN;N2=1.750kN;最大弯矩 Mmax = 0.087kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2;梁底模板的弯曲应力按下式计算：Mnaxd =W满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 1.2 X( 24 X 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.35 ) =12.66kN/m ;60.087 X 1028.800 X 103-0.0872 23.021N/

35、mm < 12.5N/mm计算简图(kN)面板弹性模量：E = 4500N/mm ;经计算，最大变形 V max= 0.339mm梁底模板的最大容许挠度值：200/250 =0.8 mm最大变形 Vmax = 0.339mm < 0.8mm满足要求！九、梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm高度80mm次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W=5.0X 8.0 X 8.0/6= 53.333cm 3;4I=5.0 X 8.0X 8.0 X 8.0/12= 213.333cm ；1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次

36、楞，按照三跨 连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=1.2 m<7次楞计算简图l=1.2m 荷载设计值q = 1.750/1.2= 1.458kN/m;最大弯距 M次楞抗弯强度设计值Mnax(TW满足要求！2、挠度验算次楞最大容许挠度值：2 2max =0.1ql= 0.1 X 1.458 X 1.2 = 0.210 kN.m ;2f=17N/mm0.210 X 10653.333 X 1032 2=3.938N/mm < 17N/mm1/250 =1200/250 =4.8 mm验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值：q =1.266/1.2= 1.05

37、5N/mm;次楞弹性模量：E = 10000N/mm 2;44=0694mm < 4.8mm0.677ql0.677 X 1.055 X 1200=4100EI100 X 10000 X 213.333 X 10满足要求!十、梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图（kN）1.751.75弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.750kN;N2=1.750kN;最大弯矩 MmaX=0.700kN.m ;最大变形 Vmax=3.114mm。1、强度验算-0.700支撑钢管的抗弯强度设计值 f (N/mm 2)

38、 = 205N/mm 2;支撑钢管的弯曲应力按下式计算：Mnaxd =0.700 X 106-0.700W满足要求！34.49 X 10=155.902N/mm2 < 205N/mm22、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值：l/150 =1000/150 = 6.7mm最大变形 Vmax = 3.114mm < 6.7mm或 10mm满足要求!卜一、梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=1.750kN。1.751计算简图(kN)1.751.75纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。 十二、扣件抗滑移计算0.8,抗滑承载力设计值:扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力折减

39、系数Rg 0.8 X 12=9.60kN水平杆通过扣件传给立杆的最大竖向力设计值：R < Rc,满足要求！十三、扣件式钢管立柱计算12001、风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东烟台市 模板支架计算高度H=20m按地面粗糙度A类近海海面和海岛、 变化系数卩z=1.63。10年一遇风压值采用，3 0=0.4kN/m2。 海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度计算风荷载体形系数将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表模板支架的挡风系数 41.2 X An/(l aX h)=1.2 X 0.158/(1.2 X 1.5)=0.105 式中 An =(l a+h+0.

40、325l ah)d=0.158mA - 一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2mh步距，1.5md钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：卩st=1.241.2 X 0.105=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n n1-0.85 10e= pst =0.13 1- n1-0.85n -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值 3 k= pz ps 3 0=1.63 X 0.70 X 0.4=0.456kN/m风荷载产生的弯矩标准值：2 20.9 X 1.4 3

41、k| aha=0.70102、立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值: 立柱承受支架自重：- 梁侧楼板模板自重：- 梁侧楼板砼与钢筋自重： 立柱轴心压力设计值N:7.3.1第32项和36项的规定计算。2 20.9 X 1.4 X 0.456 X 1.2 X 1.510=0.140kN m1.750kN ;1.2 X 3.2 X 0.12=0.461kN1.2 X( 1.2/2+(1-0.2 ) /2 )1.2 X( 1.2/2+( 1-0.2 )1.750+0.461+0.504+0.320=3.035kNX 1.2 X 0.35=0.504kN/2 )X 1.2 X 0.12 X

42、( 24+1.5 ) =0.320kN3、立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式NN© LoAMv 轴心压力设计值(kN) : N=3.035kN ;轴心受压稳定系数，由长细比入=Lo/i查表得到；立杆计算长度(m),取纵横向水平拉杆的最大步距，L0=1.5m。立柱的截面回转半径 (cm) ,i=1.59cm;立柱截面面积(cmj,A=4.24cm 2;风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3) : W= 4.49cm3; f -钢材抗压强度设计值 N/mm,f= 205N/mm 2;立柱长细比计算：入=Lo/i=150.0/1.59=94 <150，长细比满足要求！

43、。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数0 =0.594 ;NMW3.035 X 1030.140 X 10622+ = +3=12.051+31.180=43.231N/mm <f=205N/mm 加W0.594 X 4.24 X 104.49 X 10立柱稳定性满足要求！梁模板计算扌(600)一、编制依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 2006年版木结构设计规范（GB50005-2003）钢结构设计规范（GB50017-2003）混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）。冷弯薄壁型钢结构技术规范 （GB 500

44、18-2002）二、参数信息1、模板支架参数lb:1m ;水平杆最大步距：1.5m ;梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按 $ 12mr厚木胶合板梁截面宽度:0.2m ;梁截面高度:0.6m ;模板支架高度H:3.2m ;楼板厚度:0.12m ;立杆梁跨度方向间 距la:1m ;梁两侧立柱间距48X3.0计算；面板采用：截面类型为：圆钢管48 X 3.0 ;次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm高度:80mm；1000mm穿梁螺栓竖向间距： 400mm穿梁2、梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，主楞间距：1000mm次楞间距：200mm穿梁螺栓水平间距:螺栓直径：12mm3、荷载参数永久荷载标准值：模

45、板与小楞自重（G1k）： 0.35kN/m2;每米立杆承受结构自重：0.12kN/m ;新浇筑砼自重（Gk） : 24kN/m3;钢筋自重（Gk） ： 1.5kN/m3 ;可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Qk） :1 kN/m2;振捣砼对水平面模板荷载（Qk）： 2kN/m2;振捣砼对垂直面模板荷载（Qk）： 4kN/m2;倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Qk）: 4kN/m2;三、新浇砼对模板侧压力标准值计算并取其中的较小值新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，F=0.22 Y ct 0 3 1 3 2V =0.22 X 24 X 5.7 X 1.2 X 1.2X 1.2

46、2=52.873 kN/m 2其中丫 C-混凝土的重力密度，取 t 0 -新浇混凝土的初凝时间，温度，经现场测试，为 20 C；混凝土的浇筑速度，取24kN/m 3;按 200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时。T:混凝土的入模V -H -3 1 -3 2-1.5m/h ；混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 外加剂影响修正系数，取1.2 ;混凝土坍落度影响修正系数，取根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值四、梁侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为12mm按简支跨计算，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距1.00m作为计算单元。面板的截面抵抗矩

47、 W= 100.00 X 1.2 X 1.2/6=24.000 cm；截面惯性矩 1= 100.00 X.2 X.2 Xl.2/12=14.400cm4;0.6m ；1.2。14.400kN/m2。1、强度验算(1)、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距, (2 )、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值2QaK=4kN/m。均布线荷载设计值为：L=0.20m。Gk=14.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值qi=0.9 > 1.2 > 14400+1.4 > 4000 > 1.00=20592N/mqi=0.9 > 1.35 &g

48、t; 14400+1.4 > 0.7 > 4000 > 1.00= 21024N/m根据以上两者比较应取q1= 21024N/m作为设计依据。(3 )、强度验算施工荷载为均布线荷载：2 2 qd21024 > 0.208M=105.12N m面板抗弯强度设计值Mnaxd =-面板强度满足要求f=12.5N/mm2;3105.12 > 1024.000 > 1032 2=4.38N/mm < f=12.5N/mm2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q = 1.00 > 14400=14400

49、N/m=14.400N/mm；面板最大容许挠度值 :200.00/250=0.80mm;面板弹性模量：E = 4500N/mm ;45ql384EI45 > 14.400 > 200.004384 > 4500 > 14.400 > 10=0.463mm < 0.80mm满足要求!五、梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm高度:80mm间距：0.2m截面抵抗矩W口截面惯性矩I分别为： 截面抵抗矩 W =5.0 X8.0 X8.0/6=53.333cm 3;截面惯性矩 I =5.0 &0 >8.0 >8.0/12=213.333cm4

50、;1、强度验算(1 )、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=1m。(2)、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值次楞计算简图l=1mG4k=14.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值2Q2K=4kN/m。均布线荷载设计值为:q1=0.9 X 1.2 X 14400+1.4 X 4000 X 0.2=4118N/mq2=0.9 X 1.35 X 14400+1.4 X 0.7 X 4000 X 0.2= 4205N/m 根据以上两者比较应取(3 )、强度验算计算最大弯矩：Mna)=0.1ql 2=0.1 X 4.205最大支座力：1.1

51、ql=1.1 次楞抗弯强度设计值fMnaxq=4205 N/m作为设计依据。(TX 12=0.421kN mX 4.205 X 1=4.63kN =17N/mm。60.421 X 10_53.333 X 1032 27.894N/mm < 17N/mmW满足要求！2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 14400 X 0.2=2880N/m=2.880N/mm; 次楞最大容许挠度值：1/250 =1000/250 =4.0 mm ;2次楞弹性模量：E = 10000N/mm ;440.677ql_0.677 X 2.880 X 1000100EI100 X 10000 X 213.333 X 10=0.914mm < 4.0mm满足要求！六、梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞，截面类型为：圆钢管48X 3.0截面抵抗矩W =4.49cm3;截面惯性矩I =10.78cm4;1、强度验算