20XX脚手架和模板工程计算公式参数

1、脚手架和模板工程计算公式参数目录扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 1 2前 言 10 1 21充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 1 22扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 1 43扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 1 64 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10 1 135算例及比较10 1 17扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算益德清（中国工程设计大师）-本文摘自浙江建筑专业资料扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程 施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施 工，又直接影响工程的质

2、量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴 建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。 随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织 设计的重要性也越加明显。特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故， 引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙 江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架 和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍， 有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成 这篇文章，供施

3、工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指'正O1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程专业资料脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为 保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业 通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都 需要按照操作要求搭设脚手架。脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭 设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除， 但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身 安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延 工程进

4、度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不 稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。 因此，脚手架的选型、 构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架； 按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢） 脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、 挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂 红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设 用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：（1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间

5、对 所规定的荷载或在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾 斜，能确保作业人员的人身安全。专业资料（2 ）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走 的要求。（3 ）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要 安全，并能满足多次周转使用。（4 ）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用 料。扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广 泛的，也是属于多立杆式的外脚手架中的一种，其特点是： 杆配件数量少；装卸方便，利于施工操作；搭设灵活，能搭 设高度大；坚固耐用，可多次周转。应用扣件式钢管脚手架在设计与施工中要贯彻执行国家的 技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保 质量。为了

6、符合这一基本要求，所以扣件式钢管脚手架施工 前，要根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )的规定,(以下均简称规范)条的 规定编制施工组织设计。1.2模板支架工程钢筋混凝土现浇的结构工程均需要模板，模板是施工中 必不可少的。模板根据其形式，一般分为：整体式模板、定型模板、工具式模板、翻转模板、滑动模板、胎膜等。按材 料不同又分为：木模板、钢木模板、钢模板、铝合金模板、 竹模板、胶木模板等。目前，建筑工程中大量应用的是组合式定型钢模板及钢专业资料木模板。模板支架也广泛采用扣件式钢管搭设的支架。由于 高层和超高层建筑的蓬勃发展，现浇结构数量愈来愈多，相 应模板工程所产生

7、的事故也有所增多，如胀凸、炸模、整体 倒塌等，所以必须对模板工程加强安全管理。模板及其支架(承重支模架)的安全性既对混凝土成形质量起着极重要的 作用，也直接关系着施工人员的生命安全，因此， 混凝土 结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002 )对此作了严格的规定：模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行施工组织设计； 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。具 体要求是：（1）模板结构设计计算书的计算简图、荷载取值、内力分析、支架截面计算方法要合理、准确。（2 ）设计计算应包括模板支架自

8、身及支撑模板楼、地面承载能力等。（3） 技术方案要包括结构模板大样、支撑体系及连接件等。（4）采取的技术安全措施要详细、周全。2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件2.1 基本构造扣件式脚手架是由标准的钢管杆件（立杆、横杆、斜杆）和特制扣件组成的脚手架骨架与脚手板、防护构件、连墙件专业资料等组成的，是目前最常用的一种脚手架。（1 ）钢管杆件。钢管杆件一般采用外径 48m、壁厚3.5cm 的焊接钢管或无缝钢管， 也有外径50 51mm 、壁厚34mm 的焊接钢管或其它钢管。用于立杆、大横杆、斜杆的钢管最 大长度不宜超过6.5m ,最大重量不宜超过 250N ,以便适合 人工搬运。用于小横杆的钢管长

9、度宜为 1.52.5m ，以适应 脚手板的宽度。规范对钢管的材质、最大质量、尺寸和表面质量都作了规定，不仅对新钢管，而且对旧钢管都作了严格的规定 必须切实遵守。(2) 扣件。扣件用可锻铸铁铸造或用钢板压成，其基本形式 有三种(图I)：供两根成任意角度相交钢管连接用的回转扣 件；供两根成垂直相交钢管连接用的直角扣件；供两根对接 钢管连接用的对接扣件。扣件质量应符合有关的规定，当扣 件螺栓拧紧扭力矩达 65N?m时扣件不得发生破坏。(a )回转扣件(b)直角扣件(c)对接扣件图1 扣件形式(3) 脚手板。脚手板一般用厚2mm的钢板压制而成，长度24m，宽度250mm，表面应有防滑措施。也可采用厚度

10、 不小于50mm 的杉木板或松木板，长度 36m，宽度 200250mm;或者采用竹脚手板，有竹笆板和竹片板两种形式。专业资料(4) 连墙件。连墙件将立杆与主体结构连接在一起，可用钢管、型钢或粗钢筋等。每个连墙件的覆盖面积应小于 40m2。 当脚手架高度大于 50m时，应小于27m2。连墙件需从底 部第一根纵向水平杆处开始设置，连墙件与结构的连接应牢 固，通常采用预埋件连接。 连墙件是十分重要的连接件，规 范对其布置和构造都作了严格的规定。图2扣件钢管架底座底座。底座一般采用厚 8mm、边长150 200mm 的钢板作底板，上焊高150mm的钢管。底座形式有内插式和外 套式两种，内插式的外径

11、D1比立杆内径小2mm，外套式 的内径D2比立杆外径大 2mm （图2）。2.2主要杆件（1）立杆（也称立柱、站杆等）与地面垂直，是脚手架主要 受力杆件。其作用是将脚手架上所堆放的物件和操作人员的 全部荷载，通过底座（或垫座）传到地基上。（2）大横杆（也称顺水杆、纵向水平杆等）与墙面平行，其作 用是与立杆连成整体，将脚手板上的堆放物料和操作人员的 荷载传到立杆上。当采用竹脚手片时，则大横杆不传递荷载， 仅作纵向连系杆件。（3）小横杆（也称横楞、横向水平杆等）与墙面垂直，作用是 直接承受脚手板上的荷载，并将其传到大横杆上。当采用竹脚手片，则通过小横杆把荷载传到立杆上。(4) 斜撑是紧贴脚手架外排

12、立杆 , 与立杆斜交并与地面约成45 °60 °角，上下连续设置，形成“之”字形，主要在脚手 架拐角处设置，作用是防止架子沿纵长方向倾斜。(5) 剪刀撑(也称十字撑、十字盖)是在脚手架外侧交叉成十 字形的双支斜杆。双杆互相交叉，并都与地面成 45 °60 °夹角，作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。(6) 抛撑(支撑、压栏子)是设置在脚手架周围的支撑架子的 斜杆。一般与地面成 60 °夹角，作用是增加脚手架横向稳定， 防止脚手架向外倾斜或倾倒。(7) 连墙杆是沿立杆的竖向不大于层高且不应大于 4m ，水平 方向不大于 3L(L 为立杆

13、纵距) 设置的、 能承受拉和压且与 主体结构相连的水平杆件，其作用主要是承受脚手架的全部 风荷载和脚手架里外排立杆不均匀下沉所产生的荷载。(8) 扫地杆是在脚手架底部纵飞横向设置并与立杆相连 接，主要是增强架子的整体刚度。以上各种杆件位置可参见规范条文说明中的图1 。3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算3.1 基本规定(1) 扣件式钢管脚手架和模板支架工程(以下均简称脚手 架和模板支架 ' )结构的设计理论和方法与建筑结构设计一样都是按照建筑结构可靠度设计统一标准专业资料(GB50068-2001)进行，是以概率理论为基础的极限状态设计方法，与现行国家标准钢结构设计规范(GBJ17-

14、88 )、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)相一致。(2) 脚手架和模板支架结构施工组织设计的目的，是要在规定的使用期限内，不超过结构承载能力极限状态和正常使用极 限状态。承载能力极限状态是对应于脚手架和模板支架结构 或构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形。计算分析 主要是考虑有关安全性的问题。正常使用极限状态是对应于脚手架或模板支架结构或构件达到正常使用(如变形)的规 定限值。验算杆件变形主要是考虑有关适用性的问题。(3) 脚手架和模板支架结构承载能力计算，采用极限状态设计方法，以分项系数设计的表达式S<R进行，即作用在脚手架、模板支架结构上的荷载效应(S)结构的

15、抗力(R)根据脚手架或模板支架的荷载、杆件布置等情况，一般 要进行以下几个方面的设计计算：(I )纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的 抗滑承载力计算；(n)立杆的稳定性计算；(川)连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；(W )立杆地基承载力计算。(4) 计算脚手架构件的强度、稳定性与连接强度时，应采专业资料用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取 1.2，可变荷载分项系数应取 1.40。(5) 脚手架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求 验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设 计值。当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm 时，立杆稳定性

16、计算中可不考虑此偏心距的影响。(7)钢材的强度设计值与弹性模量，扣件、底座的承载力设计 值，受弯构件(纵向、横向水平杆等的容许挠度)以及受压 构件容许长细比入=IO/i,(其中为10计算长度；i为回转半径),规范均提出了数据或限值。3.2扣件式钢管脚手架设计计算(1)荷载。作用在脚手架结构上的荷载按时间的变异来分，主要是两种： 永久荷载(恒荷载)：在使用期间，其值不随时间变化， 或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载。如脚手架结构自重，也称恒荷载，包括立杆，纵、横水平杆、剪刀撑、斜撑和扣件等结构自重，以及脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的重量。 可变荷载：在使用期间，其值按时间而变化，且

17、其变化值与平均值相比是不可忽略的。 在脚手架上有：（i）施工荷载（活 荷载），包括作用在脚手架上施工作业人员，器具、堆材等 专业资料重量；（ii）风荷载。（2）荷载效应组合。脚手架结构设计要进行荷载效应组合，要按照使用过程中可能出现的荷载最不利的组合。规范表431已提供了脚手架计算项目的荷载效应组合的内容。（3）纵向水平杆飞横向水平杆计算 受弯强度的计算卢M/W <f式中M=1.2MGK+1.4MQK 为弯矩设计值；MGK为由脚手 板自重标准值产生的弯距；MQK为由脚手板上施工荷载标准值产生的弯距；系数 1.2、1.4分别为恒荷载和活荷载的 分项系数；W为截面模量；f为钢材抗弯强度设计值

18、。 挠度计算要符合V <V此处V为在荷载作用下产生的挠度；V为容许挠度。 计算内力与挠度时的计算跨度取值纵向水平杆宜取三跨连续梁计算；横向水平杆宜按简支 梁计算。但当采用竹脚手片时，纵向水平杆可不进行计算。 扣件抗滑承载力验算(扣件是脚手架的连接件，也是传力件)RWRC式中R为纵、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc为扣件抗滑承载力设计值(按规范表采用)。专业资料(4) 立杆稳定性计算 规范方法：可取一个计算单元(立杆的一个纵距)计算。不组合风荷载时： N/<f其中 N=1.2(NG1K+NG2K ) +1.4 ENQK组合风荷载时： N/ ©A+MW/W <

19、f其中 N=1.2(NG1K+NG2K ) +0.85x1.4 刀 NQK式中N为计算立杆段的轴向力设计值；NG1K为脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K为构配件自重标准值的轴向力；XNQK为施工荷载标准值产生的轴向力总和；A为立杆截面面积；f为钢材抗压强度设计值；$为立杆受压的稳定 系数，根据立杆长细比入取值；Mw为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按规范公式534求出。关于立杆的计算长度10的确定IO=k ph式中k为计算长度附加系数其值为 1.155 ;卩为考虑整体稳 定因素的单杆计算长度系数，可按脚手架立杆排数、横向距 离及连墙件布置查表确定，一般为1.5 2.0 ;h为立杆

20、步距。 手册方法：目前国内已出版的施工安全技术手册、高层建 筑施工手册、建筑施工脚手架实用手册等所介绍的方法，在 有些施工单位中也经常应用。大致有两种：专业资料（i）建筑施工安全技术手册、高层建筑施工手册的方法2 , 3不组合风荷载时：N/ $A WKAKHf式中$为格构式压杆（立杆）整体稳定性系数，按换算长细比入0= p X得出；卩为换算系数，根据立杆横向间距和连墙件的间距确定按表1取值；XX格构式压杆（由内、外排立 杆及横向水平杆组成）的长细比，按表2取值；N为格构式压杆的轴向压力；KA为立杆（钢管数）的调整系数，单管取0.85，双管取0.70 ; KH=1/( 1+H/150 )为高度折

21、减系数；H为脚手架高度(m ); f为钢材抗压强度设计值。组合风荷载时： N/ $A+M/b1A1WKAKHf式中A为计算单元脚手架内、外立杆面积之和；A1为脚手内或外一根立杆面积；bl为脚手内、外立杆距离。 M为风 荷载作用对格构式压杆产生的弯矩。表1长细比换算系数卩脚手架的立杆横距b(m)脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1(m)2h3h4h1.052520161.303224191.55403024注:表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为三倍立杆纵距专业资料计算所得，若为四倍时应乘以1.03的增大系数。表2格构式压杆的长细比入X脚手架的立杆横距b(m)脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1(m

22、)2.73.03.64.04.054.54.85.46.01.055.145.716.867.627.718.579.1410.2811.431.304.154.625.546.156.236.927.388.319.231.553.503.874.655.165.235.816.196.977.74注：表中数据按入X=2H1/b计算。当脚手架底步以上步距h及H1不同时，应以底步以上较大的h和较大的H1作为查表根据。(ii) 建筑施工脚手架实用手册的方法 4不组合风荷载时：N 7<f式中$为立杆受压稳定性系数，按入=山/i得出；卩为立杆计 算长度系数。取值与规范方法同；h为步距。组合风荷

23、载时：N 7/ $A+MW/W <f式中 N =1.2(NG1K+NG2K)/K1+1.4ENQK 为立杆轴向力设计值；K1为高度调整系数，按表3取值。其余符号同前。表 3 K1 的取值支架高度H1(m)263033 37 4043464952K10.8700.8500.833 0.8160.8000.784 0.769 0.755 0.741(5) 连墙件计算NL= NLW+N0式中 NL 为连墙件轴向力设计值； NLW=1.4WKAW 风荷载 产生连墙件轴向力设计值； WK 为风荷载标准； AW 为每个 连墙件覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积； N0 为约束脚手 架平面外变形所产生的轴

24、向力，单排架取 3kN ，双排架取 5kN 。连墙件AN >NL/f式中 AN 为连墙件截面积。 扣件、预埋件等可按有关规定分别计算。(6) 立杆地基承载力计算应符合 P wfg=KCfgK式中 P 为杆基底平均压力； fg 为地基承载力设计值籏 C 为 调整系数，碎石土、砂土、回填土取0.4 ,粘土取0.5,岩石、 混凝土取1.0 ; fgK为地基承载力标准值。专业资料(7) 脚手架搭设高度及高度限值 当脚手架立杆为单管时，脚手架可搭设高度HS应按规范公式计算。 当HS >26m时，考虑高度因素，可按下式调整，但不宜 超过50m，即搭设高度限值H=HS心+0.00IHS) 规范规

25、定扣件式钢管脚手架高度不宜超过50m。这是指立杆采用单杆，当超过 50m时，要慎重，并应采用加 强措施，如采用双管立杆、分段悬挑、分段卸荷等措施。3.3扣件式钢管模板支架设计计算扣件式钢管模板支架在现行规范和施工手册中所提出的 计算分析方法与扣件式钢管脚手架的计算基本相同，规范对模板支架计算方法和构造要求还分别列入专门章节。一方 面由于都是采用扣件式钢管支架结构，在计算与构造有基本 类同的方面，但另一方面在荷载取值、计算分析、构造措施 上也有区别。(1) 荷载。模板支架所受荷载主要有两项永久荷载(恒荷载)(i) 模板及支架自重：定型组合钢模0.75kN/m2 ;定型组合钢模及支架 1.1kN/

26、m2。(ii) 所浇灌的混凝土重量，按24kN/m3 计。(iii) 钢筋自重：用钢量大的按工程图实计，一般梁板结构可 专业资料按钢筋混凝土每立方米钢筋重1.1kN，梁每立方米钢筋重1.5kN 计。可变荷载(施工活荷载)(i)施工人员、施工设备、混凝土堆积：计算模板及模板下楞 木时取2.5kN/m2，另再以集中荷载 2.5kN计，二者比较内力M值，取大的值。计算楞木下直接支承构件时取1.5kN/m2 ，计算支架立杆及其它构件时取1.OkN/m2 。(ii) 振捣混凝土时，产生的荷载：对水平面模板取2kN/m2 ;对垂直面模板取 4kN/m2 ；(iii) 新浇捣混凝土对模板侧面的压力：采用内部

27、振动器时，可按下式计算，并取最小值：F =0.22rt0 伊 尼“ 或 F =24H式中F为对模板侧面压力(kN/m2 ); r为24kN/m3; t0为初凝时间；B 1为外加剂影响系数，掺加为 1.2，不掺加为 1.0 ; 32为坍落度影响系数， 坍落度3cm 为0.85 , 59cm 为1.0,1115cm 为1.15 ; v为浇捣速度（m/h ）; H浇捣混 凝土的高度。侧压力用于计算侧摸，计算模板支架可以不计。模板支架计 算把以上有关荷载作用下的标准值乘以分项系数后，得到设 计值。（2）模板支架立杆稳定性计算规范规定的计算公式，与脚手架立杆相同，专业资料即当不考虑风荷载组合时N/<

28、;f当考虑组合风荷载时N/ ©A+MW/W <f其中关于立杆计算长度l0=h+2a 的取值，笔者建议在设计 计算时要根据模板支架的实际情况注意其适用范围。安全技术施工手册和高层建筑施工手册对荷载分析作了详细介绍，模板支架立杆仅对木立杆作了介绍，未涉及扣件式钢管模板支架的计算。参照脚手架计算也是有两种方法。当不考虑组合风荷载时：施工安全技术手册方法：N/ $ A WKAKHf建筑脚手架实用手册方法：N 7 $A<f （ N '为考虑高度调整系数之后的轴压力设计值）。4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架(结构支架)的特性，应注意掌握的几个要点4.1 了解扣件式钢管结构支

29、架的工作特性，理解设计方法的 实质(1) 脚手架和模板支架钢管都是通过扣件连接，而扣件又是用人工扳紧螺栓连接，这种连接节点是达不到刚性节点要求的， 节点刚性大小与扣件质量，人工搭设质量密切相关，所以扣 件式钢管支架基本上都属于半刚性的节点，而且各节点的约 束性能存在着很大的差异。(2) 钢管、扣件材料有初始缺陷， 特别是经多次周转重复使用 的钢管、扣件其缺陷更严重，如管子的初弯曲、锈蚀、截面专业资料缺损、管子端面不平、扣件的裂缝、破碎以及搭设尺寸误差 等。(3) 所受荷载变异性大，尤其是模板支架所受荷载的大小、位置很不均匀，且有动力影响。(4) 支架结构的杆件受力均通过于日件传递，全处于偏心受

30、荷状态。(5) 与墙连接件位置变化多， 尤其高、大模板支架连接件难以 确定和保证。归纳起来：扣件式钢管用作脚手架、模板支架，其工作特性 是存在荷载变异大，初始缺陷多，受力工况差，保证架子结 构的整体稳定和局部稳定的不确定因素多等。目前对这些问 题的研究、试验还很不够，也缺乏系统积累和统计，虽然在 理论上、结构分析上规范和手册提出了一些具体的计算 公式方法，但从总体上看还是很简略的。实际上还不具备以 概率理论极限状态设计方法的条件，因此，目前扣件式钢管 脚手架、模 板支架的设计实质上还是半概率、半经验的设 计方法。明确这一点是十分重要的。由于扣件式钢管结构支架不确定的因素很多，就很难用一个 计算

31、公式和几个参数来包含这些不确定的多变因素，所以也 就不能完全依赖分析计算。应该运用概念设计的方法，既重 视数值的分析计算，更要重视构造要求和技术措施的选择和 落实。专业资料4.2 了解扣件式钢管脚手架和模板支架的失稳形式，掌握整 体稳定计算的概念(1)失稳形式。支架在荷载作用下有两种可能的失稳形式： 体失稳和局部失稳，整体失稳破坏时，脚手架呈现出内、外 立杆与横向水平杆组成的横向框架，沿垂直主体结构方向大 波鼓曲现象，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关。 整体失稳破坏始于无连墙件的、横向刚度较差或初弯曲较大 的横向框架。一般情况下，整体失稳是脚手架的主要破坏形 式。局部失稳破坏时，立杆在

32、步距之间发生小波鼓曲，波长 与步距相近，内、外立杆变形方向可能一致， 也可能不一致。 当脚手架以相等步距、纵距搭设，连墙件设置均匀时，在均 布施工荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定 的临界荷载，所以脚手架破坏形式一般为整体失稳。但当脚 手架以不等步距、纵距搭设，或连墙件设置不均匀，或立杆 承受荷载不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。由于整体失稳是脚手架的主要破坏形式，故规范只规定 了对整体稳定计算。为了防止局部立杆段失稳，规范除将底层步距限制在2m以下外，并规定对可能出现的薄弱的 立杆段进行稳定性计算。结构失稳就意味着结构丧失继续承载功能和正常使用功能， 所以受轴压和压弯的构件，

33、稳定计算是十分重要的，一般结 构构件越咼、越长、越柔，受压稳定性就越差，抗压承载力专业资料也越低。规范和手册对支架立杆稳定性计算方法，可明显地看出规范十分突出的是连墙件布置，计算长度随着连墙件的间距而定，两步或三步布置一个连墙件，长度系数卩值要相差10%以上，对稳定系数0值影响更大。国内外发生的脚手架倒塌事故，几乎都是由于连墙件设置不 足或连墙件被拆掉而未及时补救引起的。为此，规范把连墙件作为脚手架的重要部分。同理，连墙件（连柱件）也应是模架支架不可缺失的连接件。为起到对脚手架或模板支架发生横向整体失稳的约束作用，连墙（柱）件应能承受轴向力或平面外变形所产生的连墙（柱）件轴向力。此外，连墙（柱

34、）件还要承受施工荷载偏心作用 产生的水平力。（2）立杆稳定性计算中长度系数卩值。立杆稳定性计算中，受 压的稳定系数$值是影响抗压承载力和稳定性的最主要的因 素之一。而$值是取决立杆的长细比 ，所以计算长度10的合 理取值是个关键问题。规范对脚手架立杆计算长度规定 为l0=k ph规范条文说明，稳定性计算公式中的计算长度系数卩值， 是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。规范规定的卩值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院19641965 年和19861988 年、哈尔滨工业大学土木工 专程学院于 1988 1989 年分别进行的原型脚手架整体稳定性 试验所取得的科研成果，其卩值在1.52.0

35、之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，也包含了立杆偏心受荷的 实际工况。表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。(3) 计算长度附加系数 k 值的确定。规范采用建 筑结构设 计统一标准 (GBJ68- 84 )规定的“概率极限状态设计法” 而结构安全度按以往容许应力法中采用的经验安全系数 K 校准。根据新老规范安全度相同的原则和假定采用的荷载和 材料标准值相同，取结构抗力调整系数平均为 1.155 ，并将 此系数转化为立杆的计算长度附加系数， 即 k =1.155 ，所以 这个系数实际上是与结构荷载、支架几何尺寸无关的调整系 数，是安全度水平的调整系数。4.3 分析扣件式钢管模板支架计算方法

36、，了解其适用性 长期以来，我国施工现场普遍采用钢管与扣件搭设水平结构 (楼板、梁、阳台)的混凝土模板支架。但对模板支架，特 别是空间高、跨度大、荷载重的模板支架进行分析计算的研 究和总结不多，不少工程编制的施工技术方案比较简略。几 次安全事故的发生也表明模板支架的施工组织设计确是至 关重要。 2001 年新颁布的规范对模板支架计算作了规规范为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度是借鉴英国标准脚手架实施规范(BS5975-82 )专业资料的规定。该规定将立杆上部伸出段a按悬臂考虑，以利于限制施工现场任意增大伸出长度。保证支架稳定。但从这一规 定的说明中也显见IO=h+2a 是针对于

37、一般多、高层建筑其 层间高度不高的楼、屋面混凝土结构的模板支架，正因为未 反映影响支架整体稳定的诸多因素，所以笔者认为，这个计 算长度公式对用于高、大、重的模极支架计算的适用性值得 商榷，对这种模板支架目前似仍以采用I0=k曲的计算公式较为合适。虽然这也不尽完善，但随着理论研究的深入和经 验的积累，这个问题会逐步得到解决的。4.4扣件式钢管承重模板支架的内力计算要符合实际工况 从我省发生模板支架的两次重大事故的原因分析中，都发现 模极支架的内力分析与实际工况不符的情况，支架立杆都存 在实际受力很不均匀的却按平均受力来考虑。例如一根两跨横杆各在两边跨中作用P(图3),其三个支点的支承反力，用结构

38、力学方法可知：RA =0.312PRB=1.376PRC=0.312P图3两跨横杆跨中作用 P力时的支承反力因此，实际工况是全部竖向荷载中间立杆承受68.8%，每边立杆承受15.6%。有些工程施工设计却把它按平均分担，显 然不符合实际，中间立杆的安全是满足不了的。模架支架工 程实际荷载梁板荷载分布都是中间大、两边小，如把三支点专业资料按照平均分担1/3，中间立柱钢管的安全度就更不足了。所以模板支架立杆的内力分析一定要符合实际工况。此外，模板支架的节点都不是刚性节点，人工不确定因素很 多，传力也不直接、不规则，离散性很大，千百个扣件中有 一个或几个失效，则10增加一倍甚至更大，$值急剧降低， 立

39、杆承载力也大幅减小，立杆受压稳定性也就难以保证。4.5要高度重视，扣件式钢管脚手架和模板支架的构造要求 和严格落实实用措施要确保各种杆件的布置符合 规范要求，使杆件传力明确， 力杆要尽可能承受轴向力，避免或减小荷载的偏心。加强整 体连接和拉结，确保整体稳定性，避免 出现不稳定结构和节点的可变状态，要实现构造尺寸的规范化，避免搭设的随 意性等。5算例及比较5.1梁板模板支架立杆稳定性计算现浇钢筋混凝土梁宽 700mm、高1400mm、板厚120mm ,模板支架立杆 700mm X700mm1000mm X700mm 纵横布置，步距1.8m，支架总高度（至梁底）26.7m （图 4 ）。立杆用$

40、48 X3.5。连墙件竖向间距 3.6m 。纵向间距五跨以上。计算单元取 0.7m X2.4m （图5 ）。专业资料（1）荷载：梁（中间部分）屋面梁混凝土自重:0.7 X0.7 X1.4 X24=16.46kN钢筋自重：0.7 X0.7 X1.4 X1.5=1.03kN模板自重：0.7 X0.7+(1.4-0.14)X2 X0.75=1.69kN施工荷载1kN/m2，振捣荷载 2kN/m2 : 3 X0.7 X0.7=1.47kN荷载标准值20.65 kN ;设计值25.08kN （分项系数项为1.2，项为1.4 ）。于是得：q1 标准值=29.5 kN/m,q1设计值=35.82kN/m板（

41、两边部分） 混凝土自重：0.7 X(0.5+0.35 ) X0.12 X24=1.71kN 钢筋自重：0.7 x（0.5+0.35 ） X0.12 xi.5=0.llkN 模板自重：0.7 X（0.5+0.35 ） X0.75=0.44kN 施工荷载、振捣荷载：0.7 x（0.5+0.35 ）X3=1.79kN荷载标准值4.05kN ;设计值5.21kN （分项系数为1.2，为 1.4 ）。于是得：q2 标准值=4.77kN/m,q2 设计值=6.31kN/m。竖向荷载（图6）：支架自重（包括扣件）0.4 kN/m，立杆专业资料上部g上=1.8 X0.4=0.72 kN ，立杆底部 g下=26.7