建筑施工之荷载与结构静力计算表

1、建筑施工之荷载与结构静力计算表1.结构上的荷载结构上的荷载分为下列三类：（1）永久荷载 如结构自重、土压力、预应力等。（2）可变荷载 如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载 等。（3）偶然荷载 如爆炸力、撞击力等。建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。2.荷载组合建筑结构设讣应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态 和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行

2、设 计。对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。YOSWR （2-1）式中Yo结构重要性系数；s荷载效应组合的设计值；R结构构件抗力的设计值。对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：（1）由可变荷载效应控制的组合ns =XGGK + ZQISQIK+ SyQiciSQiKi = 2（2-2）式中YG永久荷载的分项系数；2-1-1荷iY Qi第i个可变荷载的分项系数，其中YQI为可变荷载Qi的分项系数;SGK按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；SQK按可变荷载标准值Qik il算的荷载效应值，其中SQIK为诸可变荷载效应中起 控制

3、作用者；巾ci可变荷载Qi的组合值系数：n参与组合的可变荷载数。（2）山永久荷载效应控制的组合nS =7GSGK+7Qi&SQiK1 = 1（2-3）（3）基本组合的荷载分项系数1）永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时：对山可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对山永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时：一般悄况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。2）可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的匸业房屋楼面结构活荷载应取1.3。对于偶然组合，荷载效应组合的设讣值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出

4、现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。3.民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1项 次类别标准值(kN/nr)组合值系数屮 C频遇值系数屮|准永久值系数1（1）住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院 病房、托儿所、幼儿园（2）教室、试验室、阅览室、会议室、医院门诊室2.00.70.50.60.40.52食堂、餐厅、一般资料档案室2.50.70.60.53（1）礼堂、剧场、影院、有固立座位的3.00.70.50.3看台（2）公共洗衣房3.00.70.60.5（1）商店、展览厅、车站、港

5、口、机场3.5n 70.64大厅及其旅客等候室U. /U.D（2）无固泄座位的看台3.50.70.5035（1）健身房、演出舞台4.00.70.60.5（2）舞厅4.00.70.6036（1）书库、档案库、贮藏室（2）密集柜书库5.012.00.90.90.87通风机房、电梯机房7.00.90.90.8汽车通道及停车库：（1）单向板楼盖（板跨不小于 2m）客车4.00.70.70.68消防车（2）双向板楼盖和无梁楼盖（柱网尺寸35.00.70.70.6不小于 6mX6m）客车2.50.70.70.6消防车20.00.70.70.6Q厨房（1） 一般的2.00.70.60.5（2）餐厅的4.0(

6、).70.70.7浴室、厕所、盟洗室：10（1）第 1 项中的民用建筑2.00.70.50.4（2）其他民用建筑2.5().70.60.5走廊、门厅、楼梯：11（1）宿舍、旅馆、医院病房托儿所、幼 儿园、住宅2.00.70.50.4（2）办公楼、教室、餐厅、医院门诊部2.50.70.60.5（3）消防疏散楼梯，英他民用建筑3.5().70.503阳台:12（1）一般情况（2）当人群有可能密集时2.53.50.70.60.5注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特姝时，应按实际情况采用。2.第 6 项书库活荷载当书架髙度大于 2m 时，书库活荷载尚应按每米书架髙度不小

7、于 2 5kN/m?确3 第 8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于 9 人的客车：消防车活荷载是适用于满载总重为 300kN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效 均布荷载。4.第 11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按 1.5kN 集中荷载验算。5.本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固立隔墙的自重应按恒荷载考虑当隔墙位宜可灵活自由布巻时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重（kN/m）的 1/3 作为楼面活荷载的附加值（kN/m2） il A,附加值不小于 1.0kN/m2o设计楼面梁、墙、柱及基础时，表2-1中的楼面活荷载标

8、准值在下列悄况下应乘以规 定的折减系数。（1）设计楼面梁时的折减系数1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m?时，应取0.9；2）第1 （2） 7项当楼面梁从属面积超过50m?时应取0.9；3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8；对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；4）第912项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。（2）设计墙、柱和基础时的折减系数1）第1（ 1）项应按表2-2规定采用；2）第1 （2） 7项应采用与其楼面梁相同的折减系数：3）第8项对单向板楼盖应取0.5；对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8；4）第912项应釆用与所属房屋类别相同的折减系数。

9、注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范圉内的实际面积确定。活荷载按楼层的折减系数表2-2墙、柱、基础计算截而以上的层数123456-89-2020计算截而以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55注：当楼而梁的从属面积超过 25n*时，应采用括号内的系数。楼面结构上的局部荷载可换算为等效均布活荷载。4.屋面活荷载水平投影面上的屋面均布活荷载，按表2-3采用。屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合。屋面均布活荷载表2-3项次类别标准值 (kN/m2)组合值系数频遇值系数准永久值系数屮 bVi屮 q1不上人的屋而0.50.70.502上

10、人的屋面2.00.70.50.43屋顶花园3.00.70.60.5注：1.不上人的屋而，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用：对不同结构应按有关设计规范的规左，将标准值作 0.2kN/nr 的增减。2.上人的屋面，当兼作英他用途时，应按相应楼面活荷载采用。3.对于因屋而排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止：必要时，应按积水 的可能深度确定屋面活荷载。4.屋顶花园活荷载不包括花圃丄石等材料自重。5.施匸和检修荷载及栏杆水平荷载（1）设汁屋面板、 檀条、 钢筋混凝土挑檐、 雨篷和预制小梁时， 施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取l.OkN,并应在最不利位置处进行验算。注

11、：对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、 支撑等临时设施承受。当计算挑檐、雨篷承载力时，应沿板宽每隔 1.0m 取一个集中荷载：任验算挑檐、雨篷倾覆时， 应沿板宽每隔2.5-3.Om 取一个集中荷载。（2）楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用：1）住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，应取0.5kN/m；2）学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育馆，应取1.0kN/mo当采用荷载准永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。6.动力系数建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重

12、乘以动力系数后 按静力计算进行。搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可釆用1.11.3,其动力作用只考虑 传至楼板和梁。直升飞机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升飞机可 取1.4；其动力荷载只传至楼板和梁。7.雪荷载屋面水平投影面上的雪荷载标准值，按下式计算：Sk=U do（2-4）式中Sk雪荷载标准值（kN/m2）；屋面积雪分布系数（表2-4）；基本雪压（kN/m2）o基本雪压可按全国基本雪压图（图2 1）近似确定。图2T全国基本雪压分布图（单位：kN/m2）屋面积雪分布系数表2-4屋面形式及枳雪分布系数冷(X50-1.00.80.60.40.20._ 1.

13、0均匀分布的悄况r不均匀分布的情况1单斧单坡屋面2单跨我坡屋面3拱形屋面(0.4SW1.0)带天窗的屋面1.0均匀分布的情况1-1均匀分布的悄况不均匀分布的情况1.0rL2J4o.8ti：L帯天窗有挡风板的屋面多跨单坡屋面3 严Eg”眼(2-6)注：1.第 2 项单跨双坡屋而仅当 20 WuW30时，可采用不均匀分布情况。2.第 4、5 项只适用于坡度 a 25的一般工业厂房屋面。3.第 7 项双跨双坡或拱形屋而，当 aW25或 f/LWO. 1 时，只采用均匀分布情况。4.多跨层而的积雪分布系数，可参照第 7 项的规泄采用。设讣建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布惜况：（1

14、）屋面板和檀条按积雪不均匀分布的最不利惜况采用；（2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的惜况采用；（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布悄况采用。8.风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按下述公式计算：（1）当计算主要承重结构时ak= zjjsjjz（jo（2-5）式中3k风荷载标准值（kN/m2）；Bz高度z处的风振系数； s风荷载体型系数；Pz风压高度变化系数；3-基本风压（kN/m2）o（2）当计算围护结构时 式中P gz高度Z处的阵风系数。双跨双坡或拱形屋面高低屋面不均匀分布的情况I均匀分布的情况丹按第1或3项规定采用2.01.01.0a =

15、2h, 但不小于4m,不大于8m _基本风压按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)给出的50年一遇的风压采用，但 不得小于0.3kN/nro2-1-2结构静力计算表1.构件常用截面的儿何与力学特征表(表2 5)3常用截面几何与力学特征表表2 5(6,4-26)1=3(6i+ &)_ (b + 2b序号截面简图截面积A戲而边缘至主轴的距离yA = bhA-bhA3y2=3(6 + 6)对主轴的惯性矩I截面抵抗矩W回转半径21寺3W = bh2O2 0 289/iI吱於W产占肿 用2=吉肿2 0 236/i.（沪44弘1+祈）136（6 +扒）（沪+4砧+晴）疋*1- 12（6

16、+ 26（沪十4浙+蓟）疋2一12（26 + 6）2：笛:丿沪+仙+话7序号截面简图截面枳A截面边缘至主轴的距离4A十1y=7A=BH- bhA- a2- a25对生轴的惯性矩I戴面抵抗矩W回转半径64W遥：十w遥3）t = yJ2+2 吉（耐-肿）W二汾（”一弘3）円如JBH-M1 =吉（aa；）W = 0 118（宀普）20.289丿Aafr6H2（B2-b）tiXLBI+ WI+li2tz4BM1 + W1 + B2/2級面积AA - Bt bhA = BH （B-b）h截面边缘至主轴的距离y1bH2（B-bU2力一2Bt + bh,2 =丹一九Hy=T对主轴的惯性矩1截面抵抗矩W回转半

17、径i寺曲 +B品-(B-6)x(” -r)W二丄力W2二丄2=7rW二詡BHBf)/?“ +B?交+B品- (B：-6)(y2- |- b时，在无=VA= A?A; VB=-心M= FaRA*B=FVA=RA； VB= -RBWnux=yFZSSSS= g现川川山艸挠度反力剪力弯矩挠度VA=RA； %=_RB_ 5/Wrew 384/序次图类图 示 项目 计算式反力RL qa剪力VAKA; VB=_RB9荷戟弯矩剪力荷载弯矩剪力711川川II片弯矩挠度弯矩剪力荷载qcniiHITInjjg弯矩剪力反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度vA=KA； VB= -RR当H = a券时，心=

18、額心=gr（2-f ）2qa2lwx=24EIRA=芳;RB=f（2-f）vA=R；vB= - &当x = a +（x6时）M誉（“ +牛）=誓（2辛）2翳卩嗥爷鬥计RLRB普VA=A； VB=-RB叫=鶏心誉+制（CB段）序次 图类图 示项目计算丈反力R“竽，R*竽剪力VA=RA； VB= -RB（2）悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2 7序次图类图示项目计算式1荷載X_F反力RB=F剪力F - RB弯矩rrrrTTnnTnTn弯矩Mx= -Fy MMB=- Fl剪力FfniFTfr iiim挠度FZ3叫=叫=莎2荷载纟B反力2F剪力V0= -RB弯矩_rnTrfl 1丄，亠弯矩Mx

19、= -F(x-a); MTTUX=MB=-F6剪力iiiiitiiiinii挠度g=SA=(3- +)1011荷戟弯矩剪力荷载弯矩剪力弯矩挠度反力J?A=RB二qb剪力V=RA； VB= -RB式中：x = a+罕=籍S 哼用P 纭弯矩挠度M = qba、2EI 4312丿43警器s茨LT iB11-J1a:aLarwvrBa器宏裡河mW gIIgAII雅F2 甩II22 24 +?4+133Mg it M BII2总斗W弭65IS1還o-Bn、BJft曲运531Oft iff2主41、卜II2丁II1为BJ、314：|匕J1M1ii M BII/s21 a s-z为aII*（3）一端简支另一

20、端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2 8序次图类项目荷载反力RB二7弯矩rrTTHTTl弯矩MB=- qcb剪力7111111挠度 叫=體（】2必-4八同HSZI+%)&丨(H fevxtd曲 03H0 + H+73孑 (H JA) V0工7Aq笃 丄9) 甸T:D98)出”城3划#SOOOH置3&7ZOHY沏雷；凰迟按妙mlMX衆觀無fernzgecD*L ZII。H 151f o IV7十Z心| 7 寸100制 8II 9、1寸* | nII0?+ 0IIi w厨 b+0 II H汕11Hb+H7$1亠1AQH-H1IIH?笃zzE772E:0?-剪力vc= F; VB=

21、 -RB=YF弯矩-zllTnTrrTTrrrr弯矩Ma = MA= -Fa剪力lllliitiilhll)川III挠度WC=(1 +f )p*/2当z = a+O 52时，s 丽=一0 0642昔2荷载C_ I佶/B迖反力/?A RB二F剪力- RA； = RB弯矩弯矩MA= MB= -Fa剪力mo挠度wa窘3+2十)当z = a + O 52时，w=一序次 图类图示项目计 算 式3荷載niiTiiiiifiiiiiuiiiiiC“亠1BA-L-反力心=孰1+于n）*剪力VA&= -qa;VA = RA-的；WRB弯矩弯矩MA=_寺购2若2a,当工=寺（1 +专）时，剪力挠度%=需卜

22、1谆+3斜4荷載qtnniiiiiiiiiiiiiiTiC亠,D -1反力RA=RB=(1 + 2判=+(1 + 2a)剪力A=_理；临=今9“ VBX= -yq/； V陆二护弯矩弯矩MA=Mu=-*ga2； MMlX=-( 1-47)剪力挠度叫尸為（24芳）5荷载trftn护反力2 筑2诗）；心第剪力qa2V區=_qa；V/U3=VB= RB=7弯矩弯矩go2：剪力严川川伽挠度咛黠(住)当z = a + 0.423/时，SminU - 0.0321* ；xZrl序次图类图示项目计算式10荷裁ML反力R一座R心21 “B-21剪力VA= -RA； VB=-RB弯矩弯矩MA= M； MB= -

23、y剪力iiriihiiinnin挠度咱譜（1沂） 当a+寺时，叫=翥3.等截面连续梁的内力及变形表（1）等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表（表2-11-表2 14）1）二跨等跨梁的内力和挠度系数 表2 11序次荷载图跨内最大弯矩支座弯矩W力跨度中点挠度MiM2MBVAVcW!321q/皿C4_lAL_(M)(加)0.0700.070-0.1250.375-0.6250.625-0.3750.5210.5212哄 P4L_1_亠0.096-0.0630.437-0.5630.0630.0630.912一0 3913r西A0.1560.156-0.1880.312-0.6880.688-0.312

24、0.9110.9114r今AbABC41I_LA0.203-0.0940 406-0.5940.0940.0941.497一0.5865什fF产Z1ZJIABC0.2220.222-0.3330,667一 1 3331-333-0.6671.4661.4666q r4 I *0.278一-0.1670.833-1.1670.1670.1672.508-1.042注：1.在均布荷载作用 F: 21 =表中系数 XqF： =表中系数 Xg/： w =表中系数x 100E/2.在集中荷载作用下：？4 =表中系数 XF/； =表中系数 XF： ”,=表中系数 x 卜。100 7例1已知二跨等跨梁l =

25、 5m,均布荷载q=11.76kN/m,每跨各有一集中荷载F= 29.4RN,求中间支座的最大弯矩和剪力。解MB3t= (-0.125X 11.76X52) + (-0.188X29.4X5)=(-36.75) + (-27.64) =-64.39k N mVB/I：= (-0.625X11.76X5) + (-0.688X29.4)=(-36.75) + (-20.23) =-56.98kN例2已知三跨等跨梁l = 6m,均布荷载q =11.76kN/m,求边跨最大跨中弯矩。解M1 =0.080X 11.76 X 62= 33.87kN m。2)三跨等跨梁的内力和挠度系数表2-12序次荷载图

26、酹内最大弯矩支座弯矩剪力跨度中点挠度M,M2MBMeVB畑331qninninniiTiTirrin0.080 0.025-0.100-0.1000.400-0.6000.500-0.5000.600-0.4000.6770,0520.677序荷载图跨内最大弯矩支座弯矩剪力跨度中点挠度M,MiMBMe5VgVD如552_rmfcmABCD0.101-0.050-0.0500.450*0.550000.550-0.4500.990 -0.6250.9903iTnfrrnfB0.075-0.050-0.050-0.050-0.0500.500-0.5000.0500.050 -0.3130.677

27、 -0 3134iiiriiiHiTTrrnABCt).073 0.054-0.117-0.0330.383-0.6170.583-0.4170.0330.0330.5730.365 -0.2085quilnTTi&、ABCD0.094-0.0670.0170.433-0.5670.0830.083-0.017-0.0170.885 0.3130.1046f广ff(M)令(M)(Mi)24_1_1i*0.175 D.100-0.150-0.1500.350-0.6500.500-0.5000.650-0.3501.1460.208 1.1467rr才$e r0.213 * -0.075

28、-0.0750.425-0.575000.575-0.4251.615 -0.9371.6158f乡乍880.175-0.075-0.075-0.075- 0.0750.500-0.5000.0750.075 -C.4691.146 -0.4699$含$3.162 3.1370.175-0.0500.325-0.6750.625-0.3750.0500.0500.9900.677 -0.312序次祐甥阖跨内最大弯矩支座弯矩剪力跨度中点挠度M2MBMcVAVB畑vD3U2510r分今含B)-200-0.1000.0250.400-0.6000.1250.125-0.025-0.0251.4580

29、.469 0.15611竹尸F| (F几叶 才为3B).244 0.067-0.267-0.267 0.733-1.2671.000-1.0001.267-0.7331.8830.216 1.88312T FF| |F占bqABCDD.289-0.133-0.133 0.866-1.134001.134-0.8662.716-1.667 2.71613ABCD0.200-0.133-0.133-0.133-0.1331.000-1.0000.1330.133一0.8331.883-0.83314FIFn f厶4a卜ABCDD.2290.17C -0.311-0.0890.689-1.3111.

30、222-0.7780.0890.0891.605 1.049-0.55(1!F TD 27,-0.1780.044 0.8221.1710.2220.222-0.044-0.042.438 -0.83：0.278注：1 在均布荷载作用下：21 =表中系数 Xg 厲=表中系数Xql；“,=表中系数x_SlLo100E/2.在集中荷载作用下：21 =表中系数 XF/： =表中系数 XF； w=表中系数 x T100E/3）四跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2 13荷载图弯矩剪 力密度中点挠度WM忡M2中MBSMe支VA%畑55nwTnTrfiiiTnrrnrn竹/知/辛C1今Di徑叩0.0770.0

31、36 -0.1070.0710.393-0.6070,5360.4640.4640.6320.186f产r FQ/1厂厶B “厶C厶），乍Er 7 箱亠卄廿0.1690.116 -0.161-0.1070.339-0.6610.554一0.4460.4461.0790.409|F f f f F |F产A 3 y J牛E0.2380.111 _0.286-0.1910.714-1.2861.095-0.9050.9051.7640.573注：同三跨等跨连续梁。4）五跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2 14荷载简图弯矩剪力跨度中点挠度WMi中M?申“3中MB支MesVE畑55SnTnTmTnfnw

32、TTnm9.0780.033 D.046 -0.105 -0.0790.394-0.6060.526-0.4740.5000.644 0.151 0.315iFFr r r0.171 D.1120.132 -0.158 -0.1180.342-0.6580.540-0.4600.5001.097 0.356 0.603A严B ,C,阿3FV 4 T 4F-丄击40.240 0.1000.122 -0.2810.2110.719-1.2811.0717.9301.0001.795 0.479 0.918注：同三跨等跨连续梁。（2）不等跨连续梁的内力系数（表2-15.表2 16）1）二不等跨梁的内力系数表2 15荷载qqqUW-w11 11 HIH 1 III 11 I丨1【X/尸Lh=hLABac/严问17,hL弋X-f-r-JT-d=A d=vA4胡4=av -=：吭=次。=丄匸3 (1 + K)-Ka23vA=- VB=-琴；HAHBJMIM2=-% (1 1 f a4);=警(ll-0)HAHBMIM2当h产h:一W= +T;=七3