(完整版)管道阻力的基本计算方法.doc

1、管道阻力计算空气在风管内的流动阻力有两种形式：一是由于空气本身的黏滞性以及空气与管壁间的摩擦所产生的阻力称为摩擦阻力；另一是空气流经管道中的管件时位口三通、弯头等)，流速的大小和 方向发生变化，由此产生的局部涡流所引起的阻力，称为局部阻力。一、摩擦阻力根据流体力学原理，空气在管道内流动时，单位长度管道的摩擦阻力按下式计算:V2式中Rm一一单位长度摩擦阻力，u 一风管内空气的平均流速,4RS 2Pa / m ；， m / s；(5 3)P空气的密度，kg入一一摩擦阻力系数； Rs风管的水力半径， 对圆形风管：m3Rs(5 4)式中D风管直径, 对矩形风管Rsab式中a, b矩形风管的边长,2 (

2、a b)m o(55)因此，圆形风管的单位长度摩擦阻力v2(56)计算摩擦阻力系摩擦阻力系数人与空气在风管内的流动状态和风管内壁的粗糙度有关。数的公式很多， 美国、日本、德国的一些暖通手册和我国通用通风管道计算表中所采用的公 式如下：+2 lg(2.廿)73.7D RM (57)式中 K 风管内壁粗糙度，mm ；R e雷诺数。(58) 式中 v风管内空气流速，m / s；d一一风管内径，m； v运动黏度，m 2 / So在实际应用中，为了避免烦琐的计算，可制成各种形式的计算表或线解图。图52是计算圆形钢板风管的线解图。它是在气体压力B=101. 3kPa、温度伤20 、管壁粗糙度 K=0. 1

3、5mm等条件下得出的。经核算，按此图查得的Rm值与全国通用通风管道计算表查得的入/ d值算出的Rm值基本一致，其误差已可满足工程设计的需要。只要已知风量、 管径、流速、单位摩擦阻力 4个参数中的任意两个，即可利用该图求得其余两个参数，计算 很方便。£>£三«2 乂I。1X1044002001X1。80060010X101*xiq 8X1044X10. 3X10*6X1034乂1(P 3刈(P2x|050 2 0.4 0.6 0 8 124 6 8 1020 3040 5060®0图5-2圆形钢板风管计算线解图匕列有一个10m长薄钢板风管，已知风量L

4、 = 2400m 3 / h,流速v = 16m / s,管壁粗糙度K=0. 15mm,求该风管直径 d及风管摩擦阻力 R。解 利用线解图5-2,在纵坐标上找到风量 L = 2400m 3/h,从这点向右做垂线，与流 速u = 16m / s的斜线相交于一点，在通过该点表示风管直径的斜线上读得d = 230m m。再过该点做垂直于横坐标的垂线，在与表示单位摩擦阻力的横坐标交点上直接读得Rm = 13. 5Pa / m o该段风管摩擦阻力为:R= Rml= 13. 5X 10Pa= 135Pa无论是按照全国通用通风管道计算表，还是按图52计算风管时，如被输送空气的温 度不等于20,而且相差较大时

5、，则应对R。值进行修正，修正公式如下：(59)式中Rm 一一在不同温度下，实际的单位长度摩擦阻力，Pa；Rm按20c的计算表或线解图查得的单位摩擦阻力，Pa；Kt摩擦阻力温度修正系数，如图5-3所示。图5-3 摩擦阻力温度修正系数钢板制的风管内壁粗糙度 K值一般为0. 15m m。当实际使用的钢板制风管，其内壁粗糙度K值与制图表数值有较大出入时，由计算图表查得的单位摩擦阻力 Rm值乘以表5-3 中相应的粗糙度修正系数。表中u为风管内空气流速。表5-3管壁粗糙度修正系数对于一般的通风除尘管道，粉尘对摩擦阻力的影响很小，例如含尘浓度为 所增大的摩擦阻力不超过2%,因此一般情况下可忽略不计。50g

6、/ m 3 时,二、局部阻力各种通风管道要安装一些弯头、三通等配件。流体经过这类配件时，由于边壁或流量的改 变，引起了流速的大小、方向或分布的变化，由此产生的能量损失，称为局部损失，也称 局部阻力。局部阻力主要可分为两类：流量不改变时产生的局部阻力，如空气通过弯头、 渐扩管、渐缩管等；流量改变时所产生的局部阻力，如空气通过三通等。局部阻力可按下式计算：2 Z 2(5 10)式中 Z 局部阻力，Pa； &一一局部阻力系数，见表 54； u空气流速， m / s；。一空气密度，kg / m3o上式表明，局部阻力与其中流速的平方成正比。局部阻力系数通常都是通过实验确定的。可以从有关采暖通风手

7、册中查得。表54列出了部分管道部件的局部阻力系数值。在计算通风管道时，局部阻力的计算是非常重要的一部分。因为在大多数情况下，克服局部阻力而损失的能量要比克服摩擦阻力而损失的能量大得多。所以，在制作管件时，如何采取措施减少局 部阻力是必须重视的问题。表5-4常见管件局部阻力系数«/<*>102。304090 I 1201500.140,970.04O.Q50.1】d 200. 30矩形0.250.130.100.120.190.170.37局部阻力系敷口，值以圈内所示速度中H算）当 Y45'时 r=0.18F.101520,85301.250.020.03a 050

8、. o&G. 071.500.030. 040.100. 120. 131.750fcQ5O.g«.140. 170. 1912T 000.060.130.200. 2i0. 26Z. 250.Q80. Ifl0.260.2SQ. 331500,09 0.190.300. 360. 39图形廊I断面XD1.5D2D器5DW6D3QD7.50.0280. 021a 01£0.016也D140.010.008150,058轨M40- 0370.0330.029。,0210.016小；.300. 110. 081 ；0>%90, 0610.0540. 0380.03

9、0i池太6QQ. 180. 140.120.0916 0440.0SL式中：足台900.230.180.150. 13612。. 0830.06612Q0/70*20心甘(M5(M30.100.0f61505 300.2>!。9CU7OU50.110.0841800.330.250. 210. 1g0.160.120.092局都阻力臬败Kt值以83内所示速度v外算）图摩和畸面k 1=<r-30*局那阻力系数久值以期内所示速度以,”)L '' /qc以版内所示速度与计算,he以圈内所求速度”计算)名称图形和融通E+F. -玛曷部都力摹敷久;值以瓯内所示的癌殿，叫计算羯

10、1工Li/UA（以身内所示速度，4计算）00.030.050.10.20. S0.40.5o.c0.70.81.00. 06一1"2一 0. 70一 8 24地由43.842.4«O0.10一 L 22-LM-0. 730. OS3.007.«413.922.031.9»a 2。7.5Q7.4c一 L2；-0. 85S】2L423.004.867aOJ9. 501Z41 0.33一 2.伏-L 821. 69-L 38d Wpoao0.70L 4g着243. ia3.95£760. 50T0CT.&J一 2. 6。Y必-1.5。-0.8

11、5一0. 24-0.加0. 791. Z61.60Z. IB1 .匚一.口（以图内所示速度叫计算0.06G.OO *0,050. 05-0. 05-0. 59pL65-3. 21f T 10.100. 0So.ia0.120.11-0.15-041-LS5Tfr73-MM*0.200.200.250. 300. 300. 26G.04-0.33-0.M-1.51-2. W一工42一0.330.37% 420. 480, 480,500. 400,20-0.12-6 5。-LOI-L6C-3. 100, 50 iUL301.301.271,471/20I. 100,90+ 0. SI4-0.22

12、-0. 24一0.6日-L 52周都I&力系敷口：值以图内所示速度也计售）1020304050607089900.3L02.5T2050100150080000.4L02. 5483050*350COOO0.2Q.72.05102040)6060000.25仇82,04S1590186800.»0.«1.83.57132t8G40000.20.30. 4Q. 60.60. 70.80.91.0361Q4,62*060. $80.440. ?。,。60. Q544.517.88.124.022.080.956”0. 290朱®风帽直管< $形»

13、;犷散式下面通过分析几种常见管件产生局部阻力的原因，提出减 少局部阻力的办法。1 .三通图54为一合流三通中气流的流动情况。 流速不同的1、2两股气流在汇合时发生碰撞, 以及气流速度改变时形成涡流是产生局部阻力的原因。 三通局部阻力的大小与分支管中心夹 角、三通断面形状、支管与总管的面积比和流量比 脚流速比）有关。图54合流三通中气流流动状态为了减少三通局部阻力，分支管中心夹角。应该取得小一些，一般不超过30° o只有在安装条件限制或为了平衡阻力的情况下，才用较大的夹角， 但在任何情况下，都不宜做成垂直的“T”形三通。为了避免出现引射现象，应尽可能使总管和分支管的气流速度相等， 即按

14、U3=u 1二来确定总管和分支管的断面积。这样，风管断面积的关系为：f =3+/。2 . 弯头当气流流过弯头时（见图55）,由于气流与管壁的冲击，产生了涡流区I ；又由于气流的惯 性，使边界层脱离内壁，产生了涡流区H。两个涡流区的存在，使管道中心处的气流速 度要比管壁附近大，因而产生了旋转气流。涡流区的产生和气流的旋转都是造成局部阻力的 原因。图55 弯头中气流流动状况实验证明，增大曲率半径可以使弯头内的涡流区和旋转运动减弱。但是弯头的曲率半径也不宜太大，以免占用的空间过大，一般取曲率半径R等于弯头直径的 12倍。在任何情况下，都不宜采用 90°的形直角弯头。3 ,渐缩或渐扩管渐缩或

15、渐扩管的局部阻力是由于气流流经管件时，断面和流速发生变化，使气流脱离管壁，形成涡流区而造成的。图56是渐扩管中气流的流动状况，图5-6渐扩管中气流流动状况实验证明，渐缩或渐扩管中心角。越大，涡流区越大，能量损失也越大。为了减少渐缩、 渐扩管的局部阻力，必须减小中心角a ,缓和流速分布的变化，使涡流区范围缩小。通常中 心角。不宜超过 45° o三、系统阻力整个通风除尘系统的阻力称为系统阻力，它包括吸尘罩阻力、风管阻力、除尘器阻力和出口 动压损失4部分。四、通风管道的压力分布图57所示为一简单通风系统，其中没有管件、吸尘罩和除尘器，假定空气在进口 A和出口 C处局部阻力很小，可以忽略不计

16、，系统仅有摩擦阻力。ABf B图5-7仅有摩擦阻力的风管压力分布按下列步骤可以说明该风管压力分布。(1)定出风管中各点的压力。风机开动后，空气由静止状态变为运动状态。因为风管断 面不变，所以各点断面)的空气流速相等，即动压相等。各点的动压分布分别为：虑A全压盯5 =大气压力=。动压口片与静压出 n _ HdA工一登隐B全压 空气从点A流至点月时要克服风管的摩擦阻力，所以点B的全压卸风机吸入口的全压)为：H谓二一& 4 = - R J式中 Rm 一一风管单位长度摩擦阻力，Pa/ m；11从点A至点B的风管长度，m o动压"如"隼" =静压= 一R"一若=一氏於，+ HjA从上式可得由式（5 11）可以看出，当风管内空气流速不变时，风管的阻力是由降低空气的静压 来克服的。虑C动压H故=咚当空气排入大气时，这一能量便全部消失在大气中，称为风管出口动压损失。岸压口£=大气压力=0全压H/NH+Hdc 士 Hac,隐B'空气由点B '流至点C需要克服摩擦阻力 Rm 12,所以:动压= H<+R球 h Hoc + Rm 4乙降压H国=H出一口期=HmfRniz H叼=R"?C）把以上各点的数值在图上标出，并连成直线，即可绘出压力