厂房满堂脚手架专项工程施工组织设计方案

1、 . . . 一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、建筑施工手册第四版4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规。5、国家与行业现行规规程与标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于黎塘镇工业区。总建筑面积约13000m2，其中一层层高为6m,局部层层高4.8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用48mm、壁厚3.5mm钢管,加密立杆的间距,使其达到承载力要求,顶板砼板厚120mm厚。（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成。各种杆件采用48mm、壁厚3.5mm钢管满堂支撑架 立杆常用长

2、度1500mm、2000mm、2400mm,横杆常用长度采用600mm、900mm、1200mm。下部为40cm长的扩大套筒，径50mm，可用于立杆接长；可调底座与可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。盘扣节点，由焊接于立杆上的连接盘、横杆杆端接头组成；2、扣件： 扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载

3、力直接传递到基础底板上。3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。 4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二）、构配件材料要求1、材质要求表3.2.1扣件式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B2、外观要求（1）钢管无裂缝、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；（2）钢管应平直，直线度允许偏差为钢筋长度1/500，两端面应平整，不

4、得有斜口，毛刺；（3）铸件表表面应光滑、不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷；（4）可调底座和可调托表宜浸漆或冷镀锌、涂层应均匀牢固。（三）、施工工艺（一）、盘扣钢管脚手架模板构造做法（1）、350×900梁的支撑（350×900梁以下的梁支模参照此梁排布）钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80×80木枋，垂直梁跨度方向排列，间距为250mm，跨度为1100mm；第二层龙骨采用80×80木枋，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以。侧模竖肋间

5、距为300mm，在梁中加1排12对拉螺杆。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道48×3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）33 / 50（2）、300×1000梁的支撑（300×1000梁以下，350×900梁以上的梁支模参照此梁排布）钢管支顶按纵横间距1100*900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80×80木枋，垂直梁跨度方向排列，间距为200mm，跨度为600mm；第二层龙骨采用两条48×3.5钢管，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以

6、。侧模竖肋间距为300mm，在梁中加3排12对拉螺杆。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道48×3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）（3）、120厚楼板的支撑钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，板底模板采用18厚夹板，龙骨采用80×80mm木枋。板底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80×80木枋，间距为300mm，跨度为1100mm；第二层龙骨采用80×80木枋，跨度控制在1100mm以。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米设1道48钢管纵横向水平杆。（详见下图）（4）、钢管支顶安装时，立柱应采用对插方式，立柱之间对插必

7、须牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，可调托座伸出顶层水平杆严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过350mm，可调托座插入立杆不得小于150mm。如下图。（5）、纵横水平杆设置在钢管底部上0.30m处纵横设置扫地杆，用48钢管拉结，以后纵横水平杆每1.5米高设置一道。在可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，支模高度在510米时，在最顶步距两水平拉杆中间应加一道水平拉杆。（6）、剪刀撑设置高支模外四周设剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000

8、，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。水平剪刀撑设置：当高度超过6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔23个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须遇到纵杠就一个拉节点。（三）设计一览表：序号一样支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置1120厚楼板采用钢管支顶，纵向间距为1000mm，横间距900mm。主、次龙骨采用80mm×80mm松枋木，主龙骨间距1000mm，次龙骨间距300mm。板底模板18mm厚夹板。离地

9、300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角为450600。水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔24个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1#、1#车间屋面梁板序号一样支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置2300×1000梁采用钢管支顶，纵向间距为1100mm，横间距900mm。第一层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋间距250

10、mm，跨度1000mm；第二层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋跨度为1000mm。梁侧模板用一根48×3.5钢管组成的竖向与水平楞夹牢，竖枋间距300mm，采用80mm×80mm松枋木。对拉螺栓采用T12，对拉螺栓的水平间距为0.6m,上下间距为0.40m。此梁对拉螺栓设置1道。梁侧、梁底模板18mm厚夹板。离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角为450600。水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔46个水平杆标准步距设

11、置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1#、1#车间屋面梁板序号一样支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格剪刀撑、水平杆材料、间距设置位置3350×900梁采用钢管支顶，纵向间距为1100mm，横间距900mm。第一层龙骨采用80mm×80mm松枋木，木枋间距200mm，跨度600mm；第二层龙骨采用两条48×3.5mm钢管，钢管跨度为1000mm。梁侧模板用一根48×3.5钢管组成的竖向与水平楞夹牢，竖枋间距300mm，采用80mm×80mm松枋木。对拉螺栓采用T12，对拉螺栓的水

12、平间距为0.6m,上下间距为0.30m。此梁对拉螺栓设置3道。梁侧、梁底模板18mm厚夹板。离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四周设置纵横竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角为450600。水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔46个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。1#、1#车间屋面梁板（四）、施工工艺1、钢管支撑系统安装施工顺序放出轴线与梁位置线，定好水平控制标高梁板盘扣直插式钢管脚手架安装架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上梁底模与侧模安装架设板底木方龙骨于钢管脚手架

13、顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平杆、剪刀撑与钢管脚手架立杆2、模板安装(1) 盘扣直插式钢管脚手架支撑系统安装顺序：搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆-。(2) 先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。(3) 根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。(4) 盘扣直插式钢管脚手架立柱须设置底座，立柱垂直度容许偏差为全高不大于1/600与

14、±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。(5) 通线调节盘扣直插式钢管脚手架的高度，将托梁找平，架设托梁与梁底枋木。(6) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。(7) 梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。 (8) 楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处贴胶带,防止漏浆. (9) 在混凝土板面安装盘扣直插式钢管脚手架时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调

15、底座与盘扣直插式钢管脚手架、水平杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过300。(10) 剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。水平剪刀撑设置：当高度超过5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔24个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须与纵杆扣结。(11) 高支模搭设要求：A. 地基处理立杆直接支承于混凝土垫层，每根立杆底座下设置垫板，面积0.15m2，布设必须平稳，不得悬空。B. 立杆a、立杆下端支承在混凝土垫层上

16、，并每根立杆下端设置木垫板。b、立杆接头采用直插式连接，立杆与横杆采用盘扣连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。c、高支模必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用盘扣固定在地面上不大于300mm处的立杆上。d、立杆步距为1.5m。e、立杆必须用连墙杆与室柱拉结。f、立杆对接应符合下列规定： 杆上的接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步，同步隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。C. 纵横向水平杆将横杆两端的插头，插入

17、立杆同一步距对应的盘扣孔，用小锤敲击到位。接头插入立杆盘扣，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧。D. 纵横向扫地杆采用盘扣固定在距离底座上面300mm 的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。E. 剪刀撑剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所有固定点距主节点距离不大

18、于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。水平剪刀撑设置：当高度超过6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔24个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必须于遇到的立杆相扣结。（12）模板作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底与方案交底。（五）、脚手架的拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2) 模板支顶必须要在楼

19、板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。(3) 拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。(4) 拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。(5) 模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。 (6) 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。(7) 拆除模板应按顺

20、序进行，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。(8) 在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在达到100%后方可拆除。(9) 拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。(10) 拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。(11) 模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除

21、顺序，严禁上下交叉作业。(12) 模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。(13) 侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。(14) 悬臂构件：结构跨度2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，2m的要求达到100%后方可拆除。 （15）圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面与棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（三）、质量标准主控项目：(1) 安装现浇结构的上层模板与其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。(2) 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(3) 盘扣直插式钢管、

22、配件应有产品说明书与出厂合格证。 (4) 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的盘扣直插式钢管不得使用。一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板无积水； (2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净；2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺

23、量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)±5截面部尺(mm)基础±10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5 四、满堂脚手架方案计

24、算书(只取有代表性的梁板) 根据本工程的特点，主要选择以下几个部位进行审核验算：、350×900梁（钢管脚手架）；、300×1000梁（钢管脚手架）；、120厚楼板（钢管脚手架）。1、基本数据：（1）、模板与木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5 KN/m3，板为1.1 KN/m3（2）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5 KN/m3。（3）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0 KN/m2。（4）、48×3.5钢管的弹性模量E（N/mm2

25、）为206000，抗弯强度f（N/mm2）为205.00，抗剪强度fv（N/mm2）为125.00，抵抗矩w（cm3）为4.49，惯性矩I（cm4）为10.78。（5）、支撑采用48钢管，壁厚3.5mm，截面面积4.24cm2,回转半径i1.59cm；钢管质量0.0326KN/m，立杆上伸出至模板支撑点的长度a0.35m。2、梁（350×900）模板强度验算1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高17.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹

26、性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.50N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模与支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.40 + 1.36 ) 

27、5;1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 0.40 × 0.80 × 1.2 = 9.22 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.40 × 0.80 × 1.2 = 0.58 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.55 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.69 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=

28、350mm。W=bh2 /6=350×182/6=21600mm3， I=bh3/12=350×183/12=194350mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.105×11.55×2502=-75797N.mm=-0.08kN.m=Mmax/W=75797/21600=3.51N/mm2梁底模抗弯强度=3.51N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×11.55×250=1750N=1.75kN=3Vmax/（2

29、bh）=3×1750/(2×350×18)=0.36N/mm2梁底模抗剪强度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8.69kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.644×8.69×2504/(100×6000×194350)=0.19mm=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.19mm=1.00mm,满足要求。 计算简图与力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=1000mm ，C=350mm、=350/1000=0.40。第一

30、层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=11.55×250/350=7.22kN/mMq=qcL(2-)/8=7.22×350/1000×1000/1000×(2-0.40)/8=0.58kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0

31、.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×7.46=0.56kNa =0.5×(L-c)=0.5×(1000-350)=300000mm，Mp=P×a=0.56×300.00=0.17kN.mMmax=MqMp=(0.58+0.17)×106=730000N.mm=0.75kN.m=Mmax/W=730000/85333=8.79N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=8.79N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5

32、×q×梁宽P=0.5×7.22×350/1000+0.56=2.00kN=3Vmax/（2bh）=3×2.00×1000/(2×80×80)=0.47N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=8.69×250/350=5.43N/mmq=q'cL3×(8-423)/(384EI) =5.43×350×10003×(8 - 4 × 0.402+0.403)

33、/(384×9000×3413333)=1.37mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.56×1000×300×10002×(3 - 4×0.302)/(24×9000×3413333)=0.60mmmax=qp=1.37+0.60=1.97mm =L/250=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度max=1.97mm=4.00mm,满足要求。 计算简图与力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1100mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm

34、，h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×7.22×350/1100+0.56=2003N=2.00kN弯矩系数KM=0.474Mmax=KmPL=0.474×2.00×1100×1100=1147080N.mm=1.15kN.m=Mmax/W=930000/85333=11.13N/mm2第二层龙骨抗弯强度=11.13N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。

35、2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.274Vmax=KVP=2.274×2.00=4.55kN =3Vmax/(2bh)=3×4.55×1100 /(2×80×80)=1.17N/mm2第二层龙骨抗剪强度=1.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.449P'=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×5.43×350/1100+0.56=1.42kNmax= KPL3/（100EI）=2.449×1.65×1100×11003/(1

36、00×9000×3413333)=1.32mm=L/250=1100/250=4.40mm第二层龙骨挠度max=1.32mm=3.60mm,满足要求。计算简图与力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.548每根钢管承载NQK1 =4.548×2000=9096N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×1.00×0.90×1100=1386N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9096+1386=10482N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326&

37、#215;16.6×1000=541.16N水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.90×0.0326=496N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×8=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=541.16+496+117=1154.16N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2×1154.16+10482=11866.99N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634

38、,P=N/(A)= 11866.99/(0.634×424.00)=44.15N/mm2钢管立杆稳定性计算43.68N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22×200/（T+15）1 2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20k

39、N/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F19.20 kN/m2G=1.2 23.54 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.219.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=680×182/6=36720mm3，I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。1）抗弯强度验算弯矩系

40、数KM=-0.105q=28.64×(900-120)/1100=19.48kN/m=19.48N/mmMmax=KMqL2=-0.105×19.48×3002=-184086N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×19.48×300/1100=3.22kN =3Vmax/（2bh）=3×3.22×1100/(2×18

41、5;680)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20×(900-120)/1100=13.61kN/m=13.61N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.644×13.61×3004/(100×6000×330480)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图与力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(GF+2k）=0.95×28.64

42、=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×27.21=5.55kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力5.55kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=28.64×300/100

43、0=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.125×8.59×3402=-124126N.mm=-0.12kN.m=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2侧肋抗弯强度=1.45N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL=0.625×8.59×340/1000=1.83kN =3Vmax/（2bh）=3×1.83×1000/(2×80×80)=0.43N/mm2侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1

44、.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20×300/1000=5.76N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.521×5.76×3404/(100×9000×3413333)=0.01mm=L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度max=0.01mm=1.36mm,满足要求。 计算简图与力图如下图： 5.计算结果 第一层龙骨80×80mm木枋250mm，第二层龙骨80×80mm单木枋1000mm；钢管纵向1100mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋80

45、5;80mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。3、梁（300×1000）模板强度验算1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1000mm，层高15.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=10.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆的步距h=1.50m；

46、钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模与支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.50 + 2.56 ) ×1.2 = 1.10 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 0.50 × 1.40 ×1.2 = 20.16 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 

47、15; 0.50 × 1.40 ×1.2 = 1.26 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.50 × 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 23.92 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 18.77 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300×182/6=162000mm3， I=bh3/12=300×183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.10

48、5Mmax=KMq1L2 =-0.105×23.92×2002=-100464N.mm=-0.10kN.m=Mmax/W=100464/27000=3.72N/mm2梁底模抗弯强度=3.72N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×23.92×200=2899N=2.90kN=3Vmax/（2bh）=3×2899/(2×300×18)=0.48N/mm2梁底模抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=18.

49、77kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.644×18.77×2004/(100×6000×243000)=0.13mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.13mm=0.80mm,满足要求。 计算简图与力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、=300/600=0.53。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强

50、度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=23.92×200/300=15.95kN/mMq=qcL(2-)/8=9.57×300/1000×600/1000×(2-0.83)/8=0.42kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/900×200/1100×7.46=0.45kNa =0.5×(

51、L-c)=0.5×(600-300)=30000mm，Mp=P×a=0.45×50.00=0.02kN.mMmax=MqMp=(0.42+0.02)×106=433000N.mm=0.44kN.m=Mmax/W=433000/85333=5.16N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.16N/mm2fm=13.50N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽P=0.5×9.57×300/1000+0.45=1.89kN=3Vmax/（2bh）=3×2.84×1000/(2

52、5;80×80)=0.67N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=18.77×200/300=7.51N/mmq=q'cL3×(8-423)/(384EI) =7.51×300×6003×(8 - 4 × 0.832+0.833)/(384×9000×3413333)=0.40mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.45×1000×50&

53、#215;6002×(3 - 4×0.082)/(24×9000×3413333)=0.03mmmax=qp=0.40+0.03=0.43mm =L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.43mm=2.40mm,满足要求。 计算简图与力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1100mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，48×3.5；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×9.57×30

54、0/1100+0.45=2840N=1.75kN弯矩系数KM=0.477Mmax=KmPL=0.477×1.75×1000×1100=918225N.mm=.092kN.m=Mmax/W=918225/8980=102.25N/mm2第二层龙骨抗弯强度=150.86N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.977Vmax=KVP=2.977×1.75=5.21kN =3Vmax/(2bh)=3×8.45×1000 /(2×2×424.00)=14.95N/mm2第二层龙骨抗剪

55、强度=14.95N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.548P'=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×7.51×300/1000+0.45=1.58Nmax= KPL3/（100EI）=3.548×2.33×1000×10003/(100×206000×215600)=1.86mm=L/250=1000/250=4.00mm 第二层龙骨挠度max=1.86mm=3.60mm,满足要求。计算简图与力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱

56、最大支座力的系数为5.096每根钢管承载NQK1 =5.096×2840=14472N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.60×0.90×1000=756N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =14472+756=15228N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×14.5×1000=472.7N水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.50×0.0326=391N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×8=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉

57、杆重量+扣件重量=472.7+391+117=980.7N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2×980.7+15228=16404.84N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)= 16404.84/(0.634×424.00)=61.03N/mm2钢管立杆稳定性计算61.03N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22×200/

58、（T+15）1 2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2F1、F2两者取小值F=33.60kN/m2，有效压头高度=F/=1.40m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2G=1.2 40.32 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/

59、m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+45.92 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 33.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1280×182/6=69120mm3，I=bh3/12=1280×183/12=622080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=45.92×(1000-120)/1000=40.40kN/m=40.40N/mmMmax=KMqL2=-0.105×40.40×3002=-381780N.mm=-0.38kN.m=Mmax/W=555471/69120=8.04N/mm2 侧模抗弯强度=8.04N/mm2fm=13.50