落地式卸料平台、钢悬挑卸料平台

1、一、工程概况工程名称：* *建设单位：* *设计单位：* * *监理单位：*衣施工单位：*2本工不旱位* * * * * * * * * * *。工程总占地面积* * *平方米，分两期建设，一期建设建筑面积共* *平方米，二期建设建筑面积* *平方，各单体为高度24米以下的多层或低层建筑，本工程周围已建建筑高度均不超过25米。根据卸料平台的位置尺寸，落地式钢管卸料平台需搭设至3层，3层以上设置型钢悬挑卸料平台。落地式钢管卸料平台和型钢悬挑卸料平台均限载1T。二、编制依据建筑施工脚手架实用手册建筑地基基础设计规范GB50007 2002建筑结构荷载规范GB50009- 2001混凝土结构设计规范

2、GB50010-2002钢结构设计规范 GB50017- 2003建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001相关施工设计图纸等。主要材料参数表【钢管落地卸料平台】钢管类型 48.3 X 3。6脚手板木脚手板栏杆、挡脚板栏杆、木脚手板安全网满设密目安全网底座木板垫板【型钢悬挑卸料平台】钢丝绳型号6X 37脚手板类别栏杆、冲压钢脚手板挡板主梁型钢型号16号槽钢槽钢次梁型钢型号10号槽钢槽钢面板类型冲压钢脚手板三、施工工艺技术1技术参数【钢管落地卸料平台】立杆纵距(m)0.9立杆横距(m)1。2立杆步距(

3、m)1.4板底支撑间距s(m)0.3平台高度(m)8。8横杆与立杆连接方式单扣件施工均布活荷载(kN/m2)2材料堆放何载(kN/m )3钢管类型48。3X 3.6【型钢悬挑卸料平台】卸料平台名称型钢卸料平台卸料平台类型主梁垂直建筑外墙平台长度A ( m)4。5平台宽度B ( m)2.2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1( m2。1次梁间距s (m)0。5次梁外伸长度m(m)0.05内侧次梁离墙水平距离 a (m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离 a1( m4.25外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.2钢丝绳夹个数32、工艺流程钢管落地卸料平台地平整、夯实t基础承载力实验、材料

4、配备t定位设置通长脚手板、底座t纵向扫地杆t立杆t横向扫地杆t水平横杆t水平纵杆t剪刀撑t连墙件t铺脚手板t扎防护栏杆t扎安 全网-2 - / 19-2 -型钢悬挑卸料平台 卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩 , 传发初次信 号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳 , 方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证 平台在起吊过程中的平稳 . 吊装至预定位置后 ,先将平台工字钢与预埋件固定后, 再将钢丝绳固定， 紧固螺母及钢丝绳卡子， 完毕后方可松塔吊吊钩， 卸料平台安装完毕后经验收合格后 方可使用 .3、施工方法钢管落地卸料平台1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应

5、在回填土完后夯实，采用强度等级不低于 C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于 10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求 （具体计算 数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。（2）脚手架必须设置纵、 横向扫地杆。 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mn处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定， 高低 差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（3 ） 脚手架底层步距不应大于 2m。（4 ） 立杆接长除

6、顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.3、 支架立杆应竖直设置，2n高度的垂直允许偏差为15mm4、 设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm寸，应采取可靠措施固定。5、台面应满铺脚手板。6、防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭， 且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。（2）选用 18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3）脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度 分别为0.9m和1。3m> 脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1 °2m的防护栏杆和30cm

7、高踢脚杆。型钢悬挑卸料平台1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、 悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上 ，不得设置在脚手架等施工设 备上。3、斜拉杆或钢丝绳 ， 构造上宜两边各设前后两道， 两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备， 另外一道应作受力计算 .4、 应设置四个经过验算的吊环，吊运平台寸使用卡环， 不得使吊钩直接钩挂吊环 ， 吊环应用 甲类 3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装寸，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式寸卡头的卡子不 得少于三个， 建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物， 悬挑式卸料平台外口应略高于内 口。6、

8、台面应满铺脚手板 .7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装 , 需待横梁支撑点电焊固定 ,接好钢丝绳 , 调整完毕，经过检查验收， 方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时 , 应有专人进行检查， 发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换， 焊缝脱 焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。 操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的 容许荷载，应配备专人加以监督。4、技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地卸料平台 / 型钢悬挑卸料平台1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与 平台连接平稳后方可撤出起重机械。2、

9、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳， 吊环辅设的脚手板等进行全面的检查 , 发现问题必 须及时处理 .3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台 50cm, 超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐, 长短分开，不得混吊 , 并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。 脚手架拆除技术措施1、拆架前：（1 ） 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2

10、） 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底 ;（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物 .2、拆架时应划分作业区 , 周围设绳绑围栏或竖立警戒标志， 地面应设专人指挥， 禁止非作业 人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4 。 32条第4款、第 6.6.3 条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下， 先搭后拆”的原则， 即先拆拉杆、 脚手板、

11、 剪刀撑、 斜撑， 而后拆小横杆、 大横杆、 立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架 作业.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆 除中间扣件 , 然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆 除高差不应大于 2步,如高差大于 2步, 应增设连墙件加固； 当脚手架拆至下部最后一根长立杆- 3 - / 19- 3 -的高度(约6。5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对 方，

12、以防坠落8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放, “当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故14、 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留

13、物从高处坠落伤人四、计算书及相关图纸【计算书】钢管落地卸料平台计算书1、架体参数卸料平台名称卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)3。6平台宽度B ( m)2。4平台高度H(m)8。8立杆纵距1 a( m0。9立杆步距h(m)1。4立杆横距lb(m)1.2板底支撑间距s(m)0.32、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.0332脚手板自重g2k(kN/m )0。35栏杆、挡脚板自重g3k (kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0。01材料堆放最大何载口你(kN/m)3施工均布荷载q2k ( kN/m2)22基本风压3 0(kN/m )0。4风荷载体型系数卩s0

14、。8风压咼度变化系数卩z0。74 (立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)3、设计简图-12 - / 19- 15 -11iis溟11t平台水平支撑钢管布置图d/1& TAX.q'iVr/KXIAM11Sk 14r4'、卸料平台侧立面图4、板底支撑(纵向)钢管验算钢管类型 48.3 X 3。6钢管截面抵抗矩W (cm3)4.49钢管截面惯性矩1( cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm)206000钢管抗压强度设计值2052:f(N/mm )G ik=gik=0.033kN/m ;G2k=g 2k XIb/4=0.350X 1。20/4=0。105kN/m;Q

15、ik=q ikXlb/4=3.000X 1.20/4=0。900kN/m;Q 2k= q 2k XI b/4 =2.000 X 1.20/4=0.600kN/m ;4.1 、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算q 1=1。2 X (G1k+GQ= 1。2X( 0.033+0。105) =0。166kN/m;q 2=1.4 X( Qk+Qk) = 1.4 X( 0。 900+0.600)=2.100kN/m;227WwZ27kN/m227kN 加i i 11 1111111 11111 u u u i m u i m i u i u 11 jiiiuii j 111 u iL剜

16、1rdIU板底支撑钢管计算简图、 2 、 2M ma>=(0 o100Xq i+0°117Xq 2) XI =(0.100 X 0。166+0.117 X 2。100) X 0。90=0.212kN mR ma>=(1.100 Xq 1+1.200 Xq 2) X l=(1 o 100X 0。166+1。200X 2.100 )X 0.90=2.432kN;d =Mna/W=0.212X 10 6/(4。49X 103) =47.312N/mm2< :f=205.00N/mm 2;满足要求！4。2、挠度计算q =Gk+G2k=0.033+0.105=0。138kN/

17、mq ' =Qk+Qk=0。900+0.600=1 。 500kN/mR 'max=(1。100Xq'1+1。200Xq ；)X l= (1.100 X 0.138+1.200 X 1.500) X 0。 90=1.757kN;'4'434V =(0 ° 677q 1 +0.990q 2I )/100EI= (0°677X 0.138 X (0.90 X 10 ) +0.990 X 1.500 X (0。3 4490X 10 ) ) /(100 X 206000.00 X 10.78 X 10) =0。466mm<max900

18、00/150 , 10mm满足要求！5、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型48o 3X 3o 6钢管截面抵抗矩w( cm3)4.49钢管截面惯性矩1( cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mnm)206000钢管抗压强度设计值f】(N/mnm)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。q=g 1k=0o 033kN/m； p=R maX2=1。216kN; p =Rmax/2=0.878kN1.22KN1.22kN1.22EN1.22kN1.22kN1.22kN1.22kN1 22kN 1.22kNO.C3kN/m0.0

19、3kN/mQ,ON/m0,03kN/m0.03kNAnO.KkNAna(J3kN/mL丨“舁!押*11111111".丄J畀11 h和InJ H Imp “ J w v 11 时 JLmH F "j订討!汕L 300? 12)L 300 13 13)L 30042330第300E3007 (7J300sJL 300r才11Tr横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图M maX=0.692kN m;1.2721.2631.1951 1背OD430.0G4234 260.034|5o43 農1,価1.1951.2631 2722 415-2册2492横向钢管计算剪力图2 424Z41

20、5R max=6o 069kN;横向钢管计算变形图V maX=1.721mmd =MU/W=O。346X 106/ (4。49X 103) =77.022N/mmf f=205.00N/mm满足要求！v max=1。721mm<max1200.00/150, 10=10。00mm;满足要求！6、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0 X 0.80=6.400kN > R=G 069kN满足要求！7、立杆的稳定性验算钢管类型48。3X 3.6钢管截面回转半径i(cm)1。592钢管的净截面A (cm)4.24钢管抗压强

21、度设计值f :(N/mnm)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数K0。6N G1=1.3 X (I a+2。00*1 b+2.00*h)衣 0。038/h+g ikXl aX 3。00/1.00=1.3 X( 0。90+2.00衣 1.20+2。00* 1。40)* 0。038/1.40+0。033X 0.90 X 3.00/1。00=0。304kNN G2=g2kXl aXl b/1。00=0。350X 0.90 X 1。20/1。00=0。378kN;N Q1=q1kXl aXl b/1.00=3。000X 0。90 X 1。20/1。00=3.240kN ;N Q2=q

22、2kXl aXl b/1.00=2。000X 0.90 X 1.20/1.00=2。160kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(N gi+NG2)+0。9X 1.4 ( Nq+IN) =1。2X (0.304+0.378)+ 0.9 X 1。4X (3.240+2。 160)=7。623kN;支架立杆计算长度：L 0=k h=1.155 X 1.50 X 1.40=2.425m3长细比入=Lo/i=2.425 X 10 /(1.59 X 10) =152.547入=210满足要求!由入查表得到立杆的稳定系数0 =0。332co k= 口 z 口 s co o=0。74X 0。8

23、0X 0.40=0.237kN/m2 2M w=0.9 X 1。 4Xo k X l Xh /10=0。 9X 1。 4X 0.237 X 1。 20X 1。 40 /10=0.070kN m;3263d =kN/ 0 A+MTW=0.60X 7.623 X 10 /(0.332 X 4。24X 10 )+0°070X 10 /(4 °49X 10 )=48。120N/mm< : f=205.00N/mm满足要求!8、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式2步3跨连墙件对卸料平台变形约束力M (kN)3内立杆离墙距离a( m0.258.1、强度验算co k=

24、z 卩 s co o=0.74 X 0。80X 0.40=0.237kN/m2A w=1。40X 1。20X 2X 3=10。 1mN w=1。4XW kXAw=1o 4X 0.237 X 10。1=3.342kNN=N w+M=3。342+3。00=6.342kN3长细比入=Lo/i=(0.25+0 。12) X 10 /(1.59 X 10) =23。270,由入查表得到立杆的稳定系数0 =0.944。43N f=0 A-： f : = 0.944 X 4.240 X 10X 205。00 X 10 =82.052kNN=6.342 N=82。052满足要求！8.2 、连接计算连墙件采用扣

25、件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值 Rc=8。 0X 0。80=6。 400kNN=6。342kN Rc=6.400kN满足要求！9、立杆支承面承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值fa (kPa)140基础底面面积A ( m)0。25地基承载力调整系数kc1f g=f aXk c=140.000 X 1。000=140.000kPaN k= ( Ng+Ng+ ( Nqi+NQ2)=(0。304+0。378)+ (3.240+2.160) =6.082kN;p=N k/A=6.082/0.25=24.329kPa<fg=140。000kPa满足要求！型钢悬挑卸料平台计算书10、构造

26、参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型主梁垂直建筑外墙平台长度A ( m)4。5平台宽度B(m)2。2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1 ( m)2。1次梁间距s (m)0。5次梁外伸长度m(m)0.05内侧次梁离墙水平距离 a(m)0。3外侧钢丝绳离墙水平距离 a (m)4.25外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1 (m)3.2钢丝绳夹个数311、荷载参数2面板自重Gk1 (kN/m )0.39次梁自重G2(kN/m)0。098主梁自重Gk3(kN/m)0。 1935栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4 (kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重G

27、k5(kN/m )0.01施工活荷载Q1(kN/m)2堆放荷载Pk (kN)10堆放荷载作用面积S(m!)2施工活荷载动力系数1。312、设计简图型钢悬挑式 卸料平台平面布置图11.11kNAnH.HkNAn13、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm)4.17抗弯强度设计值f ( N/mnn)205面板受力简图如下:L販1rd计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1。2XGkiX 1 + 1.4 X （1。3XQ 心+Pk/S ）x 1=1.2 X 0.39 X 1+1。4X (1.3 X 2+10/2) X 1=11.108kN/m抗弯验算：M ma>

28、=0。100X qXs 2=0。100X 11。108X 0。52=0。278kN-md =MU/ W=0。278X 106/ (4.17 X 103) =66。595N/mnif : =205N/mrn面板强度满足要求！14、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号10号槽钢截面惯性矩ix( cm4)198。3截面抵抗矩 W (cm )39。7抗弯强度设计值f (N/mm?)205弹性模量E ( N/mm)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态：q 1=( 1。2XGm+1。4X 1.3 XQk1)X s+1.2 XG k2=( 1。2X 0.39+1.4 X 1。3

29、X 2)X 0.5+1。 2X 0。098=2.172kN/mp 1=1。4XP k=1.4 X 10=14kN正常使用极限状态：q 2=(Gm+Q1) X s+Gk2= (0.39+2 ) X 0.5+0。098=1。293kN/mp 2=Pk=10kN14kN14.1 、抗弯强度5210050计算简图(kN)<<2.172 2、 ，22M ma>=q1(L 1 /8 m/2 ) +p1 XL 1/4=2.172 (2.1 /8-0.05 /2)+14 X2.1/4=8.544kN。 m6322d =Mna/( Y xWX) =8。544X 10 /(1.05 X 39。7

30、X 10 )=204。975N/mm f: =205N/mm次梁强度满足要求！14 。 2、挠度验算10kNt29kN/n»1.创1 .SSkNin计算简图(kN)v ma>=q2Li4/(384Elx ) (5 24 ( m/Li) 2) +qLi3/(48EIx ) =1。29X 21007(384 X 206000X 198.3 X 10 4) X( 5-24(0。05/2.1 )234)+10 X 2100 /(48 X 206000X 198.3 X 10 ) =0.804mm v =L1/250=2100/250=8。4mm次梁挠度满足要求！14。3、支座反力计算承

31、载能力极限状态：R 1=q1X B/2=2.172 X 2。2/2=2.389kN正常使用极限状态：R 2=q2X B/2=1.293 X 2.2/2=1。422kN15、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16号槽钢截面面积A (cm)25。15截面回转半径i x (cm)6.1截面惯性矩lx(cm4)934。5截面抵抗矩W(cm3)116。8抗弯强度设计值f (N/mnf)205弹性模量E ( N/mm)206000根据建筑施工高处高处作业安全技术规范(JGJ80-91 ),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用)： 承载能力极限状态：q 1

32、=1.2 X( G3+G4+G5)=1。2X( 0.193+0。150+0。010) =0.424kN/m p 1=1.4 XP k/2=1.4 X 10/2=7kN正常使用极限状态:q 2=&+G4+G5=0.193+0。150+0.010=0.353kN/mp 2=Pk/2=5kNR 2=1。422kN15。1、强度验算1.19kN 2.33KN2.39KN2.39KN 2.3SkN72.39kNZ.SSkN 2.39kh1.19kNl2kN/ry>4250计算简图（kN）-19- / 19-17 -弯矩图(kN m)!±11.958 _11.744 的.1X1 295-1 163 4.DH2 6 04510.631-10.846-12 茨剪力图（kN）R 左=15。750KNM