悬挑板施工方案

1、目 录1. 编制依据 . 1 2. 工程概况 . 1 2.1概况 . 1 3. 施工计划及准备 . 1 3.1施工计划 . 1 3.2施工材料准备 . 2 3.3技术准备 . 4 3.4劳动力组织 . 4 3.5机具准备 . 5 4. 模板支撑架体系 . 5 4.1模板支撑构造 . 5 4.2剪刀撑设置 . 6 4.3架体与结构拉结 . 6 5脚手架工程 . . 7 5.1模板支撑架的搭设 . 7 5.2脚手架的使用及拆除 . 8 5.3脚手架安全保护措施 . 9 6. 模板工程 . 10 6.1模板的支设 . 10 6.2模板制作、安装技术措施 . 10 6.3与安装配合 . 12 6.4其

2、他注意事项 . 12 6.5模板拆除及养护 . 12 6.6质量保证措施 . 13 7. 验收组织 . 14 8施工安全保证措施 . 14 8.1模板施工技术措施 . 14 8.2临时用电安全技术措施 . 15 9. 施工应急救援预案 . 15 9.1概况 . 15 9.2机构设置 . 15 9.3应急救援领导小组的职责 . 16 9.4应急救援工作程序 . 16 9.5救援方法 . 171. 编制依据 *项目，位于北京市，总建筑面积*m2，地上*层，地下*层。本工程主楼北侧6层楼板、东侧7层楼板悬挑出结构边缘1.95m ，最低处标高为20.450m ，且下部支撑体系基础为汽车坡道板，故选用悬

3、挑型钢及模架作为悬挑板模板支撑体系。悬挑板楼板厚度100mm ，边缘梁250×700mm ，最大悬挑梁尺寸350×750mm 。悬挑部分出主体结构1.95m 。 3. 施工计划及准备 3.1施工计划悬挑板自*至*日。模板支架拆除时间自*至*日。 1） 钢管采用焊接钢管其材性应符合碳素结构钢（GB/T700-2006）中的Q235-A 级钢的规定。2） 钢管采用外径48mm 、壁厚3.5mm 的焊接钢管, 钢管端部切口平整，每米重量3.84KG m 。3）规格为：1000mm 、3000mm 、6000mm 。 4）钢管使用前应检查： 钢管应有质量合格证。钢管表面应平直光滑，

4、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管上严禁打孔。 钢管应刷防锈漆。钢管外径、壁厚、端面等的偏差分别符合下表： 5）钢管的允许偏差 6）对旧钢管的检查采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合安全网力学性能试验方法（GB5725）的规定，平网采用P 3×6m 的锦纶编织安全网，网眼直径不大于10cm 。可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm 。 3.3技术准备搭设前工长应按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。要求施工人员要严格按照方案实施。项目

5、技术部编制模板及脚手架工程施工方案，报公司技术部审批，按照总部的意见进行修改完善后对项目相关部门及配属队伍进行方案、措施交底(包括书面和口头 外，由配属队伍管理人员向其模板及脚手架操作人员进行方案、措施交底(包括书面和口头 ，并由项目工程部、质量部和安全部参加。做好模板及脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。 3.4劳动力组织 悬挑型钢锚固端共设置3道直径20mm 圆钢。第一道布置在距结构边175mm 处，第二道、三道分别布置在距结构边4200mm 、4400mm 处。其中北侧6层3-4/E-F轴为楼梯间 ，此处锚环布置4道锚环

6、；东侧7层5-6/E-F轴楼板次梁为南北方向，此处布置4道锚环，具体位置详见附图（钢梁平面布置图），主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。 锚环示意图梁侧模板为15mm 厚多层板，次龙骨为50×100mm 木方，间距为200mm ，主龙骨为100×100mm 木方，间距600mm 设置。梁底模板为15mm 多层板，次龙骨为50×100mm 木方，设置4道，主龙骨为100×100mm 木方，间距600mm 设置。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于0.5m 。钢管立杆要垂直、纵横成行、上下对应，

7、与结构框架柱及楼板拉结，并根据要求设置竖向、水平剪刀撑，确保架子的整体及稳定性。每根悬挑钢梁下设两道斜撑，支拉斜杆的支撑点距离结构边缘1400、2300mm 。钢管斜撑通过扣件钢管与结构内脚手架可靠连接。 钢梁下设斜撑示意图架体与结构内框架柱拉结，抱柱横杆与周围架体水平杆连接，每层框架柱设置两道抱柱，抱柱节点详图。 梁板模板支撑抱柱节点图模架抱柱节点图高支撑架体与相邻结构楼板通过预埋锚环采用钢管进行连接，每层跨中位置进行拉结。 5脚手架工程脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：按施工设计架子搭设图放线、铺垫板、标定立杆位置。铺垫木竖起立杆扫地杆横杆U 型托主龙骨次龙

8、骨多层板。搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手架杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。 工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。严禁将施工设备放置在脚手架上；1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系是否符合构造要求。2）根据检查结果进行补充完善拆除顺序和措施，经总工批准后方可实施。3）由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。 4）清除脚手架上

9、杂物及地面障碍物。后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。脚手架必须经检查验收后方可使用。脚手架在下列阶段进行检查与验收：脚手架搭设前进行顶板检查与验收；作业层上施加荷载前进行检查与验收；达到设计高度后进行检查与验收；遇有六级大风与大雨后进行检查与验收。6. 模板工程模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。6.1模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂。模板支撑钢管必须在楼面弹线下垫50mm 厚垫板。

10、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；模板第一排次楞木方需紧靠墙板，模板与模板之间拼接缝小于1mm ，否则用腻子封条； 模板起拱大小：按照设计规定，本工程模板起拱高度为2cm 。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300/175mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。6.2模板制作、安装技术措施技术

11、性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验 。外观质量检查标准(通过观察检验 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。2每平方米单板脱胶不大于0.001m 。每平方米污染面积不大于0.005m 2。厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2 点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺 量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲

12、度。必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2002及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。检查数量：全数检查。检验方法：观察。模板安装应满足下列要求：(1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；(2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；(3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全

13、数检查。检验方法：观察。对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间 。检验方法：钢尺检查。检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间 。检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测

14、，并取其中的较大值。每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。6.3与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。混凝土浇筑时，所有梁、板全长、全高拉通线，边浇筑边校正梁、板垂直度及平整度。浇筑时，由里向外进行，即先浇筑结构内楼板梁混凝土，再浇筑悬挑板处混凝土。浇筑过程中派专人专职检查模板，发现质量、安全等问题及时提出并解决。6.4其他注意事项梁板混凝土施工采取一次浇筑完成。为了保证支撑架体受力均匀，要求混凝土浇筑时要先梁后板，分层浇筑。且由中心到四周对称进行浇

15、筑，混凝土自高处倾落的自由高度不得超过1.5m 。在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。6.5模板拆除及养护模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。悬挑板混凝土强度达到100%，并且与施工作业层相隔4层时方可拆除模板。遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及由上而下的原则。6.6质量保证措施拆模后混凝土表面平整光滑，线条

16、顺直，几何尺寸准确(在允许偏差以内 ，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络。模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按颁发的建筑工程文件编制归档规程质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题(

17、不符合本方案质量、技术标准及相关规范 ，视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002及相关规范要求。 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接茬处(通过观察检查 。浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。所有接缝处加粘海绵条(包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等

18、容易漏浆部位 。模板支好后，垃圾清理不得用压缩空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。7. 验收组织模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。模板支撑系统验收严格遵守项目部三检制规定。本工程采用钢管扣件搭设模板支撑系统，模板支架搭设完成后对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166）及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司项目管理部、工程技术部及项目技术总工程师、项

19、目技术人员、项目安全总监、质量总监、工长以及监理单位的总监和专业监理工程师进行验收，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。8施工安全保证措施8.1模板施工安全技术措施模板及其支撑系统开始安装作业前, 必须先进行相关技术与安全交底, 明确相关技术、质量与安全要求。模板安拆施工过程中，严禁上下交叉作业，并在地处作业层拉设3m 宽警戒线，并设专人看护。高度超出2m 以上施工作业时，必须正确佩戴安全带。楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。由于本项目楼层层高较高，为确保楼层梁板模板支设人员施工安全，防止高空坠落，作业面部

20、位支撑体系距模板安装作业面下方设计水平方向安全网，安全网距作业面不大于2m ，操作人员禁止在梁模上行走。拆模时间应按规定执行并经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条，当风力大于或超过5级时，应停止模板吊装。在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。8.3临时用电安全技术措施本工程属高大空间施工，施工区域可能发生高空坠落、模板坍塌、

21、物体打击等重大事故。 预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌等紧急情况进行应急准备和响应。 9.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理*任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 项目部应急救援领导小组及分工表 9.3应急救援领导小组的职责当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事

22、故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 9.5救援方法1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三

23、个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵

24、塞止血法和止血带止血法等。2 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 3 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 梁模板计算:计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008。 计算参数:模板支架搭设高度为4.0m ，梁截面 B×D=350mm×650mm ，立杆的纵距(跨度方向 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底

25、增加0道承重立杆。面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 400 图1 梁模板支撑架立面简图由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.50+1.40×2.00=23.29

26、0kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.65+0.7×1.40×2.00=23.020kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1钢筋混凝土梁自重(kN/m：q1 = 25.500×0.650×0.600=9.945kN/m(2模板的自重线荷载(kN/m：q

27、2 = 0.500×0.600×(2×0.650+0.350/0.350=1.414kN/m(3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000×0.350×0.600=0.420kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×9.945+1.20×1.414=12.268kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.420=0.529kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为

28、: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3； I = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4；A 计算简图 0.021 弯矩图(kN.m剪力图(kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.36kN/mA 变形计算受力图 0.002变形图(mm经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.533kN N2=1.879kN N3=1.879kN N4=0.533kN经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021

29、15;1000×1000/14400=1.458N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×980.0/(2×600.000×12.000=0.204N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷

30、载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.879/0.600=3.131kN/m木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.113×106/83333.3=1.35N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!(2木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.

31、6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1127/(2×50×100=0.338N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.430kN/m 最大变形 v =0.677×2.430×600.04/(100×9000.00×4166666.8=0.057mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按

32、照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。0.53kN 1.88kN 1.88kN 0.53kNA 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m 支撑钢管剪力图(kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.53kN 1.46kN 1.46kN 0.53kNA支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm抗弯计算强度 f=1.003×106/5080.0=197.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm, 满足要求!(二 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管

33、按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN2.41kN 支撑钢管计算简图0.434 支撑钢管弯矩图(kN.m 支撑钢管剪力图(kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN1.99kN 支撑钢管变形计算受力图 0.085支撑钢管变形图(mm抗弯计算强度 f=0.506×106/5080.0=99.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1

34、200.0/150与10mm, 满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.00kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R 取最大支座反力，R=5.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.185kN (已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.149×4.000=0.643kN N

35、 = 5.185+0.643=5.828kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩,W=5.080cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+2×0.300=2.200m； 由长细比，为2200/15.8=139 <150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=5828/(0.353×4

36、89=33.763N/mm2；< f,满足要求!不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW =0.9×0.9×1.4W k l a h 2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2 ；Wk =0.7×0.300×1.250×1.134=0.425kN/m2 h 立杆的步距，1.20m ； la 立杆迎风面的间距，1.00m ；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m ；Nw =5.185+0.9×1.2×0.596+0.9×

37、;0.9×1.4×0.069/1.200=5.894kN 经计算得到=5894/(0.497×489+69000/5080=37.936N/mm2；< f,满足要求!考虑风荷载时立杆的稳定性计算 楼板模板计算:计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008。计算参数:模板支架搭设高度为4.0m ，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm ，间距250mm ，剪切强度1.3

38、N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm 木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.30+1.40×2.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2由于可变荷

39、载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.035kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+2.500×1.200=4.860kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和

40、截面抵抗矩W 分别为: W = 120.00×1.20×1.20/6 = 28.80cm3； I = 120.00×1.20×1.20×1.20/12 = 17.28cm4；(1抗弯强度计算f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2 ； M 面板的最大弯距(N.mm； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m；(2抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×

41、;3.035+1.4×4.860 ×0.250=1.567kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1567.0/(2×1200.000×12.000=0.163N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.035×2504/(100×6000×172800=0.077mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(42.5k

42、N集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1950.000mm 集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.100×1.950+0.300×1.950=4.932kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。 1. 荷载的计算(1钢筋混凝土板自重(kN/m：q11 = 25.100×0.100×0.250=0.628kN/m(2模板的自重线荷载(kN/m

43、： q12 = 0.300×0.250=0.075kN/m(3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000×0.250=1.125kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.628+1.20×0.075=0.759kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.125=1.418kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.418+0.759×1.200=2.612kN 2. 木方的计算按

44、照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.611/1.200=2.176kN/m木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.313×106/83333.3=3.76N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!(2木方抗剪计算 可以

45、不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1567/(2×50×100=0.470N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.632kN/m 最大变形 v =0.677×0.632×1200.04/(100×9000.00×4166666.8=0.237mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(42.5kN

46、集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.873kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图1.694托梁弯矩图(kN.m托梁剪力图(kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图0.044托梁变形图(mm经过计算得到最大支座 F= 15.292kN经过计算得到最大变形 V= 0.649mm顶托梁的截面力学参数为本算例

47、中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.694×106/166666.7=10.16N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!(2顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×8052/(2×100×100=1.208

48、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3顶托梁挠度计算最大变形 v =0.649mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.00kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1脚手架的自重(kN：NG1 = 0.149×4.

49、000=0.596kN(2模板的自重(kN：NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3钢筋混凝土楼板自重(kN：NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3= 4.178kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+2.000×1.200×1.200=5.832kN3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.18kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩,W=5