钻井液卧螺离心机轴承选择与计算

1、第19卷第3期机械研究与应用Vol 19No 32006年6月MECHAN I CAL RESE ARCH &APP L I CATI O N 2006206钻井液卧螺离心机轴承选择与计算常映辉, 张小龙, 张利芹(西安建筑科技大学机电学院, 陕西西安7100553摘要:分析新型LW600X1500卧螺离心机过程中出现的支撑转鼓轴承损坏的问题, 针对该问题, 提出改进卧螺离心机支撑转鼓轴承设计的具体方法, 对选择轴承类型、计算轴承受到的径向力和轴向力、计算轴承最佳径向间隙、设计轴承的润滑结构及选择润滑脂等给出理论依据和详细的设计方法。此方法也可作为其它类型卧螺离心机轴承设计的参考。关键词:离心

2、机; 轴承; 间隙; 润滑中图分类号:T H123文献标识码:A 文章编号:1007-4414(2006 03-0077-02The bear i n g choosi n g and ca lcul a ti n g of hor i zon t a ldecan ter screw cen tr i fuge for dr illi n g flu i d Chang Ying -hui, Zhang Xiao -li -(School of m ech . &elec . eng . , X i an univ . of &, Abstract:This article intr odu

3、ces the p r oble m of designed and manufac 2tured modelL W 600X1500. I the racticalmeasures in the design of bearing . The author not only o r theories in many as pects, such as choosing the type of bearing, calculating the axial which the bearing receives, calculating the best radial clearance of t

4、he bearing, designing the structure of on and choosing lubricant . The method can be used as a reference when we design other types of hori 2zontal decanter scre w centrifuge .Key words:centrifuge; bearing; radial clearance; lubricati on1前言卧式螺旋卸料沉降离心机(以下简称卧螺离心机 已成为一种重要的钻井液固控设备, 自20世纪80年代国内许多石油机械公司相继

5、研制成功卧螺离心机。西安某石油机械制造公司于1994年研制成功卧螺离心机, 经多年不断改进在实际应用中取得了很好的效果。随着卧螺离心机向高分离因数、大处理量、高可靠性方向发展的趋势, 近年来该公司在参考国内外卧螺离心机先进技术基础上又研制出L W 600X1500卧螺离心机。然而, 该型号离心机在克拉玛依油田使用中经常出现转鼓支撑轴承损坏问题, 损坏严重时轴承内圈与转鼓轴发生烧结。笔者总结LW 600X1500卧螺离心机改进设计经验, 对卧螺离心机支撑轴承选择与计算进行分析。开设有若干个溢流孔, 处理后的钻井液从此处排出 。图1卧式螺旋沉降式离心机简图1. 小端带轮2. 差速器3. 小端轴承座

6、4. 螺旋输送器5. 转鼓6. 进料管7. 大端溢流孔8. 大端轴承座9. 大端带轮10. 小端排渣孔3卧螺离心机轴承选择和计算西安某石油机械制造公司生产的LW 600X1500卧螺离心机在改进前的主要参数见表1。表1LW 600X1500卧螺离心机的主要参数转速(r/min 20002卧螺离心机的工作原理1卧螺离心机主要清除钻井液中大小为270m 的无用固相颗粒。卧螺离心机的工作原理如图1所示, 电机通过大、小端带轮分别带动转鼓、差速器旋转, 高速旋转的转鼓内有同心安装的具有螺旋叶片的输送器, 转鼓由轴承座支撑。转鼓通过左轴承座处的空心轴与差速器的外壳相连接, 差速器的输出轴带动螺旋输送器与

7、转鼓同向转动, 但转速不同, 其转差率为转鼓转速的0. 2%3%。钻井液从进料管进入机内, 经过螺旋输送器进到转鼓内。在离心力的作用下, 转鼓内形成一环形液池, 重相固体粒子离心沉降到转鼓内表面上而形成沉渣, 由于螺旋叶片与转鼓的相对运动, 沉渣被螺旋叶片推送到转鼓的小端, 沉渣从小端排渣孔排出。在转鼓的大端盖上转鼓直径转鼓长度长径比分离因数支撑转鼓(mm 600(mm 1500L /DF r轴承类型深沟球轴承2. 51320L W 600X1500离心机在克拉玛依油田使用中, 出现转鼓支撑轴承很快损坏的情况, 损坏时间从390h 不等, 维修更换后仍出现同样的问题。转鼓支撑轴承是离心机中比较

8、薄弱的部件, 其损坏由各方面原因的综合表现, 主要是由于工作现3收稿日期:2006-02-20作者简介:常映辉(1978- , 男, 山西人, 在读硕士, 研究方向:旋转机械的研究与设计。场环境条件比较恶劣(温差大, 风沙大 、离心机设计考虑不全面和制造工艺水平较低等原因造成的。对L W 600X1500离心机进行数次改进, 改进后的离心机在克拉玛依油田使用中获得成功, 工作1200h 未出现转鼓支撑轴承损坏, 运行状况良好, 初步达到了设计及使用要求。3. 1轴承的类型选择基本额定动静载荷计算(1 轴承类型选择固控设备中卧螺离心机为间歇式开机, 平均每天使用3h 左右, 设计寿命10年。预期

9、使用寿命应选为10000h 较合适。3. 3轴承合理游隙的选择4滚动轴承的周向固定和径向游隙大小是通过轴承与轴承座的配合达到的。径向游隙不仅关系到轴承的运转精度, 同时影响它的寿命。轴承游隙直接影响轴承的载荷分布、振动、噪声、磨损、温度和机械运转精度等技术性能。轴承的额定载荷随游隙大小而变化, 轴承样本中的额定负荷就是轴承在工作游隙为零时的推荐值。过盈配合的轴承应该通过计算选择合理的径向游隙。内圈由于动平衡及转动时不平衡的考虑, 内圈受到集中载荷作用, 外圈受到分布载荷作用, 如果圆周上受力不均, 则当套圈壁厚与直径相比较薄时容易变形。, , 可视为厚壁圆环进, 。d F =0. 08-3F

10、r 10B对于轴承座3(图1 中的轴承, 在现有制造工艺水平下, 轴承座、底座加工和装配精度达不到设计要求, 改为调心球轴承可在一定程度上弥补两轴承不同心问题; 其次由于离心机转速较高, 而球轴承的极限转速通常要高于同内径的滚子轴承, 所以选用调心球轴承。运转测试证明, 在工艺条件和工作条件不变的前提下使用调心球轴承与使用深沟球轴承相比较, 前者轴承的工作温升要比后者的工作温升低20左右。对于轴承座8(图1 中的轴承, 主要考虑到承受轴向力作用, 62倍, 。(2 P 式中:d 为轴承内径, mm; B 为轴承宽度, mm; F r 为轴承施加的径向载荷, N 。温差引起的过盈量减少为d T

11、=(0. 100. 15 T a d式中:T 为温差, ; a 为钢的线膨胀系数, 大约为12. 510-6对于轴承座3和8内的支撑轴承, 径向载荷受力计算公式如下:F 3, 8r =(M 1+M2+M4+M5+M7+MY g +F 1径+F 9径+F P式中:M 1、M 2、M 4、M 5、M 7分别为图1中各零件的质量; F 3, 8r 为支撑轴承受到的径向力; M Y 为分离介质的质量, 为钻井液的密度与离心机内部空间的乘积; F 1径为作用于带轮4上皮带张紧力的径向分力; F 9径为作用于带轮8上皮带张紧力的径向分力; F P 为考虑到离心机运行过程中, 可能有物料粘附于转鼓内壁而引起

12、的偏心力。离心机在改进前没有考虑F P 。但是在实际工作中, 有钻井液粘附于转鼓内壁, 考虑其引起的偏心力作用使设计更加全面。(3 确定轴向当量动载荷(1/ ; d 为轴承内径, mm 。总过盈量为(d F +d T f d =d以上公式计算了保证过盈配合可靠的最小过盈量。在克拉玛依油田的环境条件下, 由于冬夏温差大, 离心机轴的热胀冷缩不能忽略, 具体计算公式如下2:L =1. 13(t -t L100000式中:L 为轴的变形量, mm; (t 2-t 1 为温差, ; L 为离心机轴的长度, m 。假设离心机轴长为2m 时, 由于温差引起的伸缩量在1mm 以上, 此伸缩量足以使支撑轴承损

13、坏。因此, 在设计中一卧螺离心机工作时, 螺旋输送器会受到一定的轴向力作用, 支撑输送器轴承选用能够承受轴向力的圆锥滚子轴承。离心机实际运行说明, 支撑输送器的圆锥滚子轴承极少损坏。设计计算中是否考虑支撑转鼓轴承所受的轴向力, 及该轴向力大小如何计算一直是比较难处理的问题。以前设计认为轴向力较小, 选用深沟球轴承完全满足工作要求。但是, 在返厂维修的卧螺离心机中80%的情况是由于转鼓支撑轴承损坏而导致离心机不能工作, 根据轴承损坏情况分析, 轴承实际受到了较大轴向力作用。因此计算中应考虑该轴向力, 但轴向力大小确定较困难, 用一般的测量手段也很难测出大小。考虑到轴向力相对于径向力较次要, 实际

14、改进设计中按轴向力为径向力的一半来计算3端轴承选择过渡配合, 以便使转鼓轴在热胀冷缩时可以相对于调心球轴承内圈进行有限滑动, 避免轴承受到因热胀冷缩产生的轴向力作用。基于以上计算, 支撑轴承中一对角接触球轴承一端应选用过盈配合, 并计算合适的过盈量。调心球轴承一端应选用过渡配合。3. 4轴承润滑及润滑结构轴承的润滑及润滑结构对轴承的寿命有极大影响。脂润滑可做到充填一次润滑脂后长时间不需补充, 且其密封装置的结构也较简单, 因此在钻井液离心机中使用广泛。润滑脂的填充量以填充轴承和轴承壳体空间的1/31/2为宜, 一般润滑脂填充量随轴承转速升高而减少, 当转速很低时, 为防止外部异物进入轴承内,

15、可填满轴承空间。该离心机选用极压锂脂润滑油。(下转第84页。(4 冲击载荷系数f D 选择离心机在工作时有振动与冲击存在, 主要由于进料不均匀、两轴承座不同心和物料粘附于转鼓内壁后产生不平衡力等原因造成。冲击载荷系数f D 应选择中等冲击1. 21. 84。3. 2轴承的基本额定寿命计算Z =0“请输入齿轮的模数=”Z NUMBER“请输入齿轮的齿数=”Z_ASM NUMBER“请输入与之啮合齿轮的齿数=”ALPHA NUMBER“请输入齿轮的压力角度=”B NUMBER“请输入齿轮的宽度=”E ND I N P UT 添加以上程序内容后, 退出程序编辑窗口, 按提示输入“是”, 将所做的修改

16、体现到模型中提示。, ”; “请输入齿轮的(1 选择插入菜单下的旋转命令, 生成锥齿轮齿根圆实5创建圆锥齿轮实体体特征如图2所示。(2 选择插入菜单下的扫描混合命令, 生成锥齿轮一个齿形的实体特征如图3所示。(3 选择编辑菜单下阵列命令, 生成实体锥齿轮全部齿形的实体特征如图4所示 。图1草绘约束锥齿轮曲线 图2旋转生成齿根圆实体=”; =15”; “请输=20”; “请输入齿轮的宽度=6”, 自动生成锥齿轮的三维实体如图5所示。7结束语通过对基于Pr o /Ewildfire2. 0的普通圆锥齿轮的三维参数化造型程序设计, 只需输入圆锥齿轮的基本参数, 即可自动生成所需的三维实体, 设计效率

17、高, 结果准确无误。用户亦可图3扫描混合齿形实体图4阵列生成所有齿根据需要, 添加新的设计变量, 进一步开发出新的圆锥齿轮三维参数化造型系统, 从而缩短研发周期, 提高工作效率, 可见该系统具有较高的实际应用价值。6编写Pro /program 程序代码口, 添加如下内容:VERSI O N 2. 0RE VNUM 12611零件CON I C_STRA I GHT_GE AR 的列表4选择工具菜单中的“程序”命令, 进入Pr o /E程序编辑窗参考文献:1濮良贵. 机械设计M.北京:高等教育出版社, 1996.2成大先. 机械设计手册(第三版 M.北京:化学工业出版社,1993.3北京工业设

18、计院. Pr o /Ewildfire2. 0高级设计M.北京:电子工I N P UT M NUMBER图5自动生成的锥齿轮业出版社, 2005.4詹友刚. Pr o /E中文野火版教程M.北京:清华大学出版社, 2001.(上接第78页4总结笔者在实践的基础上, 提供了一种卧螺离心机转鼓支撑轴承选择与计算方法。应用此方法设计的卧螺离心机, 寿命提高了3倍以上, 轴承温升由原先40左右下降为20左右, 轴承运转噪音由原先80d B 左右下降为60d B 左右。该产品得到了客户的广泛认同, 取得了良好的经济效益。图2小端轴承座结构示意图参考文献:1孙启才, 金鼎五. 离心机结构原理与设计计算M.北京:机械工因此为该离心机的轴承座8(图1中 设计了较独特的润滑结构, 很好的解决了轴承润滑和调