006板模板计算书

1、板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20104、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范 GB 50009-20126、钢结构设计规范 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称06新浇混凝土楼板板厚 (mm)150模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)16模板支架横向长度 B(m)11二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5混

2、凝土自重标准值 G2k3243k31.1(kN/m )钢筋自重标准值(kN/m )G施工荷载标准值 Q1k(kN/m 2)3风荷载参数：基本风压 省份广东 (kN/m 2)0.3地区广州 其他0风荷载标准值地面粗糙度D 类( 有密集建筑群且房屋较高市区 )风荷载高度变化系k =0zst=0.021k(kN/m 2)0.51数 模板支架顶部离建z9筑物地面高度 (m)风荷载体型系数单榀模板支架 st0.138s三、模板体系设计结构重要性系数 1脚手架安全等级II 级0主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 l a(mm)900立杆横向间距 l b(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1800顶

3、层水平杆步距 h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中650心线的距离 a(mm)小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)100主梁最大悬挑长度 l 2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)16面板抗弯强度设计值 f(N/mm215面板抗剪强度设计值21.4) (N/mm )面板弹性模量 E(N/mm 2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=1000 ×16×16/6 42666.667mm3 ， I bh3/12=1000 &#

4、215;16×16×16/12 341333.333mm4承载能力极限状态q11×max1.2(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×Q1k,1.35(G1k+(G+G) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q ×b=1×max1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3×，2k3k1k1.35 ×(0.1+(24+1.1)0.×15)+1.4 0×.7 ×3×1=8.838kN/m正常使用极限状态

5、q( G(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×15) 1× 3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M maxq1l2/88.838 ×0.32/80.099kN ·mM max/W 0.099 ×106/42666.6672.33N/mm2 f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max5ql4/(384EI)=53×.865 ×3004/(384 ×10000×341333.333)=0.119mmmax=0.119

6、mm min300/150， 10=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型 (mm)45×95小梁抗弯强度设计值 f(N/mm212.87小梁抗剪强度设计值21.386) (N/mm )小梁截面抵抗矩 W(cm 3)67.688小梁弹性模量 E(N/mm 2)8415小梁截面惯性矩 I(cm 4)321.516小梁计算方式二等跨连续梁q1×max1.2(G1k+(G+G3k) ×h)+1.4Q，1.35(G12k1k1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k ×b=1×max1.

7、2 ×(0.3+(24+1.1)0.×15)+1.4 3×，1.35 ×(0.3+(24+1.1)0.×15)+1.4 0×.7 ×3 ×0.3=2.723kN/m因此，q1静1×1.2 ×(G1k+(G2k+G3k) ×h) ×b=1×1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×15) ×0.3=1.463kN/mq1 活 1×1.4 ×Q1k×b=1×1.4 ×3×0.31

8、.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M 10.125q1 静 L2+0.125q1 活 L20.125 ×1.463 ×0.92+0.125 ×1.26 ×0.92 0.276kN·mM 2q1L12/2=2.723 0×.12/20.014kN ·mM maxmaxM 1，M 2 max0.276，0.0140.276kN ·m622=Mmax/W=0.276 ×10 /67688=4.074N/mm f=12.87N/mm满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静 L+0.625q1 活 L0

9、.625 ×1.463 ×0.9+0.625 1×.26 ×0.91.532kNV2 q1L12.723 ×0.10.272kNVmax maxV 1，V 2 max1.532，0.2721.532kN22max=3Vmax/(2bh0)=3 ×1.532 ×1000/(245××95)0.538N/mm =1.386N/mm满足要求！3、挠度验算q( G(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×15) 0×.

10、31.22kN/m挠度 ,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.×22 ×9004/(100 ×8415×321.516 ×104)0.154mm min(L/150 ， 10) min(900/150，10)6mm；44×8415×321.5164悬 臂 端 max ql1 /(8EI)=1.22100× /(8×10 ) 0.001mm min(2 ×l1/150， 10) min(2 ×100/150，10)1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管

11、主梁截面类型 (mm)48×3主梁计算截面类型 (mm)48×3主梁抗弯强度设计值 f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值212534.49 (N/mm )主梁截面抵抗矩 W(cm )主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000主梁截面惯性矩 I(cm 4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1×max1.2(G1k+(G+G3k) ×h)+1.4Q，1.35(G12k1k1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k ×b=1×max1.2 ×(0.5

12、+(24+1.1)0.×15)+1.4 3×，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1.4 0×.7 ×3 ×0.32.795kN/mq1 静 1×1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b1×1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15) ×0.31.535kN/mq1 活 1×1.4 ×Q1k ×b 1×1.4 ×3×0.3 1.26kN/mq2(G(

13、G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15) 0×.3 1.28kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁， Rmax1.25q1L 1.25 ×2.795 ×0.93.145kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1 l1 (0.375 1×.535+0.437 1×.26) ×0.9+2.795 0×.11.293kNRmaxRmax，R1 3.145kN;正常使用

14、极限状态按二等跨连续梁， R'max1.25q2L 1.25 ×1.28 ×0.91.439kN按二等跨连 续梁悬 臂梁， R'1 0.375q2L +q2 l1 0.375 ×1.28 ×0.9+1.28 0×.1 0.56kNR'maxR'max，R'11.439kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)主梁弯矩图二 (kN ·m)=Mmax/W=0.901 ×106/4490=200.696N/mm2 f=205N/mm2满

15、足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一 (kN)主梁剪力图二 (kN)22max=2Vmax/A=2 ×5.778 ×1000/42427.255N/mm =125N/mm 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm)跨中 max=0.981mm =min900/150，10=6mm悬挑段 max 0.405mm =min(2 ×0/150,10)=1.333mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=6.802kN，R2=9.854kN，R3 =10.553kN， R4=4.241kN图二支座反力依次为 R1=5.4

16、52kN，R2=10.273kN，R3=10.273kN，R4=5.452kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N10.553kN N 30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型 (mm)48×3立杆钢管计算截面类型 (mm)48×3钢材等级Q2352424立杆截面面积 A(mm )立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm 3)4.49抗压强度设计值 f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数 1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长

17、细比验算l01=h +2ka=1200+2× 0.7 × 650=2110mml0= h=1.2 × 1800=2160mm=maxl 01， l0/i=2160/15.9=135.849=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载 : =l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得， 1=0.371M wd=0×wQM wk =0×wQ( 2wklah2/10)=1 ×0.6 ×1.4 ×(1 ×0.021 ×0.9 ×1.82/10)=0.005kN m·

18、Nd=MaxR 1,R2,R3,R4+1 ×G×q×H=Max6.802,10.273,10.553,5.452+1 1.35×0.15 ×4=11.363kNf=N/(A)+Mwd/Wdd111.363 ×103/(0.371 424)+0×.005 ×106/4490=73.382N/mm2 =205N/mm 2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条 : 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/11=0.364 3满足要求，不需要进行抗倾

19、覆验算！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期 ( 天)7混凝土的实测抗压强度 f c(N/mm 2)9.686混凝土的实测抗拉强度 f t(N/mm 2)0.911立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=11.363kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值hftFl (0.7 hft+0.25 pc,m) umh0pc,mumh0=min( 1,2)11=0.4+1.2/s, 2=0.5+as ×h0

20、/4U m2截面高度影响系数：当h800mm 时，取 h=1.0 ；当 h 2000mm时，取 h=0.9；中间线性插入取用。混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2 范围内临界截面周长： 距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，ss不宜大于 4：当 时取 s=2，当面积为圆形时，取 s=2s<2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as对角柱，取as=20在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc