《化工基础》复习资料

1、化工基础计算大题1、如图所示，某泵的吸水管，内径为 200 mm,管下端浸入水池 2 m,管口底阀阻力10上，在吸入22管距水面3 m处装有真空表，读数为 300 mmHg，从A到B点阻力损失为1 u10 2试求：（1）吸水管内水的流量。（2）吸水管入口处 A点压强。 解：（1）由截面1-1 -3-3列柏努利方程2U3万P3h f1 354z 3m, P3300/ 760 1.013 104 10 Pa,口 hf1 32 u10 -21 u210 "25.05U22_ U_4 0 3 9.8 4 10 /10002解得：u = 1.38 m/s5.05U22_2Q d2u 0.785

2、 0.224(2)由1-2列柏努利方程27 cUPa h乙g h fA1.38 3600 156m3/h2 9.8 0.5 1.382 -p 5 1.3821000解得：pA 9125.8 Pa2、用泵将碱液槽中碱液抽往吸收塔顶，经喷头喷出作吸收剂 用，碱液池中碱液深度为1.5 m,池底至塔顶喷头口的垂直距离为16 m （如图所示）。系统中管路内径为53 mm,考虑管路中管件的局部阻力，管路总当量长度为19.6 m,摩擦系数为0.0194。碱液在喷头口前的静压强按压力表指示 为0.3 kgf cm-2 （表压），碱液密度为1100 kg m-3。计划送 流体的量为25 t h-1。若泵的效率为

3、55%,试求泵所需的功 率？解法见P14例题。3、水泵从低位槽抽水至高位槽，上水管出口和低位槽水面距离34.5 m ,排水量30 m3 h-1,管为102X 3mm,泵的效率为65%,水管阻力为 5 m水柱，求泵的轴功率，p水=1000 kg m-3。解：取低位槽水面 1-1截面，上水管出口为 2-2截面。30U23600 0.78520.096 _-11.152 m s10 / 13列柏努利方程:He Z234.51.1522 52 9.839.57 mz NeHeqmg39.57 30 1000 9.8N 4.9 kW3600 0.654、计算水流过 24X1.5 mmj铜管，求因摩擦而引

4、起的压头损失(分别以10 m,流速 1.5 ms-1,已知 入=0.024, p水=1000 kg m-3。解：d = 0.021 m,Pa和米水柱表示)。管长Hf10 0.0240.02121000 1.5 1.32410 Pa-1.31 m g5、泵将冷水打入塔顶，由水面至泵入口管长10m,在吸入管路中有一个阀；从泵出口到塔顶喷嘴的管长 36m,整个管路为 108X4的钢管,90 °弯头，一个吸滤筐和底 ,管路中有2个90°弯头，个闸门阀。已知90°弯头的当量长度为40d,闸门阀的当量长度为15d,泵的吸滤筐及底阀的局部阻力系数为 七=7 ,其中d为管子的内径

5、。摩擦阻力系数为0.025,塔顶喷嘴的阻力 中=9.81 kPa。若流量为50 m3h-1,试求管路中的直管阻力损失压头，局部阻力损失压头和总损失压头。时，水的密度为 1000kg m-3)解：由题意知：直管总长 l = 10+36 = 46 m；3个90 °弯头的当量长度 le1= 3冲0d = 3 40X0.1 = 12 m；(20 C1个闸门阀的当量长度le2 = 1 M5d = 1泵的吸滤筐及底阀的局部阻力系数取塔顶喷嘴的阻力 摩擦阻力系数Ap = 9.81 kPa； 入=0.025;管路中流速为:w 360050_20.785 (0.1)21.77m(s 1(1)、直管阻力

6、损失压头,2l w hf1d 2g0.0252461.770.1 2 9.811.84m(2)、局部阻力损失压头le1 le2hf2 ( d12+1.5(0.025 0.12.68m(3)、总损失压头2)w_ JP2g g1.77298107)2 9.81 1000 9.81hf =hf1+hf2=1.84+2.68=4.52m6、用泵将冷水打入塔顶，已知水池水面比地面低 2 m;整个管路为 108 X 4 的钢管，喷嘴距地面高 24 m,管路中总损失压头为 4.5 m。塔顶表压 强为6.87 kPa；试求流量要求为50 m3 h-1所需泵的压头及泵的功率。(已 知水温为 20c时，P = 1

7、000 kg m-3)解：选取地面为基准面，水池水面为1-1截面，塔顶喷嘴为 2-2截面，列伯努利方程式：22ZihfPiwP2 W2He Z2 g 2gg 2g已知式中zi= -2 m, z2 = 24 m；两截面均取表压强，则 pi = 0, p2= 6.87 kPa；以水池水面远大于108 X管截面，故wi =0,管路中的流速即为塔顶喷嘴流速W2503600T I I 20.785 0.1,一 -11.77m s22He (三三hf24 268701000 9.811.7722 9.814.5 31.4 m泵的功率N = Heqv g 31.40 -0- 103 9.81 4278w36

8、007、20c的水以8 m3 h-1的流量流过套管间的环形通道，外套管为75X3.5f,内管为 48X3.51,试判断水在环形管内的流动类型。(20C水：科=1.005 10-3Pas, p = 1000 kg m-3)解：外套管内径为 d1 = 752M.5 = 68 mm；内管外径为 d2= 48 mm 水在套管环隙的流速为V8w = 1.22mgsA 3600 (0.0682 0.0482)4其当量直径为：224 -(d1 d2)de= 4 d1 d2 0.068 0.048 0.020m d2)计算雷诺准数值判断流动类型deW0.02 1.22 10004Re 32.43 101.00

9、5 10此时Re> 10000,故水在套管环隙流动的类型为稳态湍流。8、用泵将贮槽里的碱液打入吸收塔顶作为吸收剂，贮槽中碱液深度为1.5 m,贮槽底至塔顶液体出口垂直距离为16 m；系统中管路内径为53 mm,碱液在塔顶出口处的表压强为29.4 kPa,碱液的密度为1100 kg m-3,如果碱液输送系统内损失压头为3 m,试计算输液量为25 t h-1时所需泵的压头为多少？若泵的效率为 55%, 求用多大的电机？解：选取贮槽底地面为基准面，选取碱贮槽碱液面为1-1截面，塔顶碱液出口为2-2截面，列两截面能量衡算方程式并移项，整理为:He 乙 Z122P2 P1 W2 W1g 2ghf已

10、知：Z1= 1.5m , Z2 = 16m, p = 1100 kg m-3若都以表压强表示，则P1=0, p2 -p1 = 29.4 kPa碱液贮槽液面下降的速度 W1比泵出口管内碱液的流速 流速为W2小得多，取W20；塔顶碱液出口已知碱液在管路中总损失压头为He25 100020.785 0.053 1100 360012.86 ms1hf = 3 m,将上述各物理量带入方程式，可求得所需泵的压头为162._ _2.861.5 2.73 3 20.64 m2 9.8125 1000Ne qmgHe 9.81 20.64 1406Wm3600Ne9、如图高位槽水面距

11、管路的垂直距离保持为5 m不变，水面上方的压强为4.905 Pa （表压），管路,阻力系数为0.02,管路中装球心阀一个,直径为20 mm,长度为24 m （包括管件的当量长度）试求：当阀门全开（E= 6.4）时，管路的阻力损失为多少？阻力损失为出口动能的多少倍? 解：在断面1-1和2-2之间列机械能衡算式2gH1"2"gH2P2V22hf若取大气压强和管出口高度为基准,并忽略容器内流速H2=0, p2=0）,贝U2V22V23.1J kg-1hfJ kg-1，30.4 倍10、以20oC的水为介质，在泵的转速为2900 r min-1时，测定某台离心泵性能时，某次实验的数

12、据如下：流量12 m3h-1,泵出口处压强表的读数为0.37 MPa,泵入口处真空表读数为 0.027 MPa ,轴功率为2.3 kW。 若压强表和真空表两测压口间垂直距离为0.4 m,且泵的吸入管路和排出管路直径相同。测定装置如附图。求：这次实验中泵的压头和效 率。解：（1）泵的压头以真空表和压强表所在的截面为1 1'和2 2',列出以单位重量i一流A压强表 A耳空表4-离心泵F-七梧为衡算基准的伯努利方程，即227 U_P1 H 7 U2-ZH Z22g g2gP2gH f1 2式中,-z2 = 0.4 m , ui = U2, p1 = - 2.7 104 Pa （表压）

13、，p2 = 3.7 105 Pa （表压）因测压口之间距离较短，流动阻力可忽略，即 Hf1-2 0；故泵的压头为:一3.7 105 2.7 104H 0.4 1000 9.81（2）泵的效率40.87 mHQ gN40.87 12 1000 9.813600 2.3 10000.58111、水以7 m3 h-1的流量流过下图所示的文丘里管，在喉颈处接一支管与下部水槽相通。已知截面1-1'处内径为50 mm,压强为0.02 MPa （表压），喉颈内径为15 mm。水的流向。设流动无阻力损失，水的密度取 1000 kg m-3。解：（1）先设支管中水为静止状态，在截面 1-1'和2

14、-2'间列柏努利方程：12P112P2V1 V? 22V1 = （7/3600）/（ 兀 /0）050.99 m/sV2 = 0.99（0.05/0.015）2 = 11 m/sP1 = pa + 0.02 W6 Pa若大气压强 Pa取1.0133 105 Pa,则p1 = 1.0133 便5+ 0.02 W6 Pa = 1.2133 105 Pa。可以解出：P2 = P1+ p XV12 v2/2 = 6.13 10 攵Pa （绝压）。（2）判断流向：取水槽液面3-3'为位能基准面，在假设支管内流体处于静止条件下：E2 = P2/ p+ gH2 = 90.3 J kg-1E3

15、 = Pa/p= 101.3 J kg-1因为E3>E2,支管流体将向上流动。试判断图中垂直支管中12、在某一化工生产流程中，换热器采用一种高温流体来预热原料液，将原料由25 c预热到180 C;解:而高温流体经过换热， 并进行比较。由题意已知高温流体：原料液体:300c降至200C。试计算采用逆流操作与采用并流操作时的平均温度差,300 c200 c25 c180 C ,逆流操作时平均温度差计算： t1 = 200-25 = 175 C,则:t1t2tm,逆Ii t1Int2 t2 = 300-180 = 120 C175 120 c146175In120并流平均温度差的计算： t1

16、二 300-25 = 275 , t2= 200-180 = 20 C,tm,并Int2275 20彳 :275Int22097.5 0根据总传热方程q = K?A?>A tm, 流操作与逆流操作所需传热面积，可得若在传热速率相同、传热系数也相同的条件下，比较采用并%tm逆 146.- 1.5Atm 并 97.5并流操作所需传热面积为逆流操作时的1.5倍。13、有一根 219X的无缝钢管，内外表面温度分别为300c和295C,导热系数为 45W m-1 K-1,试求每米长裸管的热损失。解：d = 0.207 m, d2 = 0.219 mdd2 d1 0 213 mm d2.In d1Q

17、 一 11t2 dm 25100 W m-114、某列管冷凝器，管内通冷却水，管外为有机蒸汽冷凝。在新使用时，冷却水的进、出口温度分 别为20c和30 Co使用一段时期后，在冷却水进口温度与流量相同的条件下，冷水出口温度降为26 Co求此时的垢层热阻。已知换热器的传热面积为冷却水流量为2.5 kgs-1。解：换热器新使用时16.5 m2,有机蒸汽的冷凝温度为80 C,2 = 2,5x4.18x(30-20)104.5HrM - A/金 一 (fiQ-2O)-(KO-3Q)1 80-20 In =54.S V2：80 30" O 1043x1000 皿 * K = -=- 1 16JJ

18、 /m- * CJ-A/,r 16.5x54+8总热用力= S.62xl(i m' V WK 116换热器使用一段时间后：O = G. c 4 (t* -l) = 2.5 x4J 8x(26-20) = 62.7；JfAL (8020)(80-26)K' =InQ 一16,5x56.9,80-20n-80-26二 67JF / tn? 1 V总热用为我= .49x 10 m士，r/rr 67推热器的垢层热阻%=RR = L 49x 1063X10 = 28 x 101 m3 - V/jr15、某有机物液体以0.5 m s-1的流速，从列管换热器中流过，列管总截面积为0.01 m

19、2,力口热面积为5 m2,管外用120c的饱和蒸汽加热， 总传热系数为 换热过程中有机物的平均物性为：p= 800 kg m-3,解：设有机物的出口温度为 t2,质量流量为qm,400 W m-2 K-1,有机物的进口温度为 20 C, Cp = 2 kJ kg-1 K-1,试求有机物的出口温度。贝 U qm uA 截0.5 0.01 8004 kg s-1KAAtm = qmCp(t2-tl)400 512020120 t2CCl-4 2000 t220120 202ln120 t2解得 t2 = 42 C16、有一传热面积为 1.5 m2的换热器, 40c冷却到20 C,冷水的初温为 并流

20、还是逆流操作合适。解：若并流：= 13.97把流量为540 kg h-1 比热 Cp = 0.875 kJ kg-1- K-1 的 CO2气体从10C,终温为15C,已知K = 115.8 W m-2 K-1,通过计算说明540/3600 0.875 1000 40 20. “ 22所而同枳 a 1 62m2 > 1.5 m2115.8 13.97若逆流：= 16.4540/3600 0.875 1000 40 200 22所而由枳 a 138 m < 1.5 m115.8 16.4，合适17、管式换热器用热水对原油逆流加热。原油流量为40 th!-1,温度由15c上升到50 C,

21、原油的Cp=1.672 kJkg-1K-1。热水流量为 10thr1,进口温度为80 C ,其Cp=4.18 kJkg-1K-1。已知 K = 836kJ m-2 h-1 K -1,求换热面积。斛.Q qm由Cp由(t 1 t2)qm水Cp水(T1T2 )40M.672 抬0-15)=10448 和0-T2)T2=24 Ct1 T1 t1 80 50 30 C,t2T2t224 15 9 Ctmt1 t230 9Int2In理17.5Qq KA t 逆qKrm40 1.672 t1 t2Kn;40 1.672 35836 17.5160 m218、用初温为30 c的冷却水将每秒钟15 kg、8

22、0c的硝基苯通过换热器冷却到40 C,冷却水出口温度为35 Co已知硝基苯的定压比热容为1.63 kJ kg-1 K-1,水的定压比热容为4.184 kJ kg-1 K-1。若忽略热损失，试求该换热器的热负荷及所需冷却水用量。解：硝基苯在热交换中没有相态变化，其热负荷为q1 = qm,a?Cp,a?(ta2-ta1)= 15 1 >63 (80-40) = 978kJ?§1 = 978000W 设冷却水的质量流量为qm,b,根据热量衡算可求得冷却水用量。qm,bCJ 4.184 9735 30) 46.7 kg?s-1每秒钟需要46.7公斤冷却水才能将 80c硝基苯冷却到 40

23、Co19、用每小时41.5 m3冷却水，以逆流方式将某精微塔上升蒸气全部冷凝下需要多大传热面积的冷凝 器？已知冷凝器是由钢管制成的，钢管的壁厚为3 mm。上升蒸气全部冷凝时所放出的热量为1.52 106 kJ?h1,上升蒸气的温度 T = 348 K,冷却水进口温度t进=303 K,热流体是有机物蒸气 冷凝，“1 = 1300 W?m-2?K-1,冷流体是水，02= 1000 W?m-2?K-1,钢的导热系数为 入=49 W?m'1?K-1, 钢管的壁厚 6 = 3 mm,水的比热容为 4.18 kJ kg-1 k-1。解：(1)冷却水出口温度：=qmCp(t2 - t1)1.52 1

24、06= 41.5 W3>4.18 H -303)t = 312 K(2)平均温度差A" 348 - 303 = 45 K,A t2 = 348 -312 = 36 K所以Atm = 40.5 K(3)传热系数K = 1/(1/a1 + 1/ «2 + WN = 1/(1/1300 + 1/1000 + 0.003/49) = 550 W?m-2?<-1(4)传热面积=KA Atm4.22 105 = 550 AX40.5A = 19 m220、有一壁厚为10 mm的钢制平壁容器，内盛80c的恒温热水。水对内壁面的对流传热系数为240Wm-2K-1。现在容器外表面

25、复盖一层导热系数为0.16 Wm-1K-1,厚度为50 mm的保温材料。保温层为10c的空气所包围，外壁对空气的对流传热系数为10 W m-2 k-1o试求：(1)每小时从每 m2面积所损失的热量 kJh-1m-2;(2)容器内表面的温度Tw (钢材的导热系数为45 W m-1 K-1)。解：(1) KA tm,tm 80 10 70 c, A = 1 m2K = 1/(1/ 如+ 1/ od + b1/孤 + b2/ 沦)=1/(1/10 + 1/240 + 0.01/45 + 0.05/0.16)=2.399 W m-2 K-1=2.399 1 X X0 = 168 W每小时每 m2 面积

26、散热量：3600 X168/1000 = 605 kJ m-2 h-1(2) ()= /A (80 - Tw),80 - Tw = 168/240Tw = 79.3 C21、在内管为4 180X10 mm的套管换热器中，将流量为3500 kg h-1的某液态嫌从100c冷却到60C, 其平均比热为2.38 kJ kg-1 K-1,环隙走冷却水，其进出口温度分别为40c和50C,平均比热为4.17 kJ kg-1 K-1,基于传热外面积的总传热系数K0=1800 W m-2 K-1,设其值恒定，忽略热损失。求：(1)冷却水用量；(2)两流体为逆流情况下的平均温差及所需管长。解：(1)冷却水用量W

27、h Cph (T1-T2 ) = WcCpc(t2 -t1 )3500 >2.38 (100-60) =W CX4.17 (50-40) Wc =7990 kg.h-1(2) Atm= (50-20)/ln(50/20) =32.75 C Q=KA AtmQ= 7990 >4.17 (50-40)=3.332 106 kJ.h-1A= 3.332 105 /(1800/1000) 32.75 3600 =1.57 (m2)Ttd 0 l=1.573.14 0.18 h 1.57. l=2.77(m )22、拟在内径为1.4 m的填料塔中，用清水吸收焦炉煤气中的氨。每小时处理煤气量为

28、5800 m3 (标准)，煤气中氨的体积分数为0.038,要求回收氨98%。在操作条件下，氨-水物系的相平衡关系式为丫 1.2X (Y, X均为摩尔比)，气相体积吸收总系数Ky a = 41.67 mol m-3-s-1。若吸收剂用量为最小用量的1.6倍，试求：(1)吸收剂用量，kg h-1; (2)填料层高度，m。廿 N 0.038y L 产一=L 丁丁 心0395解：(1) 1一以 1-0.0KKa (I - V )=0.03955 X (i -0,98)=7.9 X 10”58005800t1 1 -y产(1 -0.0居曰4g kmol hG = 22224Y1 Y21.18L = 1.

29、6(L/G)mG = 1.61.18< 249 = 470 kmol h-1 = 8500 kg h-1-(2)仲回谗/ J 249_1 -即店 150.Q 4>(式中 Ki<i=4L67 mfiJ J = kmcl hXiG LYi1.2X10.0395 7.9 101.2 1.6 1.180.0246SY =aJ ffi=4.sx io'f 100395 - 0.0246) - (7.9 x 07-0)一t 0.0395-0.0246In j7.9x Iff4 -0)一 h 0.0395-79x I。一J -_一 一4 Kl 41X10"因此可彻t H=

30、1.0gX轨0=46m23、空气和氨的混合气体在直径为0.8 m的填料吸收塔内常压下用清水吸收其中的氨，己知混合气的流量为47.92 kmolh-1,混合气体中氨的含量为0.0134 (比摩尔分率)，吸收率为98%,操作平均温度为20 C,操作系件下气液平衡关系为 kmol m-3s-1,试求：所需填料层的高度。Y = 0.76X,实际液气比为1.12,且Ky a = 0.10解：H qY2, YY1 Y1丫2 丫2LaSYmm Y Y1In 丫2 丫2Y1 = 0.0134, Y2 = Y1(1-98%) = 0.00027G = 47.92 (1- Y1) = 47.28 kmol h-1

31、 = 0.013 kmol s-1 -S = 0.785 0.82 = 0.5024 m2X2 = 0,Y20.76X2 0由 _L丫 Y2 ,得 X1 = 0.0117G X1 X2则 Y 0.76X10.00889将以上数据带入，得H = 2.3 m24、在吸收塔中用焦油来吸收焦炉气中的苯，已知焦炉气进塔的流量为1000 m3 h-1 (标准)，其中含苯2% (mol),要求苯的吸收率为95%,焦油原来含苯是0.005% (mol),塔内操作压强为 800mmHg ,温度为25 C,此条件下知 Y = 0.113X, L = 1.15Lm,求吸收塔出口焦油中苯的含量。解：丫 0.020 0

32、20， 丫2 = Y1(1-95%) = 0.0011 0.0225、解:26、解:Yi/0.113 0.176,I000” , 760 29822.4 800 273i.i5Lm i.i5YiXiv0.005X2I00 0.005I 0.0242.I87丫2Xi X2GY Y2X2 0.I5G 5.267吸收塔中连续逆流吸收从沸腾炉得到时kg,吸收为常压，已知 用多少千克？yi = 0.09, Yi = 0.0989,LI.2 - G mYii.2 I00064 0.09895 I0 5kmol h-ikmol h-iSO2炉气，炉气中SO2含量9% (体积)，每秒吸收SO2 1L/G =

33、1.2(L/G)m,吸收率为90%,操作条件下 Y = 26.7X,求吸收剂每秒Y2 = Yi(1-0.9) = 0.00989 , X2 = 0Xi X2Y2一i.2-iI57.99 mol sL = 28.87 I57.99 = 456I.I7 mol s吸收塔内一个大气压，某截面上-i0.0989 0.0098928.870.0989/26.7 0=82.i kg s-i -NH3含3% (体积)的气体与浓度为 i kmol m-3的氨水相遇，巳知 kg = 5M0-4 kmol m-2 s-i atm-i , kL = i.5 i0-4 m -s-i,平衡关系符合亨利定律,H = 73

34、.7kmol m-3 atm-i。求：(I)分压差和浓度差表示的气液推动力；(i) p = 0.03 atmp £10.0i36 atmH 73.7，分压差：p - p* = 0.03-0.0I36 = 0.0I64 atm_3c* = Hp = 73.7 0.03 = 2.2 kmol m3 -(2)比较气膜和液膜阻力的大小。，浓度差：c* - c = 2.2 - i(2)气膜阻力i/kg :=0.2I04 m2 s> atmkmol-imEcikLpkLpHkLi73.7 '液膜阻力=i.2 kmol m-34 4 0.009 I0 m2 s atm kmol i

35、i.5 i0 427、解:在0.I0I3MPa和一定的温度下，用水吸收含 SO2I2%的混合气体以制备 SO2水溶液。吸收塔处 理的混合气体流量为 360 m3h-i (标准)，吸收率Y = 96%。若在操作条件下 SO2的溶解度系数为 ii.45 kmol m-3 MPa-i,水的用量为最小用量的 i.5倍，求实际水的用量及所得水溶液的浓度。(I)求惰性气体流量及进出口气体和液体组成3G 丑60-0 (i 0.I2) 3.928 mol?s-i 3600 22.4Yi y0.i20.I36i yi i 0.I2Y2 = Yi(i-力=0.I36 (i-0.96) = 0.0054X2 = 0

36、(2)求出口溶液的理论最大浓度I0 / I3X1最大为与进口气相平衡的溶液浓度因为是稀溶液，溶液密度为p=1000kg?m-3CTMs1000"T8-355.56 kg?mcT m =-pH55.56=47.900.1013 11.450.13647.9 (47.9 1) 0.136=0.0025（3）求水的最小用量和实际用水量吸收剂用量最小时的物料衡算式为:G(Yi-Y2)= L 最小(Xi最大-X2)L最小G(Y1 Y2)3.928(0.136 0.0054)Xi 最大XT0.0025 0-1205.2 mol?sL 实,s = 205.2 怀=307.8 mol?s-1 = 1

37、9950kg?h-1(4)所得溶液的浓度G(Y Y2) 3.928(0.136 0.0054)Xi=12 =0.00167mol(SO 2)/mol(H 2。)L实际307.8换算成（质量）为:0.167 64X100%=0.59%100 18 0.167 6416 / 1328、在连续逆流吸收塔中，用清水吸收焙烧硫铁矿所得炉气中的SO2。炉气中含SO2为（SO2） 0.09。每秒钟吸收SO2的量为1 kg。吸收在101.3 kPa压力下操作。吸收用的液气比为最小液气比的 1.2倍。吸收率为99%。操作温度下的气液平衡关系可近似地用式y 26.7X表示。试求吸收用水量(kg s-1)和吸收所得

38、溶液的浓度(用质量分数表示)。解：Y10.090099，Y20.099(1 0.99) 0.000991 0.090.09X2 0，X10.0033726.7由一丫21 2 0.099 0.00099,求得 X1 0.0028X1 X0.00337得 W水100kgs-11W,出 (0.0028 0)， 6418所得溶液浓度（质量分数）：10 01100 129、用清水在常压下吸收有机合成残气中的甲醇（可认为其他组分均为惰性组分）。处理气量为1m3（标准）s-1。气体含甲醇25 g m-3,要求甲醇的吸收率为90%。吸收剂用量为最小液气比的1.3倍。当时条件下的气液平衡关系可用式Y 1.15X

39、表示。试计算吸收所需气相传质单元数。解：1 m3（标准）气体的量为44.6 molY125/32 0.0178，丫2 0.0178（1 0.9） 0.00178, x2 044.6 25/32由 Y 丫2 2 0.0178 0.001781 . 3X1 X20.0178/1.15求得 X1 0.0119Ym(Y Y1 ) (丫2 丫2 )(0.0178 1.15 0.0119) (0.00178 0) 00028 ,0.0178 1.15 0.0119 In0.00178 0nGYi Y2-25.7Ym30、连续精储中苯-甲苯体系的平均相对挥发度为2.45,当进料液xf = 0.50、储出液xd = 0.9、微残液Xw = 0.1 ,回流比为2时，试求塔顶X2的组成。v -工¥ ,且 V 二一解:Rl*(or-D / 11r 匚 一 "I 父X1_ _ = Q 90V, 二 X0.786 +0.90X-0.824 1+21+22,45 x x21 + Q45 T 凡X2 = 0.65631、精储塔分储苯-甲苯混合液，进