[课程设计]20米混凝土简支t梁桥设计_secret

1、20米混凝土简支T梁桥设计设计资料121、桥面净宽：净一一9+2 X人行道；2、主梁跨径和全长：标准跨径lb=(墩中心距离)；计算跨径l二(支座中心距 离)；主梁全长l全=(主梁预制长度)。3、设计荷载：公路I级人群荷载m,人行道每侧重m,栏杆每侧重R!4、材料：主钢筋采用HRB33朋筋，其它用R235钢筋；混凝土采用C3Q5、 计算方法：极限状态法。6、结构尺寸：如图1-1所示，全断面5片主梁，设5根横梁。主梁高度：；梁间距： 采用5片主梁，间距；横隔梁：采用 5片横隔梁，间距为；梁肋：厚度为18cm。图1-J i三寸聿f邑年；7、设计依据：(1)、公路桥涵设计通用规范(JTG D60200

2、4),简称桥规；(2)、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范( JTG D62-2004),简 称公预规；(3)、结构设计原理，叶见曙，北京：人民交通出版社，2005;(4)、桥梁工程，范立础.北京：人民交通出版社，2007。二、主梁的计算(一)、主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数(按 G-M法)(1)、主梁的抗弯及抗扭惯矩IX和Itx求主梁截面的重心位置ax (图1-2):平均板厚：1 ,、%=_ (8+14) =11(cm)2(180 18) 11ax=112130 18130(180 18) 11 130 18=(cm)图12 (尺寸单位i ca)1311 21313

3、02(180 18) 113 (180 18) 11 (39.3)218 1303 18 130 (39.3)2122122=(cm 4 )=6. x 10 2 (m4)T型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即:式中：c 矩形截面抗扭惯矩刚度系数(查表)；b i, ti 相应各矩形的宽度与厚度。对于翼板t 1/b1=<,查表得：c=1/3对于梁肋T北2= () =, C2=133故： ITx=- 1.8 0.110.301 (1.3 0.11) 0.1833334、=0.7986 102.09 10 =X 10 (m )单位宽度抗弯及抗扭惯矩：Jx=Ix/b=6. x 10

4、 2 /180= x 10-4 (m 4/cm)I tx=E Ci bi t3Jtx= I tx /b= x 10-3/180= x 10-5 (m 4 /cm)(2)、横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度入计算(图1-3):横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即:l=4b=4 x= (m1 , C=1(4.80 0.15) 2.325 (m2h, =100cm b / =15cm c/l=根据c/l值可查表得：入/c=,所以： 入=x = (nj)求横梁截面重心位置ay：b' izL, 入.一入 Y 一c_chh2 h1 h1 h b 2 1.404 011 1 0.15 1.02ay=2-

5、2 =22 = ( m2h1 h b 2 1.404 0.11 0.15 1.0横梁的抗弯和抗扭惯矩Iy和ITy：.13h1 213h 2I y=2 %2 % (ay ) b h b h ( ay)12212213=2 1.404 0.112 1.404 0.11 (0.2120.11 22)13120.15 1.00.15 1 ( 0.2)122I y=X 10 2(m4 )3 3I Ty=c1b1h1c2 b2h2hi/bi=<,查表得c=1/3,但由于连续桥面的单宽抗扭惯矩只有独立板宽扁板者的 翼板，可取 Ci=1/6。h2/b2=()=,查表得 C2=。133故： I Ty =

6、- 0.114.8 0.298 0.89 0.156=X103+X10-3=x 10-3 (m4 )单位抗弯及抗扭惯矩Jy和JTy：Iy /b3.28 104.8 1000.683 10 4 (m4/cm)JTy I Ty/b1.96 10 34.8 1000.40810 5 (m4 /cm)(3)计算抗弯参数8和扭弯参数aB44.5 443.83 1019.5 . 0.683 10 40.355式中：B 桥梁承重结构的半宽，即 B5照 450cm2l计算跨径。G(JTx JTy)/(2EC . JxJy)因为混凝土收缩系数很小，式中未计入横向收缩的影响。按公预规条，取Gc=则：50.4(1.

7、61 0.408)10 0.0250.1582%3.83 10 4 0.683 10 4(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知8 =,查G-M图表，可得表1-1中数值。表1-1用内插法求实际梁位处的K和K0值， 实际梁位与表列梁位的关系图见图1-41号、5号梁：14JJjJ J- J.iiib .1IH.3： IL IEL5L:一 k IILE 上 IlZi： J.lilt .i4i1I-101L二U|TjLESI_rB4B1B4B 0-4B-：B-3B-B系数梁位荷载位置校核B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-BK100.930.961.001.041.071.041.00

8、0.960.938.00B/41.061.071.081.091.030.970.920.860.827.96B/21.251.211.171.091.000.910.850.770.727.993/4B1.441.341.231.090.970.850.760.680.637.96B1.711.471.281.080.920.810.700.630.558.02Ko00.810.900.991.101.171.070.980.890.807.91B/41.641.501.341.251.070.890.630.390.187.98B/22.452.101.741.390.990.640.23

9、-0.17-0.567.873/4B3.342.752.101.500.920.39-0.16-0.61-1.118.01B4.103.412.421.620.800.16-0.54-1.12-1.747.93K K3b (Kb42号、4号梁：仁)420=0.2K100B0.8K；b3号梁:k4b(K1bKib)24600.6Kir 0.4Kir100zB3K K0（K0系梁位在0点的位置）列表计算各梁的横向分布影响线坐标“值（表1-2）表1-2梁号算式荷载位置B3B 4-B2-B 40-B 4-B2-B 4B1R 02KB 08K3B1.4941.3661.2401.0880.9600.84

10、20.7480.6700.614K 02KB 0%3.4922.8822.1641.5240.8960.344-0.236-0.712-1.236K K-1.998-1.516-0.924-0.4360.0640.4980.9841.3821.850(K K)-0.316-0.240-0.146-0.0690.0100.0790.1550.2180.292K K0 (K &)3.1762.6422.0181.4550.9060.423-0.081-0.494-0.944K /50.6350.5280.4040.2910.1810.085-0.016-0.099-0.1892K0%b。水

11、4B1.1741.1541.1341.0901.0120.9340.8780.8060.760K0 06K1B 04%第2.1261.8601.5801.3341.0220.7400.3900.054-0.264K K0-0.952-0.706-0.446-0.244-0.0100.1940.4880.7521.024(K1 K)-0.150-0.112-0.070-0.039-0.0020.0310.0770.1190.162K K0 (K1 %)1.9761.7481.5101.2951.0200.7710.4670.173-0.102K /50.3950.3500.3020.2590.2

12、040.1540.0930.035-0.0203K1K100.9300.9601.0001.0401.0701.0401.0000.9600.930K0K000.8100.9000.9901.1001.1701.0700.9800.8900.800K1 K00.1200.0600.010-0.060-0.100-0.0300.0200.0700.130(K1 6)0.0190.0090.002-0.009-0.016-0.0050.0030.0110.021K K0 低 ()0.8290.9090.9921.0911.1541.0650.9830.9010.821K/50.1660.1820.

13、1980.2180.2310.2130.1970.1800.164绘制横向分布影响线图（图1-5）求横向分布系数3汽人群荷载：1人人行道板:0.6350.189 0.446.一 一1公路一I 级：1 汽-(0.54 0.349 0.22 0.06)0.58521 /、2汽一(0.355 0.281 0.224 0.139)0.521 /、(0.18 0.208 0.226 0.209) 0.41220.6232A 0.393人0.168X2=2 板 0.395 0.02 0.375 3 板 0.166 0.164 0.332.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）公路一I级（图1-6）:11 汽

14、-0.875 0.4381 2汽一1.000 0.5213 汽 一（0.938 0.250）0.5942人群荷载（图1-7）：1 人1.4222A0.4223人0（二）、主梁内力计算与内力组合1、永久作用效应（1）永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算如表1-3钢筋混凝土 T形梁桥永久荷载计算表1-3构件名构件简图尺寸（单k C1D）单元构件体积及算式（单位：宣）娥(kX/m1)每延米重力1.8XL 3-2X0.81X(L3-'呼国)=0.4120i 412X25=10.30.89X0J 16 I5X2XO.B1X5-M9,5=0.0573(U9X0. 呼J%。出X6-

15、M9L 5=0.02870.0573X25=1,4330.0287X25=0,718桥囱槌装 人行道搭分沥青混凝土; 0. ML 8=0,072混凝土垫层:0.1KLM18230.072X23 = 1.656048X25=4,5r=6.u6人行道每侧重m,栏杆每侧重m,故人行道部分每延米重为：+=m按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1号、5号梁：1 板 0.446,1 板q0.4465.12.27(KN/m)2号、4号梁：1 板 0.375,1 板 q0.3755.11.91(KN/nm3号梁：1 板 0.33,1 板q0.335.11.68(KN/m)各梁的永久荷载汇总如表1-4 :

16、各梁的永久向载(单位KN/m表1-4梁 号主梁横梁栏杆 及人行道铺装层合计1(5)2(4)3(2)永久作用效应计算：影响线面积计算表1-5项 口计算面积影响线面积附M1/2一 】 一 F-*Wo=l1X21=SX19- 5、47. 531Gl世川胞喉 1 X，嗡X 19. 5、35. 65Ql/21/2第=01. 2QuW=X19+ 5=9. 75, 一 一11 -永久作用效应计算表1-6梁号M/2 (kN - m)M/4 (kN - m)Q (kN)qwqw0qwqw0qwqw0119.4447.53923.9819.4435.65693.0419.449.75189.542 (4)19.8

17、047.53941.0919.8035.65705.8719.809.75193.05319.5747.53930.1619.5735.65697.6719.579.75190.812、可变作用效应(1)汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为：mc G/g2_103.098 (Hz)6.8948 103 103.677介于和14之间，按桥规条规定，冲击系数按下式计算：以=（2）公路一I级均布荷载qk,集中荷载R及其影响线面积（表1-7）公路一I级及其影响面积w0表表1-7项目顶点位置,2、qk (kN/m )Pk (kN)W0M1/21/2处10.523847.53M1/41/4处10.5238

18、35.65Q支点处10.52389.75Q1/21/2处10.52382.438按照桥规条规定，公路一I级均布荷载qk=m, Pk用直线内插求得Pk=238 kN（3）可变作用效应（弯矩）计算（表 1-8表1-10）公路一I级产生的弯矩（单位kNmm表1-8梁号内力刀（1）1 + M2)qkW0 (4)Pkyk（6）弯矩效应(1) X(2) x(3) x (4)+(5) x (6)1M/2M/40.5851.184110.547.5335.652384.8753.6561149.41862.032M/2M/40.50047.5335.654.8753.656982.40736.783M/2M/

19、40.41247.5335.654.8753.656809.50607.11人群产生的弯矩（单位kN-n）表1-9梁号内力刀（1）Pkw弯矩效应(1) x(2) x(3)1M|/20.623347.5388.83M/40.623335.6566.632M|/20.39347.5355.61M1/40.39335.6541.713M|/20.336347.5347.91M/40.336335.65 j35.94基本荷载组合：按桥规条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的 分项系数为：永久荷载作用分项系数：Gi 1.2汽车荷载作用分项系数：Q1 1.4人群荷载作用分项系数:Qj1.2弯矩基

20、本组合见表1 10。注：丫 0桥梁结构重要性系数，取丫 0=；Vc 与其它可变荷载作用效应的组合系数，取甲c =弯矩基本组合表（单位kN - mD表1-10梁 号内 力永 久何载人 群汽 车nnoSud0 (GiSGikQSQ1kcQj SQjk )i 1j 21M1/2M1/42M1/2M1/43M1/2M1/4（4）可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数“沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的“由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数 “并考虑支点至1/4为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照桥规条 规定，集中荷载标准值Pk需乘以的系数。跨

21、中剪力Vi/2的计算（见表1-111-12）公路一I级产生的跨中剪力（单位：kN）表1.11梁号内力T 1 1)1 + V (2)qkW) (4)Pkyk弯矩效应(1) X(2) X(3)X(4)+(5) X(6)1V1/20.585116.652V1/20.51.184110.52.438285.60.599.703V1/20.41282.15人群荷载产生的跨中剪力（单位：kN）表1-12梁号内力刀（1）PW (3)弯矩效应(1) X(2) X(3)1Y人 1/20.6234.562Y人 1/20.3903.002.4382.853V 1/20.3362.46支点剪力V0的计算（见表1-13

22、1-15）计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：a.支点处按杠杆法计算的“b. 1/4 -31/4按跨中弯矩的横向分布系数”（同前）c.支点1/4处在“和之间按照直线变化（图 1-8）9R %支点剪力效应计算式为:Vd （1）活w活qk （1）支Pk式中：”活一相应于某均布活载作用处的横向分布图 纵坐标；q k一相应于某均布活载作用的数值；p k一相应放入某集中活载的数值。人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：Vd0人人w人P人）q人11q人l 人 人111, ( 人124296式中：刀人一跨中横向分布系数；刀人一支点处横向分布系数梁端剪力效应计算： 汽车荷载作用下如图1-8所示，计算结果

23、如表1-13所示公路一I级产生的支点剪力效应计算表（单位：kN）表 1-13梁号1+(！ 剪力效应1X X +X ( 2 X)=2X X +X ( 2 x +X 4XX) +X 8 X X 2/3=3X X +X ( 2 x +X 4XX) +X 8 X X 2/3=人群荷载作用如图1-9,计算结果如表1-14所示可变作用产生的支点剪力计算表（单位：kN）表1-14梁号12s3一公式 1一一 - - C1Vd0AaaPP -(人人)q人0.917§ 19ft 0计算值19.5/2 X 0.623 X 3+19.5/8 X (1.422-0.623) X3X0.917=23.5819.

24、5/2 X 0.39 X 3+19.5/8X(-0.422-0.39) X3X0.917=5.9619.5/2 X 0.336 X3+19.5/8 X (0-0.336) X3X0.971=7.445旗星剪力效应基本组合（见表3-15）剪力效应组合表表（单位：kN）表1-15梁号剪力效应永久荷载人群汽车nnS(SSS )ud0(Gi GikQ1 Q1kcQj Qjk )i 1j 21V。189.5423.58217.20502.14V1/20.004.56116.65151.572V193.055.96230.75505.25V1/20.002.8599.70128.503V0190.817.

25、44255.12535.02V1/20.002.4682.15105.99注：丫 0桥梁结构重要性系数，取丫 0=;Vc与其它可变荷载作用效应的组合系数，取甲c= 由表1-15可知，剪力效应以3号梁（最大）控制设计。（三）、主梁截面配筋及验算本次设计为20米钢筋混凝土简支T形梁，设计荷载为公路I级，标准跨径 Lb=（墩 中心距离）；计算跨径L二（支座中心距离）。鼻M凝土强度等级为 C30,主筋采用HRB335 级钢筋焊接骨架，箍筋采用R235,简支梁控制截面的计算内力为：跨中截面：由表1-10可知，1号梁M值最大，为安全起见一律按1号梁计算弯矩进 行配筋，故Mm=m；由表1-15可知，跨中剪力

26、效应以1号梁最大，故Ye。支点截面：由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁最大，故Mo=。基本数据（由附表查得）：C30的混凝土抗压强度设计值 口=，抗压强度标准值 =,混凝土弹性模量Ec 3 104 Mpa HRB33建冈筋抗拉强度设计值fsd =280Mpa,抗压强度设计值fsd=280Mpa;R235ffl筋抗拉强度设计值fsd =195Mpa抗压强度设计值fsd=195Mpa1、跨中截面钢筋设计（1）确定T形截面梁受压翼板的有效宽度bf由图1-10所示的T形截面受压翼板的厚度尺寸其等效平均厚度hf' =110mm。11bf1T - 19500 6500nmbf2 1800nlm

27、 （相邻两王梁轴线间距离）33图1-10 T手震的计算截面（尺寸单位：n）bf3 b 2bh 12hf 180 2 0 12 110 1500 nlm（b为腹板宽度，bh为承托长度）受压翼板的有效宽度为：bf=MIN（bf1, bf2, bf3）=1500 mm,绘制T形梁的计算截面如图1-10所示。（2）、钢筋数量计算查附表得受压高度界限系数七b二。确定截面有效高度设钢筋净保护层厚度为3 cm,设as=30+=121mm,则：28h判断截面类型o= (1300-121) =1179 mmhf110fcdbfhf (h0-) 13.8 1500 110 (1179 0) 2559.348kN

28、? m 2535.69kN ?m22图1-11跨中截面钢筋布置图(尺寸单位：mm)为第I类T形截面，可按宽度为bf'的矩形截面计算确定受压区高度xx、一由式 0Mdfcdbf x(h0 )可行：26x2535.69 1013.8 1500x(1179 -)X-2358x+=0x=mm< 110mm (说明的确为第i类T形截面)求受拉钢筋面积As由式fsdAsfcdbfx可得fcdbfx 13.8 1500 108.922808050.21mm现选取8此_32和2幺18,截面面积As=>,钢筋布置如图1-11所示。2、跨中正截面承载力复核由于受拉钢筋为 8Jl32 () ,

29、fsd =280Mpa 2电18 () , fsd =280Mpa查表得心32的外径为加明 仁20的外径为22mm,取保护层厚度为30mm,则：207478.58 280 (30 2 34.5) 628.32 280 (30 34.5 4 一)as 2- 105.12 105mm7478.58 280 628.32 280h 0=1300-105=1195mm(1) 判断截面类型fcdbfhf 13.8 1500 110 2277kN?mfsdA 280 8109.6 2270kN ?mcs s由于fcdbfhf > fsdAs,故为第I类截面(2) 求受压区高度x由式fsdAsfcdb

30、fx可得x fsdAs 280 8109.6 109.7mmbh0 0.56 1195 669.2mm (不是超筋梁)fcdbf13.8 1500则取x=(3) 正截面抗弯承载力验算x、.由式Mfcdbfx(h0 一)可得2一x1097一一Mfcdbfx(h0 -) 13.8 1500 109.7 (1195-) 2589kN ?m 2535.69kN ?m22Abho8109.6180 1195% > min% （不是少筋梁）（4） 结论该梁为适筋梁，且正截面的抗弯承载力能够满足要求。3、根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁为最大；为偏安全设计，一律用

31、3号梁数值;跨中剪力效应以1号梁最大，一律以一号梁为准；Vd0 520.14KNV 1151.57KNd2假定有2232通过支点。按公预规条的构造要求：a=2+3= (cm)h0=h-a=(cm)根据公预规条规定，构造要求需满足：0Vd 0.51 103、fcU7bh0 0.51 10 3J30 180 1252.7 629.87(kN) 520.14(kN)根据公预规条规定：0.50 10 3a2ftdbh0 0.50 10 3 1.39 180 1252.7 156.7(kN) 520.14(kN)介于两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。（1）斜截面配筋要求（按公预规条与条

32、规定）： .最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于 60%,弯起钢筋（按45%弯起）承担不大于40%。 .计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。 .计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那 部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图1-12所示。S L-12 (尺寸单莅：cd)由内插可得：距梁高h/2处的剪力效应Vdh/2为：Vdh/2=,其中:Vdhk=2=X = ( KNVds=2= X = ( KN相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表1-16相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力

33、值表1-16斜筋排次弯起点距支座 中心距离(m1承担的剪力值Vsbi (kN)斜筋排次弯起点距支座 中心距离(城承担的剪力值Vsbi (kN)11.2177.4444.552.6922.3135.8655.611.1133.494.27(2)各排弯起钢筋的计算，按公预规条规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪 承载力按下式计算：Mb 0.75 10 3 fsdAsbSin s式中：fsd一弯起钢筋的抗拉设计强度(MPa2Ab一在一个号起钢肋平面内的号起钢肋的总面积( mm8 s一弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角，9 s取45°。相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算：Vsb/0.148570Vs

34、b_ 3 一0.75 10 fsb sin则每排弯起钢筋的面积为:弯起 2 <j)32: A' sb1= (mm) > Ab1A sb1=1335 (m俞Ab2=1195 (mrij)弯起 2J_32: A，sb2= (mr2) >Ab2Ab3=915 (mr2T)弯起 2J_32: A' sb3= (mri) >Ab3Ab4=635 (mmj)弯起2 3 32:A'sb4= (mm) >Ab4Ab5=355 (mmj)弯起2_20:A'sb5=628 (mm) >Ab5Ab6=75 (mm)弯起2 3 16:A'sb

35、6=402 (mm) >Ab6在近跨中，增设2位16辅助斜筋，A' sb6=402 (mrm)。按公预规条规定，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面，以外不小于ho/2处，以上配置满足要求。(3)主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核:计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心亦不同，则有 效高度ho大小不同。此处系估算，可用同一数值，其影响不大。2苴32钢筋的抵抗弯矩M为:Mi2fsAsi(hoX_ _3_4_一)2280 108.04310(1.25320.1097539.66(kN ?m)2苴20钢筋的抵抗弯矩M为:M 2

36、 2 280 103 3.14 10 4 (1.253 0.1097) 210.68(kN ?m) 2跨中截面的钢筋抵抗弯矩三M为：M 280 103 81.1 10 4 (1.253 0.1097) 2720.76(kN ? m) >(kN m)24、箍筋配置按公预规条规定，箍筋间距为：Sa2 a； 0.2 10 6 (2 0.6p) ,*Asu f. bh2Su(0 Vd)2式中：a1一异形弯矩变形系数 取a1二Vd 一距支座中心处截面上的计算剪力a3受压翼缘的影响系数 取a3 =p 一斜截面内纵向受拉钢筋配筋率p =100Asv 一同一截面箍筋的总截面积一混凝土和钢筋的剪力分担系数

37、取选用2小8双肢箍筋（R235, fsv=195MPa则面积Asv=101mm距支座中心 儿/2处的 主筋 2£32, A =1413 m市 h0=1300-30-d/2= ; =Ag/b计算剪力Vd=。代入上式得:1 144.75 13.8 1.83 x 0.95hc=1413/180X=x 10-3； p=100 =,x 1030.5x2 0.95x 0.0057 0x 0.0011m 1.1cm选用Su=200mm根据公预规规定：在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高综上所述：全梁箍筋的配置为8双肢箍筋；但由于至距支座处为 100mm其他地范围内，箍筋间距不大于100mm方的箍

38、筋间距为200mm则配筋率Psv分别为:当 Su=100mm寸svAsvSu b1010.0056180 100当 Su =200mm寸Asv svSu b1010.0028180 200均大于公预规的最小配筋率:R235钢筋不小于勺要求（四）、主梁裂缝宽度计算根据公预规条规定，最大裂缝宽度按下式计算:30 dW 2c嗜（0）式中：Ci一钢筋表面形状的系数 对于HRB33服 一N,1419 276C2一考虑荷载作用的系数C2 1 0.5 M 1 0.5 1419.2/6 1.39其中NiNs1817.4和N2分别按作用长期效应组合和短期效应组合计算内力值；C3 一与构件受力性质有关的系数；该构

39、件属于其它构件取d 一纵向受拉钢筋的直径，取d=32mm一含筋率As/ bhg(bi b)hi = 18X+ (180-18)义 11=ss一受拉钢筋的应力ssMs1817.4_40.87Ash00.87 81.1 101.23520.86 104(kN/m2)Es一钢筋的弹性摸量,5.HRB33等冈筋,取X 10 MPa查表 1-6 , 1-8 , 1-9数据，计算得:作用短期效应组合:Ms=+x += (kN mj)作用长期效应组合:M=+x + x = (kN mj)Wfk1.0 1.39 1.020.86 104 .30 32()0.187(mm)2.0 100.28 10 0.020

40、.2(mm)满足公预规条，在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝的要求，但是还应满足公预规条规定，在梁腹高的两侧设置直径为68的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝，若用6 8则2A'S 3.018cm2' A 3.01bh介于0.0012 0.002之间，可行。18 130 0.0013(五)、持久状况正常使用极限状态下的挠度验算(1)T梁换算截面的惯性矩Icr和I。计算EsEs Ec2 1054 6.667 104对T梁的开裂截面梁跨中截面为第二类1b'f x2222x21620x269.48x253mmEs As(hc6.667x)8442 (1173 x)81500 0h'f (120mm)T形截面这时，受压高度为XesAs (h'