车库顶板加固方案

1、目录第一章编制依据 .错误！未定义书签。第二章工程概况 .错误！未定义书签。第三章加固方案的设计 .错误！未定义书签。第四章加固方案的验算 .错误！未定义书签。第一节车载的计算 .错误！未定义书签。第二节车库支模架的验算 .错误！未定义书签。第三节后浇带钢梁验算 .错误！未定义书签。第五章附件 .错误！未定义书签。附图一：地下室车库顶板施工通道平面布置图错误！未定义书签。附图二：轮压应力扩散示意图.错误！未定义书签。附图三：车库顶板施工通道做法示意图.错误！未定义书签。附图四：车库顶板施工通道后浇带加固做法示意图错误！未定义书签。附图五：后浇带处支模架示意图.错误！未定义书签。1车库顶板加固专

2、项施工方案第一章编制依据序号名称编号1 杭政储出200981 号地块商品住宅施工图及会审纪要2 杭政储出200981 号地块商品住宅施工组织设计3建筑地基基础设计规范GB50007-20024建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20025建筑结构荷载规范GB50009-20016混凝土结构设计规范GB50010-20027钢结构设计规范GB50017-20038城市供热管网结构设计规范CJJ105-20059公路工程技术标准JTJ001-9710 施工手册11 集团公司 CIS 形象设计标准12 杭州市创文明安全工地的有关文件13对荷载规范第 4.1.1 条的理解与应用参考文献朱

3、炳 寅14足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值参考文献李永康 马国祝第二章工程概况工程名称：杭政储出200981号地块商品住宅建设单位 ：杭州绿城北秀置业有限公司设计单位 ：浙江绿城建筑设计有限公司监理单位 ：杭州信达投资咨询估价监理有限公司勘察单位 ：杭州市勘测设计研究院施工总承 包单位 ：浙江耀厦建设有限公司工程地点 ：杭政储出（ 2009）81号地块商品住宅工程；工程建设地点：杭州市拱墅区半山镇；属于框剪结构； 1#、 2#、5#、6#楼为十一层、 3#、 4#楼为四层； 7#楼为 1层商铺，8#楼为开闭所， 9#楼为门卫。地下一层；建筑高度最高为 35.80m； 1#、2#、 5#、

4、6#楼标准层层高为 3.05m、3#、 4#楼标准层层高为 3.2m；地上建筑面积为 32998平方米、地下建筑面积为 18037.53 平方米、建筑占地面积为 56534.26 平方米；总工期： 810天。本工程根据施工现场的实际情况，地下车库顶板消防通道位置需作为本工程2主体及装修阶段的施工通道。为确保本工程地下车库顶板作为施工通道使用期间的结构安全，特编制本车库顶板加固专项施工方案指导施工。第三章加固方案的设计根据本工程的实际情况，地下车库顶板消防通道位置需作为本工程主体及装修阶段的施工通道，即利用车库顶板消防通道。施工通道位置与车库顶板消防车道位置重合。具体详见施工现场通道布置图。消防

5、车对楼面的荷载作用，主要包括车辆满载重量和汽车轮压的动荷载效应，根据建 筑结 构荷载 规范 1 ，一般取 300kN 的消 防车 ，按最大轮压 为 60kN 考虑。根据 建筑 结构荷载规范 ，消防车道允许通车 的重 量为 30T （ 300kN ）。根据本工程地下室顶板结构平面布置图说明第 7 条、第 8 条，本工程地下室顶板覆土厚度设 计考 虑为 1.5m ，且 本工程施 工覆 土时，运 土车 只能在消防 车道内开，等效荷载不大于 20kN/m 2 。 考虑在 高层 区主 体施 工阶 段主 楼混凝 土浇 筑时 车库顶板需上混凝土罐车、混凝土泵车、吊车、钢筋车等，由于一般钢筋运输车以及大方量的

6、混凝土罐车核载总重量一般在 50T 左右，则顶板加固设计必须要求施工通道位置顶板需满足能承受 50T 汽车行驶产生的荷载。根据上述条件综合考虑，本工程地下室车库顶板加固方案设计如下：1、地下室车库顶板混凝土浇筑以及地下室顶板防水施工完毕后，待达到设计 强度 100% 以上 时， 在地 下车 库顶 板上 浇 C35 素砼 ，厚 度为 150mm ，宽 度为 6m 。2、消防车道底部地下室顶板搭满堂支模架（1000×1000×1800）。3、由于施工通道经过后浇带，后浇带位置加固处理方案详见附图。第四章加固方案的验算第一节车载的计算根据公路工程技术标准(编号 JTJ00197)

7、中表，各级汽车荷载主要技术指标如下：各级汽车荷载的主要技术指标主要指标单位汽车 -超 10汽车 -20 级汽车-超 20级汽车 -10 级级3主车重车 主车重车 主车重车 主车重车一辆汽车总重力kN100150200300550一行汽车车队中重车辆1111数量前轴重力kN3050706030中轴重力kN2×120后轴重力kN701001302×1202×140轴 距m4.04.04.04.0+1.43+1.4+7+1.4轮 距m1.81.81.81.81.8前轮着地宽度及长度m0.25 ×0.200.25 ×0.200.3 ×0.20

8、.3 ×0.20.3 ×0.2中、后轮着地宽度及长m0.5 ×0.20.5 ×0.20.6 ×0.20.6 ×0.20.6 ×0.2度车辆外形尺寸（长 ×宽）m7.0 ×2.57.0 ×2.57.0 ×2.58.0 ×2.515.0 ×2.5本工程车载计算根据杭州三中混凝土有限公司提供的车辆核载量统计表(具体详见附件)，商品混凝土搅拌站共有 43辆混凝土罐车，满载总重量在 26 吨28.8吨之间，汽车核载计算参考 300KN级重车，由于混凝土罐车一般尺寸在8.0m*

9、2.5m ， 轴 距为 4.0m+1.4m ， 满 载总 重约 为30T 左右，则计算总量力选用300KN ，前后轴重力分配如下：前轴重力为 60KN （两个着力点），后轴重力为 2*120KN （共两轴、每 轴 四个着力 点）；前 轮着 地宽度及长度为 0.3m*0.2m ，后 轮着地宽度及长度 0.6m*0.2m 。综上所述，荷载取最大值按 2*120KN （共两轴、每轴四个着力点）考虑，每个着力点着地宽度及长度 0.6m*0.2m 。考虑汽车轮压在混凝土中压力扩散的影响，根据城市供热管网结构设计规范中相关内容，汽车轮压在混凝土中的扩散角为 45°。 因此取罐车轮压在混凝土中扩散

10、角 45°进 行计算。后轮着 地于 混凝土施工道路的 宽度 及长度 0.6m*0.2m ，根 据应力扩散原 则，最终应力传 至车 库顶板 的面 积为 1.9m*2.3m ， 具体 详见下 图 。4将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载：（ 2*140/4 ） /（ 1.9m*2.3m ） =16.01KN/m 2考虑本 工程结构板在达到 结构 设计强度 100% 后能承受 20 KN/m 2 的 荷载，则车库顶板消防通道位置已能承受车辆传递下来的荷载，则需验算支模架的承载力对上部自重（混凝土顶板、混凝土路面）是否满足要求。混凝土顶板、混凝土路面荷载为：1、 200 板厚荷载： 25*0.

11、2=5 KN/m22、 150mm 道 路自重： 25*0.15=3.75 KN/m2 ；3、顶板模板 荷载： 0.3 KN/m 2 ；2总计： 上部传递的自重荷 载为 ： 5+3.75+0.3=9.05 KN/m 第二节 车库支模架的验算1、荷载的选择：静载： 300 板厚荷 载： 25*0.2=5 KN/m2 ；顶板 模板 荷载： 0.3 KN/m2 ；活荷： 施工 均布荷载： 2 KN/m 2 ；混凝土倾倒荷载 ： 3 KN/m2；荷载效应组合为：1.2* （ 5+0.3 ） +1.4* （ 2+3 ） =13.36 KN/m 252、楼板模板扣件钢管支撑架计算书：模板支架的计算依据建筑

12、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。一、参数信息 :1. 模板支架参数横向间距或排距 (m):1.00 ；纵距 (m):1.00 ；步距 (m):1.80 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度 (m):3.80 ；采用的钢管 (mm): 48×3.0 ；板底支撑连接方式 : 钢管支撑；扣件连接方式 : 双扣件，取扣件抗滑承载力系数 :0.80 ；板底钢管的间隔距离 (mm):45

13、0.00 ；2. 荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):1.000 ；3. 楼板参数楼板的计算厚度 (mm):200.00 ；4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；22；面板弹性模量 E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值 (N/mm):13托梁材料为：钢管 ( 单钢管 ) : 48 × ；36图 2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件 , 需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩

14、 W分别为：W = 100× 1.8 2/6 = 54 cm 3；I = 100 × 1.8 3/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。7面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1 = 25 × 0.2 × 1+0.35 ×1 = 5.35 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载 (kN) ：q2 = 1 ×1= 1 kN/m ；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中： q=1.2 ×5.35+1.4 &#

15、215;1= 7.82kN/m最大弯矩 M=0.1× 7.82 × 0.45 2= 0.158 kN ·m；面板最大应力计算值= 158355/54000 = 2.933 N/mm 2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为2.933 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中 q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×5.35 ×4504/(100 ×9500×107800)=1.45 mm；面板最大允许挠度V=450/

16、250=1.8 mm；8面板的最大挠度计算值1.45 mm 小于 面板的最大允许挠度1.8 mm, 满足要求 !三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm 3；截面惯性矩 I=10.78cm 4；方木楞计算简图1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q11= 25 ×0.3 × 0.2 = 1.5 kN/m；(2) 模板的自重线荷载 (kN/m):q12= 0.35 × 0.3 = 0.105 kN/m；(3) 活荷载为 1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN) ：q2 = (

17、1 + 2)× 0.3 = 0.9 kN/m；2. 强度验算 :最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下 :静荷载： q1= 1.2× (q 1 + q 2) = 1.2 × (1.5+0.105) = 1.926 kN/m ；活荷载： q2= 1.4×0.9 = 1.26 kN/m ；最大弯距 Mmax = (0.1 ×1.926+0.117 ×1.26 )×12 = 0.34 kN.M ；最大支座力 N = ( 1.1

18、5;1.926 + 1.2 ×1.26)×1 = 3.631 kN ；62；最大应力计算值 = M / W = 0.34 ×10/4490 = 75.728 N/mm9纵向钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为75.728 N/mm 2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值205.02N/mm, 满足要求 !3. 挠度验算 :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载 q 1 = q 11 + q 12 = 1.605 kN/m活荷载 q 2 = 0.9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6

19、77 ×1.605+0.990 × 0.9) ×10004/( 100 × 20.6 × 105× 10.78 ) =0.891 mm ；支撑钢管的最大挠度小于 1000/150 与 10 mm,满足要求 !四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管 ( 单钢管 ) : 48 ×；3W=4.49 cm3；I=10.78 cm 4；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P = 3.631 kN ；托梁计算简图10托梁计算弯矩图 (kN.m)托梁计算变形图 (mm)托梁计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mm

20、ax = 0.893 kN.m；最大变形 V max = 2.58 mm；最大支座力 Qmax = 9 kN；2最大应力= 892583.01/4490 = 198.794 N/mm；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm 2；托梁的最大应力计算值198.794 N/mm 2 小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2, 满足要求 !托梁的最大挠度为2.58mm 小于 1000/150 与10 mm,满足要求 !11五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.116 &

21、#215;3.8 = 0.441 kN；(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.35 ×1×1 = 0.35 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 25 ×0.2 ×1×1 = 5 kN ；静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 5.791 kN ；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 )× 1×1 = 3 kN ；3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4N Q = 11.149 kN；六、立杆的稳定性计算:立

22、杆的稳定性计算公式其中 N -立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 11.149 kN ；-轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 L o/i 查表得到；i -计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm ；A -立杆净截面面积 (cm2) ：A = 4.24 cm 2；W -立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ：W=4.49 cm3；- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2) ；f-钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L 0-计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：l0 = h+2aa -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

23、 = 0.1 m ；得到计算结果：12立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 1.8+2 ×0.1 = 2 m；L0 / i = 2000 / 15.9=126；由长细比 l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值； =11149.416/(0.4172×424) = 63.059 N/mm；立杆稳定性计算22= 63.059 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm，满足要求！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值 :f g = f gk× kc = 170 ×1=170 kpa ；其中，地基承载力标准值：f gk= 170 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1；立杆基础底面的平均压力：p =