承重脚手架计算书满堂脚手架

1、*工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：*工程项目经理部二一六年四月十九日目录一、计算依据1二、工程概况1三、工程属性1四、荷载设计1五、模板体系设计 2（一）面板检算3（二）小梁检算4（三）主梁检算6（四）立柱验算8（五）可调拖座验算 9（六）立杆地基基础检算 10六、 检算结论 10楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、* 工程施工图纸2、 *工程地勘报告3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130- 2011)5、建筑结构荷载规范(GB50009-20126、 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)7、木结

2、构设计规范(GB50005-2003&路桥施工手册周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最 高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房 建均按此验算结果进行组织施工。三、工程属性新浇混凝土楼板名称脱水机房楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)30新浇混凝土楼板边宽B(m)14四、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活何(kN/m )2.5施工人员及设备荷载标准值Qk当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构

3、构件时1的均布活荷载(kN/m2)模板及其支架自重标准值面板自重标准值0.12Gk(kN/m )面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值3Gk(kN/m )24钢筋自重标准值3Gk(kN/m )1.12基本风压3 o(kN/m )0.55风荷载标准值3 k(kN/m2)风压咼度变化系数 z1.0970.302风荷载体型系数卩s0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度(m)5.19立柱纵向间距l a(mm)1000立柱横向间距l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝

4、土板短边的距离 (mm)500立柱距混凝土板长边的距离 (mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200, 200主梁两端各悬挑长度(mm)200, 200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下:V设计平面图六、体系检算(一) 面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值2f(N/mm )35面板弹性模量E(N/mm 2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现 实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计算。计算简 图如下：qiW bh2/

5、6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 =4281250mm1、强度验算q1 = 0.9max1.2(G 你+ (G3k+Gk) X h)+1.4Q 1k, 1.35(G 1k+(G3k+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9max1.2 X (0.1+(1.1+24) X 0.11)+1.4 X 2.5 ,1.35 X (0.1+(1.1+24) X 0.11)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 仁6.24kN/mq2 = 0.9 X 1.2 XG 1kX b=0.9 X 1.2 X 0.1

6、 X 1=0.108kN/mp= 0.9 X 1.4 XQ 1k=0.9 X 1.4 X2.5 = 3.15kNMU= maxq1l 2/8,q d 2/8+pl/4=max6.24 X 0.2 2/8 , 0.108 X 0.2 2/8+3.15 X 0.2/4=0.158kN mc = MmaTW= 0.158 X 106/37500 = 4.214N/mni< f = 35N/mrm满足要求。2、挠度验算q= (Gk+(G3k+Gk) X h) X b=(0.1+(1.1+24) X 0.11) X 仁2.861kN/mV = 5ql 4/(384EI) = 5X 2.861 X

7、2004/(384 X 10000X 281250) = 0.021mmC v =l/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求。(二) 小梁检算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50X 80小梁抗弯强度设计值15.44小梁抗剪强度设计值1.782f(N/mm )2t (N/mm )小梁弹性模量E(N/mm)9350小梁截面抵抗矩W(cm)53.33小梁截面惯性矩l(cm 4)213.33因B/l b取整-1 =14000/1000取整-1 = 13,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑 长度为200mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：屮05丄即 QJ1强度验算qi = 0.9max

8、1.2(G ik+(G3k+Gk) x h)+1.4Qik,1.35(G ik+(G3k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Q ik x b=0.9 x max1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.11)+1.4 x2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) x 0.11)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 0.2 = 1.291kN/m因此，qi 静=0.9 x 1.2(G ik+(G3k+Gk) x h) x b=0.9 x 1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.11)x 0.2 = 0.661kN/mqi 活=0.9 x 1.4 xQ ik x b=0.

9、9 x 1.4 x 2.5 x 0.2 = 0.63kN/m2 2 2 2M = 0.107qi 静 L+0.121qi 活 L = 0.107 x 0.661 xi +0.121 x 0.63 xi = 0.147kN mq2 = 0.9 x 1.2 xG ik x b=0.9 x 1.2 x 0.3 x 0.2 = 0.065kN/mp= 0.9 x 1.4 xQ ik=0.9 x 1.4 x2.5 = 3.15kNM = max0.077q2L2+0.21pL, 0.107q2L2+0.181pL=max0.077 x 0.065 xi 2+0.21 x 3.15 x 1, 0.107

10、x 0.065 xi 2+0.181 x 3.15 x 1=0.666kN m2 2 2 2M = maxqiLi /2 , qzLi/2+pLi=max1.291 x 0.2 /2 , 0.065 x 0.2 /2+3.15 x 0.2=0.631kN mMLx= maxM, M, M = max0.147 , 0.666 , 0.631 = 0.666kN m(T = Mnax/W= 0.666 x 106/53330 = 12.497N/mni< f = 15.44N/mni满足要求。2、抗剪验算V1 = 0.607qi静 L+0.62qi活 L= 0.607 X 0.661 X

11、1+0.62 X 0.63 X 1= 0.792kNV = 0.607q 2L+0.681p = 0.607 X 0.065 X 1+0.681 X 3.15 = 2.184kNV3 = maxgL , q2L1+p = max1.291 X 0.2 , 0.065 X 0.2+3.15 = 3.163kNVmax= maxV1, V2, V3 = max0.792 , 2.184 , 3.163 = 3.163kN2 2T max= 3VnaJ(2bh o)=3 X 3.163 X 1000/(2 X 50X 80) = 1.186N/mmWT = 1.78N/mm满足要求。3、挠度验算q=

12、(Gk+(G3k+Gk) X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.11) X 0.2 = 0.612kN/m跨中 v ma= 0.632qL4/(100EI)=0.632 X 0.612 X 10004/(100 X 9350X 2133300)=0.194mmCv = l/400 = 1000/400 = 2.5mm悬臂端 v max= qL4/(8EI)=0.612 X 2004/(8 X 9350X 2133300) = 0.006mmC v =l 1X 2/400 = 400/400 = 1mm满足要求。(三) 主梁检算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X3可调托座内

13、主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值2t (N/mm )125主梁截面惯性矩l(cm )10.783主梁截面抵抗矩W(cm)4.49验算方式四等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算Qk = 1.5kN/m2q1 = 0.9max1.2(G 你+ (G 3k+G2k) X h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9max1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.11)+1.4 X 1.5, 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.11)+1.4 X

14、0.7 X 1.5 X 0.2 = 1.082kN/mqi 静=0.9 X 1.2(G ik+ (G3k+Gk) X h) X b=0.9 X 1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.11) X 0.2 =0.704kN/mqi 活=0.9 X 1.4 XQikX b=0.9 X 1.4 X 1.5 X 0.2 = 0.378kN/mq2 = (Gk+ (G3k+Gk) X h) X b=(0.5+(1.1+24) X 0.11) X 0.2=0.652kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，(1.143q 1 静+1.223q1 活)L = 1.143 X 0.704 X 1+1.22

15、3 X 0.378 X1 =1.267kN按悬臂梁，Rp qd=1.082 X 0.2 = 0.216kNR= maxRnax, R = 1.267kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R-x= 1.143q2L= 1.143 X 0.652 X 1= 0.745kN按悬臂梁，R1 = q2l=0.652 X 0.2 = 0.13kNR= maxRnax，R = 0.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：r TT n i r-TT TTn T r -rr r J T TT TTn i- l-IT I-r T rT TT TT TTl-r i-l -rT TT TT TT TTl TVSeZkN1

16、4。占远45Q5ID 5C 占 0 510 占 1弓01511510 勺口月百 5口5115(弓(1弓口5肛弓1)一510151口5。51(占肛5(1话75$ ：必-0 D 7 -。 D 。W 7 D D4 -DU -。一 .Wi W W"Vi J r Q0.253421IJOC10C10C1*" Lr0C10C10C10C1Lr L-0C1OC10C1S " Iz0C10C10C10C1A L-001OC10C10C1OC1> L-IOC10C10C1Lr L- UOC10C1A Lr0C10C1> L-UC10C10200rrMPMPM< 4

17、 drrPM4彳4 < H4彳PMr < K主梁弯矩图(kN m)Max= 0.575kN m(T = Mma/W= 0.575 X 106/4490 = 127.997N/mmk f = 205N/mrm满足要求。3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vnax= 2.855kN2 2T max= 2VmaXA=2X 2.855 X 1000/424 = 13.468N/mm < t = 125N/mm 满足要求。4、挠度验算0.731主梁变形图(mm)V max 0.731mm跨中 v ma=0.731mmC v =1000/400=2.5mm悬挑段 v max= 0.298mmC

18、 v =200 X 2/400=1mm满足要求(四) 立杆验算剪刀撑设置普诵型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心200顶部立杆计算长度系数1.241线至支撑点的长度 a(mm)1 1非顶部立杆计算长度系数1.993钢管类型 48x32立柱截面面积A(mm)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm)4.491、长细比验算顶部立杆段：I oi=k 卩 i(h d+2a)=1 x 1.241 x (1500+2 x 200)=2357.9mm非顶部立杆段：102=k 卩 2h =1 x 1.993 x 1500=2989.5mm入=maxl 01,1 02/

19、i=2989.5/15.9=188.019<入=210长细比满足要求。2、立柱稳定性验算顶部立杆段：lo1=ky 1(hd+2a)=1.155 x 1.241 x (1500+2 x 200)=2723.375mm入 1 = I。/ = 2723.375/15.9 = 171.281，查表得，© 戶 0.2432 2MW=0.9 x 1.4 3 kl ah /10=0.9 x 1.4 x 0.302 x 1x 1.5 /10 = 0.086kN mNW= 1.2 艺 Nsik+0.9 x 1.4 艺 NU+M/I b=1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.11)+0.

20、9 x 1.4 x 1x 1x 1+0.086/1 = 5.259kNf = Nw/( © A)+ M/W= 5258.817/(0.243 x 424)+0.086 x 106/4490 = 70.109N/mni< f2=205N/mm满足要求。非顶部立杆段：l°2=ky 2h =1.155 x 1.993 x 1500=3452.873mm入 2 = l°2/i = 3452.873/15.9 = 217.162，查表得，© 2= 0.1542 2MW=0.9 x 1.4 3 kl ah /10=0.9 x 1.4 x 0.302 x 1x 1.5 /10 = 0.086kN mN= 1.2 艺 Nsik+0.9 x