办公楼四层砖混房屋结构

1、一层平面图办公楼(四层)砖混房屋结构设计计算书一、设计资料(1)、设计标高：室内设计标高_ 0.000,室内外高差450伽。地震烈度：7度。 、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚 370伽，其余墙厚 240mm。墙体底层MU15专，M7.5砂浆砌筑，二至四层用MU1(砖，用M5混合 砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。(3) 、楼面做法：20 m水泥砂浆地坪。100 m钢筋混凝土板，20 m厚天棚水 泥砂浆抹灰。(4) 、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mn厚水泥砂浆找平层，50mn厚 泡沫砼,100厚钢筋砼现浇板，20mn厚天棚水泥砂浆抹灰。(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合

2、金门，其余为木门。窗为木窗。(6) 、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值fak=190KN/n2, fa=1.1fak。、活荷载：走廊2.0KN/ m2,楼梯间2.0KN/ m2,厕所2.5KN/ m2,办公室2.0KN/ m2，门厅2.0KN/ mJ结构平面布置图如下：3、构件初估。1、梁尺寸确定。初步确定梁尺寸（取最大开间 4500mr）梁高 h: L/12=375 mm,取 h = 500 mm宽 b: h/3=167 m,3.初选楼板。楼板为现浇双向连续板,三、结构计算书一）、荷载计算（1）屋面荷载二毡三油绿豆砂20mn厚水泥砂浆找平层50mn厚泡沫砼100厚钢筋砼现浇板20mn厚板

3、底抹灰屋面恒载合计屋面活荷载（不上人）（2）楼面荷载20mn厚水泥砂浆面层100厚钢筋砼现浇板20mn厚板底抹灰楼面恒载合计取 b=200 mt - (1/60)L =75 m.取 t=100 mm.0.35KN/m0.40 KN/m0.25 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.84 KN/m0.7 KN/m0.40 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.24 KN/m楼面活荷载2.0KN/m2(3)墙体荷载双面粉刷240mn厚砖墙5.24 KN/m2双面粉刷370mn厚砖墙7.62 KN/m2木窗0.30 KN/m2此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。按建筑结构荷

4、载规范规疋：结构的重要性系数0= 1.0永久荷载的分项系数G= 1.2可变荷载的分项系数q= 1.4二)正常情况下墙体承载力验算1 、确定房屋静力计算方案查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)表42 1 “房屋的静力计算 方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距9m(小于32m),该房屋属于刚性方案房屋。查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)表426 “外墙不考虑风荷 载影响时的最大高度”，本设计层高 3.3mV最大层高4m房屋总高13.65m V最大总高28m故不考虑风荷载的影响。2. 高厚比验算(1)根据M7.5和M混合砂浆，从砌体结构设计规范(GBJ5

5、0003-2001)查 得墙体的允许高厚比：首层为B = 26; 2-4层为B =24。(2) 内横墙咼厚比验算 rapid dev1e8 seslsoiopnmeto ntbofe thheeldmiarkenteBceoijninogmfyroemnvNiroovnme ember 9, 20n1t3totoex1p2lth. 35 oyreearpsuablgio c servantsb'lewdtuhtey tconsumhpitrid plenoarnymosneestizsiatoin of othnerrefeoformrmhaansd provideopdeangion

6、ogd fuopuindantitohne. sTphreing breeze, socchiaaliznagteiod,naofffercetatrhseewrvoirl cedw;toorkday, 35hayseabreselnatlaer, iunchend,tahnedeyraepsi odfptrhoegnreatiss inonsoanmdetpl heacweosrlad enxdpedepacrtt,maegain tonrtesf,odrumtymcaornksCuhminptai,on monetizaushered tioinn tohfeca1r8rierseassi

7、 onn.dXIappGreneoraaclhSteo cmraentaargyepme oinnttehdasoubtetheant rCehsiolvena'sdr.efTohrimr hda, in res ecnetnetryeedaars, expcloruricial perinogdtahendmtoheneStihzaamti Son of dhuutiyPcoonDsisutrmiptioncth,amust be bassemade somdeonprgorgeraetsers,phoalivtiecaglai couragneead sonmde ewxispde

8、roim, loesnecneoatnimdecain den provi edeperenfienrgenrecfeortomtihneim copmoprtraenthefielnsivedsr.efDoarrme ofstthoecsryastcekmaohfaprublid nut, darecssterovaquents 'sdtiuotny thecRonapsiumpdts, ionwfhuicrthhdera.rIemsptl o bermeaenkttihnge abarrier n "honesotfciadeas,nateenn"d, stad

9、are tondarbedniezfeitocffuirceiablaerri ntertearisn.iDengepmeanangienmgereform annt;deonpheannicing tngheupteilseoconmscmhueni dulectatioonaecxhpieeve insntiste manautgioneamlesnaft;egeluimari ndastoiofnthe mof Cooudnetryatterlayvewleallnd -off. cUonudnetrrythsied"feivseuibnsione"dtihees;G

10、reenseeraarlclhay"oviultlaogfesoofcfiicailiaslt m s" capitalizatioderon mnaizatnioagneremqeunitreofmentsc,o1r8psoerate spe ssionndoif nthg,e and sdoeocni. Fsiinoanllwy,agsra "five ionuopn.e." and t he improveme nt of overall scheme of reform, will prom ote an i ntegrated and coor

11、di nated e conomic, political, cult ural, social and ecological civilizati on constructi on of the five reforms and t he party's construction in2-4 层横墙：2-4 层横墙间距s = 9m 层高H= 3.3m根据s= 9m>2H= 6.6m。查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H)= 1.0 x H=3.3mh = 240mm承重横墙允许咼厚比不提咼，即匕i = 1.0。横墙无开洞允许高厚比降低系数为卩i= 1.0。于是按

12、砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)式(5.1.1)得B = H。/ h = 3300/240 =13.75< 卩 1 卩 2【B = 242-4 层横墙高厚比满足要求。首层横墙：首层横墙间距 S= 9m 层高H= 3.3+0.45+0.5 = 4.25m根据S= 9m> 2H= 8.5m查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H0=1.0xH= 4.25mh = 240mn承重横墙允许咼厚比不提咼，即匕1 = 1.0横墙无开洞允许高厚比降低系数为卩2= 1.0于是B = H°/ h = 4250/240 = 17.7< 卩 1 卩 2 3 =

13、26 首层横墙高厚比满足要求。2-4 层外纵墙高厚比验算：2-4 层横墙间距S= 9m层高H= 3.3m根据S= 9m>2H= 6.6m，查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001得H0=1.0xH= 3.3mh = 240mn承重纵墙允许咼厚比不提咼，即匕1 = 1.0纵墙S= 9m范围内开窗洞两个bs = 4.2m (取较大开间窗洞)，开洞后允许高 厚比的降低系数为卩 2= 1.0-0.4b s/s = 1-0.4 x 2X 2.1/9 = 0.813 >0.7取卩 1 = 0.813于是按砌体结构设计规范 (GBJ500032001) 得B = H0/ h = 3300/

14、240 = 13.75< 卩 1 卩 2 3 = 1.0x 0.813x 24=19.5122-4 层纵墙高厚比满足要求。首层外纵墙高厚比验算：首层横墙间距 S= 9m 层高H= 3.3+0.45+0.5 = 4.25m根据S= 9m>2H= 8.5m，查砌体结构设计规范(GBJ50003-2001)得H 0= 1.0 x H= 4.25mH = 370mn承重横墙允许高厚比不提高，即卩1= 1.0纵墙开洞后允许高厚比降低系数为卩2= 0.813于是3= H。/ h = 4250/370 = 11.48< 卩屮 2【3 = 1.0x 0.813x 26=21.138首层纵墙高

15、厚比满足要求。3. 外纵墙墙体承载力验算(1) 选取计算单元和确定受荷面积。7因外纵墙有窗洞口，窗间墙承受进深梁传来的集中荷载，故取-个较大开间，即4.5m作为计算单元。其受荷载面积为(近似的按装配式简化)24.5 X 3.0 = 13.5mi(2)确定控制截面。每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面 I I和窗间墙下部截面II II2-4层墙厚均为240mm窗间墙宽2400mm故控制截面面积为2A2=A3 = Ai= 240 X2 400= mm底层370mn厚墙的截面面积为：Ai= 370X2400= mrm- 一S一 手 oolcmiotsjy8I&OTSIJJ810OY0 飞8I瓦

16、 0£L OS4L13.200ocoO o r mogw,oo呂rogLoooo r6ooi.nHO!#墙体轴力及弯矩计算简图13(3) 计算进深梁反力对墙体中心线的偏心距。 先确定梁端的有效支承长度ao，然后再计算偏距e。有效支承长度ao ；24层为a°= 10 ；c = 10 .500/1.5 = 183mmch = 240mm故取 ao= 183mm首层为 a = 10 ：c = 10 .500/2.07 = 155.4mm< h= 370mm故取 a°= 155.4mm偏心距；2-4层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e = 0.5h-0.4 a

17、0= 0.5 x 240-0. 4X 183= 46.8mm首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e1 = 0.5h-0.4 a°= 0.5 X3 70-0.4 x 155.4 = 122.84mm(4) 验算各层墙体控制裁面的承载力：当计算当设计墙和基础时，计算截面以上各楼层活荷载应乘以折减系数, 截面以上楼层为2-3层时折减系数为0.85。1) 屋面荷载q 讦1.2 x 3.84+1.4X 0.70=5.588KN/m22) 楼面荷载静荷载 q2=1.2x 3.24=3.888KN/m2活荷载 q3=1.4x 2.00=2.8 KN/m2.3）墙体自重titohneo. fsT

18、pbhrueiinlg d abrweeelzle,第 4层 II 截面以上 240mm 墙体自重为：Ni=1.2X 4.5X 0.4X 5.24+1.2X 0.24X 0.30X 4.5X25=21.04KN第2、3、4层I-I截面至11-11截面240m墙体自重为：N2=1.2X 2.1X 2.7X 5.24+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=37.01KN第 1-4 层 I-I 截面至 I-I 截面 240mm 墙体自重为：N3=1.2X (4.5X 3.3-2.1X 1.8)X 5.24+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=70.97KN底层 370 厚墙体自重为 :1-1截面至

19、II - II截面370mm墙体自重为：N4=1.2X 2.1X 2.7X 7.62+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=53.21KN底层1-1截面至二层I -1截面240mm墙体自重为：N5=1.2 X 4.5 X 0.9 X 5.24+1.2 X 4.5 X 0.3 X 7.62+1.2 X 2.1 X 1.8 X 0.3=39.17KNI -1截面以下370mm墙体自重为N6=1.2X (4.5 X1.85-2.1X 1.8)X 7.62+1.2X 2.1X 1.8X 0.3=42.92KN4) 大梁自重 (线荷载 )q4=1.2X 0.2X 0.5X 25.0=3.0KNm(4)内

20、力分析1) 屋面传来的集中荷载Np1=4.5X 3X 5.588+3X 3=84.44KN2) 楼面传来的集中荷载当折减系数为0.85时Np2=Np3二Np4=4.5X 3X (3.888+0.85X 2.8)+3X 3=93.62KN3) 第2-4层墙顶大梁反力偏心距当 M5 时 ao=1O ? =10 500/1.5 =183mmep=d/2-0.4ao =240/2-0.4 x 183=46.8 mm4) 底层墙顶大梁反力偏心距当 M7.5 时 印=10, 丫 = 10、500/2.07 = 155.4mmep =370/2-0.4X 155.4=122.84mm(5) 内力组合及截面验

21、算1)试验算第二层墙体假定第二层及以上墙体均采用 M5砂浆。取两个控制截面进行验算，上截面I I为窗洞口上部，下截面H H为墙体窗洞口下部。第二层11截面的内力组合及承载力验算N-2=21.04+2X 70.97+84.44+2X 93.62=434.66 KNM-2=NUep=93.62 x 46.8=4381.42 KN- mm当采用MU10专、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值 f=1.50MPa截面面积 A=240X2 400=mm墙的计算高度H0=3300mm墙的高厚比 3=H0/ h=3300/240=13.75e=M-3 / N-3 =4381.42 /434.66=10.08mm

22、e/h=10.08 /240=0.042由 M5, e/ h=0.042 , 3=13.75，查表可得 =0.685 N=半Af=0.685X0.576 XI .5 x 103=591.84>N-2截面承载力满足要求。2）第二层H - H截面内力组合及承载力验算M -2=Ni-2 +“2=434.66+37.0 仁471.67KNM -2=0由 M5 e/ h=0, 3=13.75，查表可得® =0.776N=Af=0.776 X0.576 XI .50 X 103=670.464KN>N“截面承载力满足要求。3）底层墙体墙体厚度 370mm A=370X2 400=mn

23、=0.888m2采用M7.5砂浆底层墙I-I截面内力组合及承载力验算N-i =471.67+39.17=510.84KNMI-1 =510.84 X 65- 93.62X 122.84=21705.2554KN- mme=M-1 / N=21705.255 /510.84=42.489mme/h=42.489/370=0.115萨H/ h=3950/ 370=10.67由 M7.5, e/h=0.115, 3=10.67，查表可得 =0.41663N= Af= 0.4166 X0.888 X 1.69 X 10 =765.78KN>N i- 115截面承载力满足要求。底层墙基础顶面内力组

24、合及承载力计算N -i=Ni-i +Ndi =510.84+39.17+42.92=592.93KNM -1=0由 M7.5, e/h=0, 3=10.67，查表可得 二 0.8533N= Af= 0.85325 X0.888 x 1.69 x 10=1280.48KN>N口-截面承载力满足要求。4、局部抗压承载力验算(1) 进深梁梁端无梁垫时的局部抗压承载力验算：1)验算二层大梁底：a1= 10 丫 = 10 . 500/1.5 = 183mmc h = 240mm故取 a1= 183mm2A = abc= 183X 200= 36600 mm压应力不均匀系数n = 0.72A)= h

25、(2h+b) = 240(2 x 240+200) = mniY= 1+0.35 厦=1+0.35 g = 1.65 v 2.0 故取y = 1.65上部荷载折减系数：A0 = 13620)= 4.459 >3,故取 E = 0A13660093.62KNn f = 0.7 X 1.65 X 36600X 1.5 = 63.4095KNV N+N1 =结论是：局部受压承载力均不满足要求，需设置粱垫。21150mm选梁垫厚tb = 200mm宽ab = 240mm,长度bb= 500mm,垫块两侧各挑出v hb= 200mn,符合规范不宜大于垫块高度的要求。验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时

26、A)= h(2h+b) = 240(2 x 240+500) = mm=1+0.35 . A0 = 1+0.35 一 = 1.439 v2.0于是=0.8 = 1.151M = Ab。u= 240 x 500X 162.94 = 28.28KN2402400Nl的偏心距：e°1 = 0N的偏心距： e02 = 240/2-0.4 a= 120-0.4 x 183= 42.8mmNl和Ni的合力N对垫块形心的偏心距:e。Nu + N193.62X42.828.28 + 93.62=32.87mm据eb =鵲=°.137 和 kx3查表 1=o.81231Abf = 1.151

27、 X0.8123 x 240x 500x 1.5 = 168KN>NU+N = 121.9KN符合局部抗压强度要求。三四层梁底也按此设置梁垫。2)验算一层大梁底：首层为a1= 10、：c = 10、500/2.07 = 155.4mmv h = 370mm故取 a1= 155.4mm2A = abc= 155.4 x 200 = 31080mm压应力不均匀系数n = 0.7A)= h(2h+b) = 370(2 x 370+200) = mrmv= 1+0.35 瓷=1+0.35 Y严=2.11 >2.0故取y = 2.11上部荷载折减系数：A = 347800 = 11.19 &

28、gt; 3,故取 E = 0A131080'n Af = 0.7 X 2.11 X 31080X 2.07 = 95.338KNV 178.9KN结论是：局部受压承载力不满足要求，需设置粱垫。选梁垫厚tb = 200mm宽ab = 370mm,长度bb= 500mm,垫块两侧各挑出150mmv hb= 200mm符合规范不宜大于垫块高度的要求。验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时2A)= h(2h+b) = 370(2 X 370+500) = mmv= 1+0.35 馬=1+0.35 Y# = 1.775 v2.0于是=0.8 = 1.42M = Ab。u= 370 X 500X -17

29、8 = 37.28KN2400Z的偏心距：e°1 = 0N的偏心距: e°2 = 370/2-0.4 a1= 185-0.4 X 155.4 = 122.84mmN和Ni的合力N对垫块形心的偏心距:e。101.65mmNu® 土N® = 178.9X122.84Nu + N137.28+179.9据览=15 = 0.2747 和 KB < 3 查表 1 = 0.5306 ab370Y®1Abf = 1.42 X 0.5306 X 370X 500X 2.07 = 288.534KN> NU+N= 178.9KN（符合局部抗压强度要求

30、）本工程设置梁垫后，局部受压承载力均满足要求(三) 现浇进深梁计算设计1、确定计算简图(1) 确定支座类型：进深梁bh= 200mrH 500mm放置在纵墙上，按两端铰支计算(2) 确定计算跨度：进深梁的净跨为6000-240 = 5760mm进深梁反力对墙体中心线的偏心距分别为46.8(2-4层)和122.84mm一层)，则反力对墙体内侧的距离分别是 120-46.8 = 73.2mm和180-122.84 =57.16mm于是梁的计算跨度为10= 5760+ X 73.2 = 5906.2mm1 o= 576042X 57.16 = 5874.32mm取计算跨度为10= 5900m= 5.

31、9m。(3) 确定梁上的线荷裁设计值：(200mX 500mm永久荷载标准值0.62KN/m2)。4 层顶 (5.58+0.62 X 1.2 ) X4.5 = 28.46kN/ m1、2、3 层顶(3.24 X 1.2+2.0 X 1.4+ 0.62 X 1.2 ) X 4.5=33.44kN / m取 q = 33.44kN/m计算。2. 配置纵向钢筋选混凝土强度等级为C25 , fc = 11.9N/m,钢筋强度等级为H级，f y = 300 N/m,按两排钢筋计算，h0= 500-60 = 440mm据计算弯矩为M = tq l2= 1 X 33.44 X5.92= 125.52kN-m

32、8 m 8查建筑结构设计实用手册中 b= 200mm h = 500mm栏，当M=148.26kN-m 时。需钢筋面积 As= 1209mm选筋：6 18 (As= 1527mrr> 1209 mn)。3、配置箍筋据净跨10= 5.76m，计算最大剪力：V= 1 q 10= 1 X 33.44 X5.76 = 96.31KN2 2查建筑结构设计实用手册据 B0.946，计算96.31101.81 kN选配箍筋 6200,其受剪承载力是l22.8kN > 101.81kN（四）现浇双向板计算设计1、材料与尺寸厕所楼板采用I级钢筋，C20混凝土现浇，四边与圈梁整体浇筑，因n= I6/4

33、.51.33 v 2,故按四边固定双向板设计,进深尺寸12= 6m开间尺234.5m,板厚 h = l20mm。2、荷载计算水泥楼面设计值1.2X1.651.98kN / m现浇楼板I20厚设计值1.22X0.10 X25= 3.00kN/m楼面可变荷载设计值1.4X2.02.80kN / m合计q = 7.78kN / m3、配筋根据长宽比n= 12/16/4.51.33 v2,判断该板属于双向板据n= 1.33，查建筑结构“双向板系数”得0.70-31.9 k = 8. 21X 10100mm并取弯矩折减系数为=0.8，板的有效高度为h01= 120-20As12/k 1h0 = 0.8

34、X 7.78 X 4.5 78.21 X 10-3 X 100= 153.3mnVm选 8200(As = 251mmAsa As1 = 0.7 X153.3 = 107.31mm/m选 8200(As = 251mm。As i = p As i = 1.9 x 153.3 = 291.27mnVm选 10250(As= 314ml2)。Asn = a p As = 0.7 x 1.9 x 153.3 = 203.89m)/m选 10250(As= 314m)。双向板配筋示意图（五）现浇雨棚计算设计设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图1、雨棚板

35、计算设计27(1) 材料；材料选用钢筋I级，fy= 210 N/m,混凝土强度等级为C2o, f c= 9.6N/mm2f t = 1.10N/mm。(2)尺寸：雨棚板悬挑长度l = 1.2m= 1200mm雨棚板宽b=2.1m= 2700mm根部板厚按h = (1/12)10 计h=1200/12 = 100mm端部板厚hd = 60mm雨棚梁尺寸bh=360mrX 240mm荷载。雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米 Pk= 1kN/m板上永久荷载标准值:板上20mn防水砂浆0.02X 20= 0.4kN / m板重(按平均80mm厚计)0.08 X 25= 2.0kN/m板下 20m

36、m水泥砂浆0.02X20 = 0.4kN/m合计qk'= 2.8kN / m取板宽1m计算，则qk = 2.8kN / mx 1=2.8kN / m(4) 内力。固定端截面最大弯矩设计值：M = tqkl2 g+pkl q = t x2.8 x 1.2 2x 1.2+1.2 x 1.4=4.1 kN m= 4.1 X 106 N -m(5) 配筋。查建筑结构设什实用手册选 h= 100列，当Mk4.55 kNm时，需钢筋面积 As= 280mm2选8 180, (As = 279mn)，将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于30d=30X 8= 240mm注: 30d查混凝土结构设计规

37、范(GBJ50003-2001)表6.1.4 “纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选6 250。2.雨棚梁计算设计(1)计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。 荷载设计值；雨棚梁净跨为2.1m，计算跨度按2.5m计算。由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷载。雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即-l0= - X2.4 = 0.8m范围内的墙重，于是墙重设计值为：331.2X0.8X7.61 = 7.31kN/m雨棚板传来的线荷裁设计值为Gqk'b+ qR = 1.2X2.8X1.20+1. 4X 1 = 5.43kN/m雨棚

38、梁上线荷载设计值为：q = 7.31+5.43 = 12.74kN / m 弯矩：雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为：1 2 1 2M= -q=丄 X 12.74 X 2.5 = 9.95KNm8 8 剪力11V= -ql 0= 1 X 12.74 X2.4= 15.29kN22(2) 计算雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。mq= Gqk' lz= 1.2 X 2.8 X 1.20 0.36 = 3.15KN- m/m 2其中，qk' lz是将面荷载变为线荷载，Z为力偶臂。 计算由板端施工集中线

39、荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值：Mp= qRz= 1.4 X 1X( 1.20+°36) = 1.93kN m/m2 计算作用在梁上的总力偶设计值：m= 3.15+1.93 = 5.08 kN - m/ m 计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，T=0= 1 X5.08X2.4 = 6.096KN= 6.096 X 106N- mm2 2(3) 校核雨棚梁截面尺寸。 计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩：根据混凝土结构设汁规范(GBJ50003-2001)中式(432-1),矩形截面爱 扭塑性抵抗矩Wt- (3h-b)=逝(3 X 360-240) = 8.064 X 106mrm6 6

40、计算梁的有效高度，h= h0-35 = 240-35 = 205mm 校核截面尺寸：根据混凝土结构设汁规范 (GBJ50003- 2001)的规定,判断截面尺寸满足要求。由于V +T =bh0 Wt二伍29 1 03 + 6.096 1 0： =0.963N/mn2360 一工、 8.064 106v 0.25fc = 0.25 X 9.6 = 2.4 N/mm2故截面尺寸满足要求。(4) 确定是否考虑剪力的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定进行判断。由于V =15290N< 0.035f cbh°= 0. 035X 10X 360X 205= 2

41、5830N故不需考虑剪力的影响。(5) 确定是否考虑扭矩的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定进行判断。T = N> 0.175f W= 0. 175X 1. 1X = N故需考虑扭矩的影响。(6) 确定是否进行剪扭承载力计算。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的要求进行判断。由于2=0.963N/mm36V , T 15.29 10 , 6.096 10+ = +bh0 Wt360 U 8.064 106< 0.7f t = 0.7 X 1.1 = 0.77 N/mm2故需进行剪扭承载力验算。(7) 计算箍筋。计算剪扭构件混凝土受扭承

42、载力降低系数B t ；29根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数(31，按第436条的规定，B t大于1.0时取B1.01.51.51 0.5VWTbh。1 0.515.29 1 03 8.064 1 061.32 > 1.066.096 10360 205311.0计算单侧受剪箍筋数量:根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001的规定计算单侧受剪箍筋数量V= 0.07 x (1.5- 3 t)fcbh°+1.5fn Asv1yvh015290= 0. 07X (1.5 -1.0)x 9.6 x 360 x 205+

43、1. 5x 2102； Asv1x 205Asv1=-0.192=0,即不需考虑剪力的影响。 计算单侧受扭箍筋数量:根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定计算单侧受剪箍筋数量T= 0.35 tftwt+1.2 一fyvAst1A cor6.096 x 106= 0.35x 1.0x 1. 1x8.064x 106+1.2210 Ast1 58900Ast12=0.184mm/ mm上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取1.2上式中的截面核心部分的面积 Acor按下式计算:Acorbcorhcor(240- 2x 25) x (360-2x 25) = 5890

44、 mnn 计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋:= Asv1 + Ast1 = 0+0.184 =0.184mrfi/mms s s选用箍筋 8, A'svi = 50.3mm,则其间距为s= 273mm0.184取 s= 100mm(8) 复核配箍率，根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)中第7.2.10条的规定，在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率讪min，Qsvmin= 0.02a-fC ,fyv其中 a= 1+1.75(2 B t-1)，于是a= 1 + 1.75(2 x 1-1) = 2.75Psvmin= 0.02 X2.75X 空=0.0025210按所选

45、的箍筋 8 100计算配筋率为：、sv= nAsvl = 2 50.3 = 0.0028 > Sin = 0.0025 bs 360 100满足最小配筋率的要求。(9) 计算受扭纵筋。根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量Asv1代入式 =fsAst1s，即可求得受扭纵向钢筋的截面面 fyvAstHcor积Ast1，其中截面核心部分的周长代。按下式计算：心=2(b c0r+hc0r) = 2(360- 2 x 25) +(240- 2 x 25) = 1000mm于是Ast1 = fAt2 =2 210 1000 X 0.184 = 22

46、1 mmfys210(10) 校核受扭纵筋率#根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定。在弯剪扭构件中,纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率Ptl, min ,Ptl, min0.08(2 B t-1)fcfyv，于是沁l, min0.08 x (2 XI-1) x9.60.0036721035按上述纵向钢筋的用量Asti = 221mm,计算实际配筋率为Ast12210.0026 Vtlmin0.00367bh360 240不满足构造要求。现选610, Ast1 = 471mm 上下各布置3根d= 10mn的钢筋，这时的配筋率为Ast14710.00548 Umin0.003

47、67bh360 240满足要求。(11) 计算受弯纵筋的截面面积。根据弯矩设计值Mk 9. 95kN - m G。混凝土，I级钢筋，截面尺寸bh =360x 240mm有效高度为h°= 205mm按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋用量先计算截面抵抗矩系数as9.95 10fcmbh02211 360 2050.06 Vasb0.426按公式计算内力臂系数s :s = 1 1 -2as =丄(1 J -2 0.06)2 20.0969于是As9.95 104fy sh02238 mm210 0.0969 205选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为339(3 12)+238= 557mm故

48、选 3 18, As = 763mm(12) 绘雨棚梁配筋图。雨棚梁配筋图详见附图。(六)现浇楼梯计算设计现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图3乙其中楼梯板计算跨度3.5m,板厚100mm休息平台净跨1.8m,板厚100mm平台梁截面尺寸bh =200mM 400mm楼梯开间3.3m,楼梯宽1.45m，楼梯采用金属栏杆，选用材 料为C20混凝土，I级钢筋，根据建筑结构荷载规范(GBJ50003-2001)， 教学楼楼梯荷载标准值取为2.5kN / nt1. 楼梯板(TB1)计算设计(1)计算荷载设计值：取-个踏步宽300mm为计算单元，板厚100mm现计算板宽1.45m范围的荷载 设计值。踏步

49、板自重(附图3-7c部分A):(0.112 0.262 X 0.3 X1.45 X 25) X 1.2 X 丄=8.14KN/m20.3踏步地面重(附图3-7c部分B):(0.3+0.15) X 0.02 X 1.45 X 20X 1.2 X 丄=1.04 kN /m0.3底板抹灰重(附图3-7c部分C):1(0.336X 0.02 X 1.45 X 17) X 1.2X 丄=0.67kN/m0.3栏杆重：0.10X1.2 = 0.12kN / m人群荷载：2.0X 1.45 X 1.4 = 4.06kN/m14.03kN/ m配筋：1 2 1 2Max= - ql = - X 14.03 X 3. 5 = 21.48 kN m8 8每米宽弯矩设计值为 M= 2148 = 14.8 kN - m/ m1.45查建筑结构设什实用手册，选 h= 100mn列，当M= 14.80 kN-m时，需2 2钢筋