地下室外墙模板单边加固专项施工方案

1、金牛大厦二期工程地下室外墙单边加固方案编制人：审核人：审批人：编制单位：成都建筑工程集团总公司 编制日期：11 52016年一、工程概况3二、模板加固方案选择3三、施工方案与技术措施5四、技术保证措施9五、安全注意事项9六、外墙模板计算书9一、工程概况金牛大厦二期工程位于武汉市江汉区黄浦大街与建设大道交汇处，临近赵家条地铁站口。建设单位为武汉交发金炜置业有限公司，设计单位为中南设计院，监理单位为武汉工程建设监理咨询有限公司，施工单位为成都建筑工程集团总公司， 武汉市质量、安全监督站监督。本工程为一栋超高层写字楼及其商业裙楼组成。 地下四层，局部两层，地上商业 裙楼五层，塔楼写字楼52层，总高2

2、32.35m,总建筑面积115680褶，地上设四 层避难层。地下室负四层层高 5.55m,负三层层高4.2m,负二层层高4.3m,负一 层层高6.25m。本工程结构形式：基础形式为钢筋混凝土钻孔灌注桩基础，主体为 钢管柱框架一钢筋混凝土核心筒混合结构， 核心筒区为钢筋混凝土结构，核心筒 外为钢结构。二、模板加固方案选择由于地处市中心地带，周边临近地铁口、居民小区及市政主干道，可利用土地及 场地有限，固地下室已施工支护连续墙与外墙临近， 部分连续墙与地下室外墙重 合100mm300mm,地下室外墙外边至围护桩内侧的局部尺寸无法满足外墙施 工操作空间，无法按照常规方法对外墙进行双面支模并加固施工，

3、所以只能采用室内单侧支模方案。亦不能满足外墙外防水卷材施工，固按设计要求改为水泥基 渗透结晶防水涂料进行施工。竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围的抱箍来实现。由于本工程地下室外墙外侧距离很小， 无法进行双面支模，只能单侧支 模。按照常规，单面模板加固采用对拉螺杆与连续墙植筋锚固连接的方法及内侧 底板或楼板埋设地锚，内侧采用斜撑钢管与单侧螺杆同时受力的方式，其效果与普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。总结以往施工经验并结合本工程实际，拟采取单面支模结合扣件式钢管支撑体系 的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置单侧螺杆、次楞、主楞，侧向压力 通过连接墙板主楞与地面地

4、锚的钢管传递至底板或楼面。夕I墙.坡年与夕卜用眼Kt.卜内聃助幽邂土 2年1：1”糊M幡柩将反姿D行期W（mu hmi tnw vmA就,雁肺强皿享统就揩断件照进制鼾珅"举：曲斛尿弱於，手心飞痔黑x 1SKG/in面靛,舐泡珊 可履畦髓林mHMa也矗笈弓门库根相耨副词赫r国翻,依仁也蹒麟肝室林丽什就甘三、施工方案与技术措施3.1 施工流程施工准备一一凿出连续墙竖筋一一连续墙植筋并焊接一一渗透结晶防水涂料施工一一底板碎浇筑一一预留预埋地锚一一焊接单侧螺杆、面板拼装一一安装次楞、 主楞一一调整至设计尺寸一一安装竖撑、斜撑一一内支撑架搭设一一梁、板模板 安装一主梁板钢筋绑扎一一碎浇捣3.2

5、 施工控制要点（地下四层）根据地下室外墙单侧支模施工工况，地下四层的浇筑高度大、且墙板厚度较厚，为本工程最不利位置。因此，选择地下四层外墙为本工程样板， 建立受力分析模型，其余位置均以此为标准，参照实施。(1)将所有连续墙内壁浮渣、图层全部清理干净至混凝土结构层，按照设计图 纸，地下室底板以上500mm及以下侧壁采用1:3水泥砂浆分两三次抹灰平均 厚度约40mm50mm,待抹灰层硬化后采用自粘型防水卷材进行施工。(2)而后将筏板面以上连续墙侧壁每隔 300mm左右进行凿除，漏出连续墙竖向 钢筋，在漏出钢筋边连续墙上钻孔植入14钢筋，锚入墙15D,露出连续墙 300mm,纵横方向间距300mm,

6、钢筋纵横方向轴线偏移不得大于 5mm,将露出 的14钢筋与凿出的连续墙竖向钢筋加设水平筋进行“ L型”焊接，完毕后采 用渗透结晶防水涂料涂刷在连续墙上， 涂刷两遍，待结晶涂料硬化后，再根据墙 厚制作丝杆并与植入连续墙外露部分钢筋进行单面焊接，丝杆中部需焊接止水片。(3)、地下室底板浇筑前，分别在距外墙1.5米、2.5m、3.5m处预埋长度0.8m 的32(锚周长度不小于500mm)的短钢筋作为地锚支撑点。内转角处按 45度 角设置预埋点。地锚纵向间距为 900mm (同内支撑架间距)，底板上的预埋支撑 点均采用纵横通长钢管连成整体。支撑立杆套在地埋上，斜撑与套在地埋上钢管 用旋转扣件链接(详图

7、)。(4)、外墙模板拼装与紧固：模板采用18mm厚胶合板，按照螺杆间距在现场弹 线打孔，逐块拼装成整体后，放置竖向次楞，间距不大于100mm,横向放置主楞(主次楞土§采用48X3.5钢管)，并将单头螺栓用三型卡调节件并紧固(详图)。(4)、支撑稳定杆设置：将斜撑通过钢管扣件呈反三角连接， 同时在连接结点处 设置纵横通长连杆，要求所有斜撑杆单段长度不大于 1.5米，以保证斜撑杆件稳 定。(5)支模架搭设：将外墙板加固完毕后，再进行支模架的搭设，支模架支撑系 统采用扣件式钢管模板支模架。立柱、纵横钢管、剪刀撑和扫地杆等材料均为小 48钢管。扣件由可锻铸铁制作，分为直角扣件、旋转扣件、对接

8、扣件，梁、板 侧模、底模选用900mm x 1800mm x 18mm机制胶合板，模板下部龙骨支撑采用 50X100木方，梁底梁侧方木均垂直于梁截面设置， 大梁侧面加固内龙骨采用50 X 100木方，外龙骨采用小48钢管，对拉措施采用直径小14对拉螺杆。立柱钢 管纵横间距、龙骨间距、对拉螺栓间距均由计算确定，扫地杆离地高度均为 200mm,纵横水平钢管步距均为1.5 米，立柱上端伸出顶部水平杆件均为 100mm,纵横剪刀撑及水平剪刀撑的设置 间距等详见支模架搭设构造要求。外墙单边模板加固详见图示：钢筋焊接，与25 C 14止水螺杆植入连续墙深度不小于15止水片与凿打出的连续墙钢筋焊接25钢48

9、3. 0支护桩螺杆与连续墙钢筋网片焊接 外挡土墙外挡土墙单边加固大样图四、技术保证措施(1)植筋完成后需进行拉拔实验，拉拔强度值不小于对拉丝杆直径的抗拉强度 值；(2)地锚与钢管的节点连接处，应在地锚之间设置连接杆，斜撑支设在连接杆上，每根连接杆斜撑支设不易超过 3个。(3)浇筑墙体混凝土时应放慢浇筑速度，以减缓混凝土对模板的侧压力，减小 支撑系统的荷载，从而避免模板体系位移引起的垂直度偏差。(4)混凝土的浇筑过程中，施工员与木工应经常用吊锤检查模板的垂直度，以 随时纠正模板偏差。(5)为了方便施工和减小混凝土浇筑时的自落高度，每次浇筑混凝土时都要分 层浇筑，每层浇筑高度为700mm1000m

10、m左右，每层浇筑均保证在上层混凝 土初凝前浇筑，严禁一次浇筑过高。五、安全注意事项(1)现场作业人员必须戴安全帽、系下颌带；酒后严禁作业，操作现场严禁吸 烟。(2)人员应由基坑梯子处上下基坑，不得随意跳下和往下扔东西。(3)电动工具必须做到一机一闸一保险，作业前检查其工作性能。(4)振捣棒必须配备两人，一人引线，一人振捣，作业人员应穿好绝缘鞋，戴 好绝缘手套。(5)作业时应注意基坑情况，如有异常应迅速撤离并向上级汇报。(6)夜间施工或在光线不足的地方施工时，应加设灯具，满足施工照明要求六、外墙模板计算书选取地下室四层900mm厚外墙为计算对象。6.1 计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 J

11、GJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20036.2 工程属性硅墙特性地下室外墙(mm)硅墙厚度900(mm)硅墙高度55006.3 支撑构造小梁布置方式竖直l(mm)小梁间距150D(mm)主梁最大悬挑长度150单侧预埋螺栓水平间距s(mm)300主梁和支撑构造支撑序号hi(mm)主梁上支撑点距墙底距离第1道200第2道5003道第800第4道1100道第51400道第61700道第72000道第823009道第2600第10道2900第11道3200第12道3500第13道3800

12、14第道410015第道4400第16道4700第17道500018第道5300简图如下:墙模板单面支撑剖面图*t国a-sMM « 9-01 国 4-B 懒-一 rn - 3 LgL JnunSK008一目曾一 DOEJaK-OOB3OOS -墙模板单面支撑正立面图6.4 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ16220083)(kN/m混凝土重力密度丫 c24t新浇混凝土初凝时间(h) 04B外加剂影响修正系数116混凝土坍落度影响修正系数21.15V(m/h)混凝土浇筑速度2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.52)(kN/m新浇混凝土对

13、模板的侧压力标准值 G4k1/21/2 B B min0.22 丫，2.51 x tv1.15x min0.22 x , T H = 24X4 x c12c0224 x 5.5 =min38.403 , 132 = 38.403kN/m2)倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q(kN/m 3k2/丫 =38.4/24= Gh有效压头高度=1.6mc4k承载能力极限状态设计值S= 0.9max1.2G+1.4Q, 1.35 G+1.4X 0.7Q=3k4kmax3k4k2 48.42kN/m2.000=1.35 义 38.400+1.4X 0.7X 0.9max1.2X 38.400+1.4X 2

14、.000, 22.52kN/m = 1.4X = 0.9X 2.000 S= 0.9X1.4 Q 3kmin正常使用极限状态设计值2 38.400kN/m= / = GS4kmax2 0kN/m = S /min6.5 面板验算面板类型覆面竹胶合板）面板厚度（mm152）面板抗弯强度设计值f （N/mm372 ）面板弹性模量E （N/mm10584根据规范JGJ162,面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b=1000mm223334 /12=281250mm= 1000X 15, I = bhbhW=/12/6= 1000X 15= /637500mm考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压

15、头高度对面板的影响。1、强度验算q = bS= 1.0X 48.42= 48.42kN/mmaxi曾 11 ： 1111 - 1-11 - - t I u 1 -I i 1 - f 1 y - 1-1 - 1 u 1-1L1 - 111 t I I . ” L - 1-1 - - 1 1-1L! = ：验算简图22/8=0.14kN - mql/8=48.42X 0.150 M =max622 W 用=37.000 N/mm/37500=3.631N/mmM/W =0.14X10 (r = max满足要求！2、挠度验算q ' = bS ' = 1.0X 38.40= 38.40

16、kN/mmax1，1 L r 111 1 - I T 1i' L | , r ll u-1 ' 1 11 i ,- 1 i , »- r 11 11 i U 1I “ 111 r i” L - 1- 1 i1 1 ; r 1- T L!&：验算简图挠度验算，丫 = 5q / max44/(384X 10584X 281150250)=0.09mm< v =l/250=150/250=0.60mml /(384EI)=5 乂 38.40X满足要求！6.6小梁验算小梁类型钢管(mm)小梁截面类型 48X3.5(mm)小梁计算截面类型中 48X 32) f(N

17、/mm小梁抗弯强度设计值2052小梁弹性模量E(N/mm)2060003)小梁截面抵抗矩W(cm4.494)小梁截面惯性矩I(cm10.78n小梁合并根数1T小梁受力不均匀系数11、强度验算q=4 1S=1X0.15X 48.42= 7.263kN/m maxmax q=4 1S=1X0.15X 2.52= 0.378kN/m minmin7.2fi27.263lr7.263k7.263k7.262lr7.2fi3k7.2«fc 7.26317.2fi3k 7.2fi3l7.26 J. 26fi.4O2k£,11 LklSllkM. 1.220.378kH%t*f2

18、1; I IDO | 300 | 300 3n2K1 I 3« I 3» I 3W和。30D iOD | ME JW验算简图3.1-5it r, 5 0/3S1 ：».3S2 a/w &乜 3方生 技27 口由6 门由口 0.05S 口加g a w r G匚/整誉倒膝X%妙女比郑,.变里空遨超暨抽空苞逆咨注3钛志箜意哀禀於答直蹴噪瓒叩德慈磷窿H弯矩图（kN.m）M=0.145kN - mmax622 W用=205.00 N/mm/4490=32.352N/mm/W = M =0.145X 106max 满足要求！2、挠度验算q，=" IS，= 1

19、X0.15X 38.4= 5.76kN/m maxmax q '=" IS ' = 1X0.15X 0 = 0kN/mminmin5,7Ck5n7fiikF5.76kf 5.7Eild5. Mkr5.7fikrS. TfikFS. 7Skr5,撤上工 7曲1工州力工用kF 工旭5,O4kB"Sk+3 6SkN-t.Sk.72kl ON/kJN/m、* i i, l L ,», f r “' 1 11 l l t ftL LUI Jl U L I r 1-1 H 1- s, rF： mQ- i *i 1 J « ¥ J J

20、 * * I J *，I J J W验算简图-：1：E变形图（mm）V = 0.108mmi< V =l/250=300/250=1.2mmmax满足要求！3、支座反力计算 承载能力极限状态1.4/31 F吁拒了-1W：.5?912= V- AM f g己 PT-i - rt PT1L n c：i"1 .2 L.M1* *g * *a i 祜士 1Jk756 A MD1 市至二 T； A 10mli 10M*盘瑞：U eTjT/l'MJ 1.192-1 -Ofcl .097 *1 .DB7-1.09 ，L09FM9(» -LGK4,Q94 4.071*3202

21、17'C.77-1H匚11,/r剪力图(kN)=2.926 /n =2.926/1.000=2.93kN R2=2.309 h) =2.309/1.000=2.31kN R4=2.188 h) =2.188/1.000=2.19kN R6=2.180 h) =2.180/1.000=2.18kN R8=2.179 h) =2.179/1.000=2.18kN R io=2.181 /4=2.181/1.000=2.18kN R 12=2.202 h =2.202/1.000=2.20kN R 14=1.521 /4=1.521/1.000=1.52kN R 16=0.738 /4=0.

22、738/1.000=0.74kN R 正常使用极限状态1=1.692 /4=1.692/1.000=1.69kN R3=2.144 /4=2.144/1.000=2.14kN R5=2.176 b) =2.176/1.000=2.18kN R7=2.179 b) =2.179/1.000=2.18kN R9=2.178 b) =2.178/1.000=2.18kN R11=2.173 /4=2.173/1.000=2.17kN R13=2.012 h =2.012/1.000=2.01kN R15=1.155 h) =1.155/1.000=1.15kN R17=0.392 /4=0.392/

23、1.000=0.39kN R 181.166A n4.，二ClIb-S19M-0.611A上鲁，A £0-01129，工i碎一二a e?r1/JD.F19Nn zt 二'国c彳1“注、身剪力图(kN)R， = 2.320 /4=2.320/1.000 = 2.32 kN 1 R， = 1.342 /4=1.342/1.000 =1.34 kN 2 R， = 1.831 /t = 1.831/1.000 = 1.83 kN 3 R， = 1.700 /4=1.700/1.000 = 1.70 kN4R， = 1.735 /4=1.735/1.000 = 1.74 kN 5 R，

24、=1.726 In = 1.726/1.000 = 1.73 kN 6 R， = 1.729 /4=1.729/1.000 = 1.73 kN 7 R， = 1.728 /4=1.728/1.000 = 1.73 kN 8 R， = 1.728 /4=1.728/1.000 = 1.73 kN 9 R， = 1.728 /4=1.728/1.000 = 1.73 kN1。 R， = 1.729 /4= 1.729/1.000 = 1.73 kNu R， = 1.723 /4=1.723/1.000 = 1.72 kN12 R，= 1.747 /4=1.747/1.000 = 1.75 kN13

25、 R， = 1.588 /4=1.588/1.000 = 1.59 kN 14 R， = 1.179 /4=1.179/1.000 = 1.18 kN15 R， = 0.865 /4= 0.865/1.000 = 0.87 kN16 R， = 0.544 /4=0.544/1.000 = 0.54 kN 17 R，= 0.201 /t = 0.201/1.000 = 0.20 kN186.7 主梁验算主梁类型钢管(mm)主梁截面类型 48X3.5(mm)主梁计算截面类型0 48X32)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2052主梁抗剪强度设计值t(N/mm)1252)主梁弹性模量E(N/mm206

26、0003主梁截面抵抗矩W(cm)4.494)主梁截面惯性矩I(cm10.78主梁合并根数m1主梁受力不均匀系数工1主梁计算方式三等跨梁知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。支座反力计算 的由上节'小梁验算 承载能力极限状态：一 2.178, 2.182.179, 2.179, 2.309, 2.144, 2.188, 2.176, R = ( Max2.926,1.692max 2.926=2.926kN0 0.392=1 X, 2.012, 1.5211.155, 0.738, 2.1812.173,2.202,正常使用极限状态：,1.7281.728, 1.729, 1.728,

27、=，M Max2.32, 1.342, 1.831, 1.71.735, 1.726Rmax 2.32=2.32kN00.201=1X, , 1.588, 1.179, 0.8650.544, , 1.729, 1.7231.747、强度验算12.92kN Za9Z&kN 2.KkN2,S26RN 喜轮2.926RN验算简图(kN.m)弯矩图m0.439kN - M = max226国 工 205.000 N/mm/4490=97.757N/mmM 6=0.44X /W = 10max满足要求！2、支座反力计算1金。，：居0M1 J841乘上办整1.-W24,44323M3二.其三£IE L779-工花 -2.7S-2.926-1.926剪力图（kN）第1道支撑所受主梁最大反力 R = 8.63/ 1 =8.63/1.00=8.631kN max计算方法同上，可依次知：第2道支撑所受主梁最大反