3万吨城市污水处理厂设计计算(泰州市第二城南污水处理厂

1、3万吨城市污水处理厂设计计算（泰州市第二城南污水处理厂水处理各构筑物的设计计算及设备选择一.中格栅的设计计算本设计中格栅的设计计算如下2 。3二0. 487n)3/s(1)格栅间隙数rl -e-Irv式中：一栅条间隙。一最大设计流量，m7s；e一栅条间隙，m； h栅前水深，m； v污水流经格栅的速度，一般取0. 61. Om/s； a一格栅安装倾角，(° )取中格栅栅前水深为人=0.52?，格栅栅条间隙e=20mm,过栅流速i=0. 9m/s 格栅安装倾角户60。，设置两台机械格栅，则每台格栅间隙数为：亟=0.487xJ晒=22.8；贝加23 2dhz 0.04x0.55x0.9(2

2、)栅槽宽度B = S(-D + e式中：8栅槽宽度，m；S一栅条宽度，取SR.Ohn； e一栅条间隙，取e=0. 02m 一栅条间隙数，二23个；B = 5(72-1)4- = 0.01x(231) + 0.02x23 = 0.68/77 (3)进水渠道渐宽部分长度/ 2tanat式中：乙一进水渠道渐宽部分长度，m；Bi一进水渠道宽度，取BlO. 30m渐宽部分展开角度，取a】=20。；z B Bi 0.68 - 0.30 /, =L = 0.52 m2 tana j2x tan20(4)出水渠道渐窄部分长度=1x0.52 = 0.26m- 2 1 2(5)过栅水头损失通过格栅的水头损失九可以

3、按下式计算：h = k /io.e, V2 .%=gsm”2g式中：匕一设计水头损失，m；叫一计算水头损失，m；g一重力加速度，m/s2；攵一系数，格栅受污堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；自一阻力系数，其值与栅条断面形状有关。设格栅断面形状为锐边矩形，则s -0 01 -自(-)3 = 2.42 x(-)3= 0.96e0.02/?。= 5 二 sin a = 0.96 x x sin 60' = 0.034 mg2x9.8hi = k hg = 3x0.034 = 0.102m(6)栅后槽总高度设栅前渠道超高h = 0.3m ,栅前水深h = 0.55m ,贝H=h + hx+h

4、2 = 0.55 + 0.102 + 0.3 = 0.952 in ,取 Im(7)栅前槽高度修H1 =h + h2 = 0.55 + 0.3 = 0.85m(8)栅槽总长度LHf) QC£ = 7 +7.+0.5 + L0 + = 0.52 + 0.26 + 0.5 + 1.0 + = 2.77m -tan 60°tan 60°(9)每日产生的栅渣量vv_86400xemax-VV, K- xlOOO式中：W 每日栅渣量，m?/d叱一单位体积污水栅渣量，m3/(l()3污水)，中格栅间隙为20mm,取VV =0. 05 m3/(1。3 污水)除一生活污水总变化系

5、数，KJ1.486400x0.487x0.05W =1.4x1000=1.503m3 / dW = 1.503m3/J >0.02m3/,宜采用机械清渣每台格栅每日栅渣量w'=二=0.75 m3 Id2(10)中格栅及格栅除污机选型由给水排水设计手册(第二版)第11册第521页查知，选用两台GH-1000 链条回转式多耙格栅除污机，其规格及性能如下表3：表1 GH-1000链条回转式多耙格栅除污机的规格和性能参数二提升泵房1 .水泵选择设计水量30000m7d,选择用4台潜污泵(3用1备)。Gnai =理=5 84"?3/h单33所需扬程为6. 0m选用350QZ-10

6、0型轴流式潜水电泵表二扬程/m流量转速轴功率/kw叶轮直径效率/%/(m7h)/ (r/min)/mm7. 221210145029.930079.52.集水池、容积 按一台泵最大流量时6min的出流量设计，则集水池的有效容积 1210,V =x6 = 121/z260、面积 取有效水深"=37,则面积/=生=工1 = 40.3"/ H 3F 40 3集水池长度取10小，则宽度B =二=4.03?，取4.5”?/10集水池平面尺巾x 6 = 10m x 4.5/n保护水深为.2?，实际水深为1.2？、泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架。三.细格栅的计算

7、本设计中格栅的设计计算如下？(1)格栅间隙数|xemaxVsinn =-e h 式中各项字母代表的意义同前，取细格栅栅前水深为 =1.5m,格栅栅条 间隙e=10mm,过栅流速1，= 0. 9m/s,格栅安装倾角a=60° ,设置两台机械格栅,则每台格栅间隙数为:x QmaxJsina x 0.487 x Vs in60n = = = 16.8 取 17ehu 0.01x1.55x0.9(2)栅槽宽度式中：3栅槽宽度，m；S一栅条宽度，取S=0. 01m；e栅条间隙,取e=0. 01m；一栅条间隙数， =17个;B = 5(n-l) +(?H=0.01x(17-l) + 0.01xl

8、7 = 0.33m(3)进水渠道渐部分长度2 tan a 式中：乙一进水渠道渐宽部分长度，m；处一进水渠道宽度，取心=0.20叱a1一渐宽部分展开角度，取a】=20。；=0.18m_ 0.33-0.202tana1 2x tan20°(4)出水渠道渐窄部分长度=lx0.18 = 0.215m(5)过栅水头损失通过格栅的水头损失小可以按下式计算：h = k , ho. v"il. = sin a . 2g式中：设计水头损失，相瓜一计算水头损失，加g 一重力加速度，/ S2攵一系数，格栅受污堵塞时水头损失增大倍数，一般采用34一阻力系数，其值与栅条断面形状有关设格栅断面形状为锐

9、边矩形V 1() ()1 1g = B (一)3 =2.42x()3 =2.42e0.01v2o 92九）=5sina = 2.42xx sin 600 = 0.087 m° ' 2g2x9.8h = k - h。= 3x0.087 = 0.26m(6)栅后槽总高度设栅前渠道超高为=03】，栅前水深/? = L5m,贝1JH = h + h +/ = 1.5 + 0.26 + 0.3 = 2.06m,取 2. lm(7)栅前槽高度修H1 =h + /?2 = 1.5+ 0.3 = 1.8m(8)栅槽总长度L£ = /+7,+0.5 + L0+ 7/1 =0.18 +

10、 0.09 + 0.5 + 1.0+ L8 =2.8m-tan 60°tan 60°(9)每日产生的栅渣量iv_86400xQniaxVV, K_ xlOOO式中：W每日栅渣量，m'/dI匕一单位体积污水栅渣量，m3/(l()3污水)，中格栅间隙为20 mm ,取W =0. 1 113/(10/污水)K一生活污水总变化系数，K.=L486400x0.487x0.1 一W = 3m /a1.4x1000w = 3m3d > 0. 02 m3 Id,宜采用机械清渣每台格栅每日栅渣量W，=!=1.5 nf /,/2(10)细格栅及格栅除污机的选择由给水排水设计手册(

11、第二版)第11册第533页查知，选用两台XWB-IIbO.8-L5背耙式格栅除污机，其性能如下表4所示：表3 XWB-III-0.8-L5背耙式格栅除污机型号格栅宽度(mm)耙齿有 效长度 (mm)安装倾 角提升质 量(kg)格栅间距(皿)提升速度 (m/min)电机 功率 (KW)xwB-m800100602001030.5-0.8-1.5四、沉砂池1.池体的计算 本设计中曝气沉砂池的设计计算如下？(1)池子总有效容积VV = Qm/x60式中：。2一污水厂最大设计流量，QM=0-487mS/s；/一最大设计流量时的流行时间，取t=2min；VI = /aJx60 = 0.487 x 2 x

12、 60 = 58.44 m3(2)水流断面的面积AA _ OmaxVII式中：Qmax一污水厂最大设计流量，emax=0. 487m7s；%最大设计流量时的水平流速，取0.06 m/s；0.487， c.c ，A =nv =8.12m0.06(3)池总宽度8B = h式中：h2设计有效水深，取力2= 2m八 A 8.12-B = =m = 4.06mh2 2(4)校核宽深比- = = 1.02宽深比在12之间，符合要求 k 2(5)池体长LA 8.12(6)校核长宽比孤= 3.5 ,符合要求2.曝气系统设计计算本设计的曝气沉砂池的曝气系统设计计算巴 本设计的曝气沉砂池运用鼓风曝气系统，鼓风设备

13、和A?/。反应池空气系统设在同一机房，采用穿孔管 曝气，穿孔曝气管设置在集砂槽一侧，距池底0.8,距池壁0.5m,则穿孔管的淹 没深度为"=%一0.8 = 2 0.8 = L2m。(1)最大时所需空气量久皿/wc=dQm”x3600式中：c/一每立方米污水所需空气量，0. ro. 2ms空气/污水，取0 2nls空气 / n?污水qnvdX =（母田 x 3600 = 0.2 x 0.487 x 3600 m'/h=350. 64 m3 / h(2)平均时所需空气量qq = "Qx3600 = 0.2 x 0.348 x 3600 m3 = 250.56m3/h(3

14、)鼓风机的风压计算p = H+hd+hf式中：P一鼓风机出口风压，kPa；一扩散设备的淹没深度，换算成压力单位kF., 1矶0压力相当于9. 8kPa, H = .2x9.8kPa = 11.76kPa；均一扩散设备的风压损失，kP.,与充氧形式有关，一般取35kK,取4kP.； 储一输气管道的总风压损失，kP“包括沿程风压损失和局部风压损失，可以通过计算确定，设管路压力损失为5.5kP.0p = H +hd + h, = 11.76 + 4 + 5.5kPa = 21.26 kPa(4)鼓风机的选择由给水排水设计手册(第二版)第11册P470查知，选择RD125型号罗茨鼓风机两台，其性能如下

15、表6所示：表4罗茨鼓风机的性能型号口径(mm)转速(r/min)出口风压 (kPa)气量Q (m7min)轴功率La (kW)电动机功率(kW)RD125125175029.616.811.7153.沉砂室的计算沉砂室的计算过程如下：(1)沉砂部分所需容积86400K xl()6式中：X 一城市污水沉砂量，m710W,可按照10污水沉砂1530mS计算，取X =201/106ms 污水丁一清除沉砂的间隔时间，d,取T = 2d段一生活污水总变化系数，K：=L4丫 4/7x800K：xl()60.487x20x2x864001.4xl06=1.203 m3(2)每个污泥斗的容积Vo=- n式中：

16、匕一每个沉砂斗容积; 一沉砂斗个数,本设计中设两格池子每格池子有两个沉砂斗，贝!I = 4 ；“ V 1.203 八皿 3V(= = 0.301m° 4(3)沉砂斗各部分尺寸设斗底宽。产0.6,斗壁与水平面的倾角为60°,斗高后=L 1m,则沉砂斗伤口宽度为:2/:；2x1.1 “a =:1-1=+ 0.6 = 1.87mtan 60°tan 60°沉砂斗容积为：匕=&(26/2 + 2aa +2«2i) = (2x 1.872 + 2x 1.87x0.6+2x 0.62) = 1.83m366(> 0.301m5)(4)沉砂室的

17、高度为采用重力排砂，设池底坡度i = 606,坡向砂斗，,L 7.2-2x1.87 I. = 1.7322/?3 =/?3+/72 =1.1 + 0.06x1.73 = 1.21(5)池总高度H=h.+h1+h3式中： 一沉砂池超高，m,设九二0. 3mH = +h2 +/?3 =0.3 + 2 + 1.21 = 3.51m(6)验证最小流速1/_ Qminnnn 11/0式中：Qmm一最小流量，m7s, 0niin = % = O.348m3/s Az。一最小流量时沉砂池的水流断面面积(in?),公=帅一最小流量时工作的沉砂池数目，最小流量时，有一个沉砂斗工作尸1Q . Q .0,348,V

18、min =兰屿=一2 = 0.09m/s > 0.06m/smin1x2x2.03 1x2x2.03(7)砂水分离器的选择选用螺旋式砂水分离器两台，一备一用，螺旋式砂水分离器由砂斗、溢流 堰、出水管、无轴螺旋带及驱动装置等组成。4.曝气沉砂池进出水设计的计算曝气沉砂池的进出水设计的计算过程如下：(1)曝气沉砂池进水设计曝气沉砂池进水采用配水槽，来水由提升泵房和细格栅后水渠直接进入沉 砂池配水槽，配水槽尺寸为：BxLx/=5.09x0.5x2o为避免异重流的影响， 污水经潜孔进入沉砂池，过水流速不宜过大，流速控制在i，= 0.20.4m/s,本设 计取 u = 0.4m/5 o单格池子配水

19、孔面积为：F=义0=粤 =1.22m?v 0.4设计孔口尺寸为1.8mXL 8叫 则孔口实际流速为：-= Mg m/s = 0.15m/s41.8-fi给水排水设计手册(第二版)第一册P678,可得水流经过孔口的局部 水头损失为4=1.。6,则水头损失为：/=- = 1.06x- = 0.0012 m2g 2x9.8(2)曝气沉砂池出水设计出水采用矩形薄壁跌水堰，假设堰为无侧收缩堰，堰宽同沉砂池每格池子 的宽度，即 =2.03m,则通过堰流量为：3qv = mbyflgH 2式中：qv 一堰流量，qY = 0.487m3 / s加一流量系数，通常采用0.45；b 一堰宽，m, b = 2.03

20、m ；”一溢流堰上水深，m；通过计算得出=0.24m,设跌水高度为0. 15m,则沉砂池出水的水头损失为 0. 24+0. 15=0. 39m五、A2/0反应池1设计参数、BOD.污泥负荷 N=0. 13kgBOD5/(kgMLSS d)、 回流污泥浓度Xx=6 600mg/L、 污泥回流比R=100%、 混合液悬浮固体浓度X =x 6600 = 3300、反应池容积VNX30000x1800.13x3300=12588/;/-、反应池总水力停留时间V 12588 t 'q "30000=0.424 = 10.10混合液回流比R内总氮的去除率:77 m =TNoTN,xlOO

21、%式中：77V0=41mg/L77Vc = 151ng / LTNc 一77V41 -IS°- x 100% = 100% = 63.4%TN。41混合液回流比R内nTN xl00%= 63-4(< x 100% = 173% ,取1-63.4%& =200%(8)各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1： 1： 3厌氧池水力停留时间 =0.2x10.1=2.02，池容鼠=0.2x12578 =2516/；缺氧池水力停留时间岫 =0.2x10.1=2.02/?,池容匕央=0.2x12578 =2516/；好氧池水力停留时间/好=0.6x10.1=6.06万，池容 =0

22、.6x12578=7547/厌氧段总磷负荷=(徵=翳就=。126所S . d好氧区总氮负荷=2/匕=；：)；，=0Q5kg7W/(MLSS-d)符合要求;(10)剩余污泥量系统每座反应池每日活性污泥净增值AX = y (S0-Sc)Q-Kdvxy式中：So-S一So为好氧池中进水平均BODs的值，久为好氧池中出水平均BODs的值，kg/m5, So-Sc = kg/m3 = 0.17kg/m3 ；y产率系数，即微生物每代谢lkgB0D5所合成的MLVSS, kg,取Y = O.bkMLVSS / kBOD,；Kd = = 0.06d-1 ； 16。一每座好氧池处理污水流量，ms/d,为3000

23、0m'/d；VX、一反应池内挥发性悬浮固体总量，kgAX=0.6x0.17x 30000-0.06 x 12588x 0.7x3.3 = 1315kgMLVSS/d(11)反应池主要尺寸反应池总容积V = 12578?3设反应池2组，单组池容 =V/2 = 12578/2 = 6289/ 有效水深力= 4.0？单组有效面积S单=?=呼 =1572.3小h 4.0采用5廊道式推流式反应池，廊道宽 =75mS 1257 3单组反应池长度L =上=上二=42？B 5x7.5校核：b/h = 75/4.0 = 1.9 (满足匕/? = 1 2)L/b = 42/7.5 = 5.6 (满足 L/

24、b = 5-10)取超高为1. 0m,则反应池总高”=4.0 + 1.0=5.0?（12）反应池进、出水系统计算进水管单组反应池进水管设计流量Q=Q/2 = 30000 / 2 x 86400 = 0.18/ / 5管道流速v = 08”/ £管道过水断面面积A = fl/V = 0.18/0.8 = 0.225管径4 =也丝=0.547 7t取出水管管径DN600mm公»皿、m田田Q 0180.18,校核管道流速v =;=0.64/7?/ sA （竺尸7 0.283 回流污泥渠道。单组反应池回流污泥渠道设计流量金30000,Qr = RxQ = lx= 0.18ni /s

25、2x86400渠道流速v = 0.6/?/ s取回流污泥管管径DN600min 出水管。单组反应池出水管设计流量Qi = Q? = 0.36/ / s管道流速1，= 0.8帆/$管道过水断面积A = =要=0.45/v 0.8管径=秒=榨等 =076，"取出水管管径DN800imn 校核管道流速-吟=丹=。.72山（13）曝气系统设计计算设计需氧量A0R。A0R=（去除BODs需氧量-剩余污泥中BODu氧当量）+ （NHN硝化需氧量-剩余 污泥中NHs-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量碳化需氧量4等汩.42甯誓竺%必5=5622%Q硝化需要量D2D2 = 4.6Q(No - N,) -

26、 4.6 x 12.4% x Px=4.6 x 30000x (41-15)x 0.00 l-4.6xl 2.4% xl315=2837.9AgQ / d反硝化脱氮产生的氧量D、= 2.86N=2.86 x 618=1768 kgOJd总需氧量AOR = D1+D2 2 = 5622 .8 + 2837 .9-1768 =6692kgO2 /4=2783kgO? /h 最大需要量与平均需氧量之比为1.66,则去除lkgBODs的需氧量=AOR6692Q(S0 - S) 30000 x(0.18-0.01)= 13TkgOJkgBOD、标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底

27、0.2m,淹没深度3. 8m, 氧转移效率Ea=20%,计算温度T=25'C。S* AORxCqs _6692x9.17a(j3pCwl(T) -Q)xl.204(T-20) 0.82x(0.95x0.909x9.12-2)x 1.024s=113126kgO? / d =47 IkgO? /h相应最大时标准需氧量SOR： = l &SOR = 18779 kgO2 Id = 782 SkgOJh好氧反应池平均时供气量Rg xioo= 471 x 100 =7850/?0.3Ea0.3x20最大时供气量G, =L66G、. =13031/ A lllaA3所需空气压力Pp =九

28、 + h2 + h3 + h4 + A/ = 0.2 + 3.8 + 0.4 + 0.5 = 4.9,n式中 hi +h2=0.2m供风管到沿程与局部阻力之和%=3.8?曝气器淹没水头h4 = 0.4m曝气器阻力A/? = 0.5m富裕水头曝气器数量计算（以单组反应池计算） 按供氧能力计算所需曝气器数量。h _ SOK'2x/.蒜=2796（个）供风管道计算供风干管道采用环状布置。流量 Q = 1 = 1x13031=6516/ / /? = 1 . 81/n3 / s2 sniax 2流速 u = 10/7?/53r ； l4Q$ 14x1.81 管径” = y=05V m T lO

29、x乃单侧供气（向单侧廊道供气）支管幺产 L 展=到巴=2172m3/h = 0.6/n3 / s 326流速 u = 10m/s管径 4 = 座=j土S=o.28？ vn 10x/r取支管管径为DN300mm双侧供气Q双=2Qs单=12/ /s流速 u = lOm/s管径,/ =芈圭=符2=0.39？ V vn VlOx/r取支管管径DN=400mm（14）厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3 格。每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5卬/小池容计算。厌氧池有效容积v厌=42 X 7.5 X 4.0=1260 /混合全池污水所需功率为5 x 1260=6300VV （

30、15）污泥回流设备 污泥回流比R = 100%nv ! d = 1250 nr / h污泥回流量Qe = RQ = 1 x 30000 =3设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备） 单泵流量。犬单=1=1 Xl 25g625/力 水泵扬程根据竖向流程确定。（16）混合液回流设备混合液回流泵混合液回流比R内=200%混合液回流量。犬= 2 X 30000 =60000 w3/ = 25OO 尸 / /?设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用1备）单泵流量。呼=；x ?：x 2500=625?'/h混合液回流管。混合液回流管设计。6 = R内?=2x?=O.34873 /

31、$泵房进水管设计流速采用V = l.Om/s管道过水断面积A =如= 0.348/v 1.0er 7 4A ；4x0.348管径”=下"取泵房进水管管径DN700mm校核管道流速v = 旦 =-（）34S- =0.96"s-d1 -x0.68244 泵房压力出水总管设计流量Q7=2,=Q348/s设计流速采用V = 1.0/77/5管径=取泵房压力出水管管彳如N700管道过水断面积4 =色=9=0.348/六.二沉池1设计参数为了使沉淀池内水流更稳、进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用 圆形辐流式二沉池。二沉池为中心进水，周边出水，幅流式沉淀池，共 1座。二沉池面积按表面

32、负荷法计算，水力停留时间t=2.5h,表面负荷 为 1. 5m3/ （。1 .沉淀部分有效面积.Qniax x3600A =nq式中A一一沉淀部分有效面积（in?）；人 0.487x3600 一“，,.A = 1169nr1.52.沉淀池直径D =式中D沉淀池直径8.污泥斗高度.D = i'.4x1169 = 38.9m 取口 = 39m3.校核堰口负荷q=q3.6叫q = 1.99L/s.m <4.34L/s.m 满足要求4.3.6x3.14x39一校核固体负荷24x(1+ R)QX G =A.G = 89kg/(m2d) < 150kg/(m2 /d)满足要求11695

33、 .澄清区高度卜= rQo /A式中h2沉淀池澄清区高度（in）设计中取t=2.5h, h, = 1.87m6 .污泥区高度-_ 2T(l + R)xQxX. (X + Xr)xA式中h；一污泥区高度（m） 设污泥停留时间为2h=2.2m2 x 2x(1 + 0.5)x30000 x 3.324(3.3+6.6)x11697 .池边水深h2 = h； +h； +0.34，式中hi池边水深（m）h ) = 1.87 + 22 + 0.3 = 4.37mxtga°式中Di一一污泥斗上下口直径(m)D2一一污泥斗上口直径(m)a污泥斗斜壁与水平面的倾角设计中取 Dl=LOin, D2=2.

34、0m, a =60 度/. h4 = j，). "1 x tan60° = 0.87m9 .沉淀池总高二沉池拟采用单管吸泥机排泥，池底坡度去0.001,排泥设备 中心空柱为1.5mH = % +h2 +h3 + h4式中H一一沉淀池总高(m)池中心与池水落差h3=(392)/2=085 超高hl=0.3mH = 0.30+4.37+0.185+0.87 = 5.725m10 .校核径深比二沉池有效水深为4.37m,直径为39nlD 39= 8.93<12满足规范6.5,12,二沉池直径与有效水深之比宜为612,水池直径不宜大于50m。(2)进水系统计算.进水管计算设计

35、污水流量Q = 0.487m3 / s进水管设计流量。进=。(1 + R) = 0.487x(l + 0.5)= 0.73/s选取管径DN800mm,4g _4x0.487 冠zrxO.82=1.0m/s.进水竖井进水竖井采用D2=l. 5m,流速为0.10.2m/s出水口尺寸0.45XL5H,共6个，沿井壁均匀分布。出水口 流速 v = 0.73/0.45 xl.5x 6=O.2m/ s.稳流筒计算取筒中流速匕=o. m / s稳流筒过流面积A = Q J匕=0.73 /0.1 = 1.3m2稳流筒直径也、?寸* *=841)出水部分设计a.单池设计流量Q = 0.487 ?'/sb

36、.环形集水槽内流量以=Q /2 = 0.487/2 = 0.2435"'/sc.环形集水槽设计采用周边集水槽，双侧集水，每池只有一个总出水口，安全系数k取1.2 集水槽宽度 Z? = 0.9x (% %)°4 =0.55/»取。=0.60/h集水槽起点水深为= 0.75/7 = 0.45 m班.wa - i 皿、1 /“= 1.250 = 0.75？集水槽终点水深为'槽深取0.8m,采用双侧集水环形集水槽计算，取槽宽b=0.8m,槽中流速v = 0.6m/ s槽内终点水深 h4=q/vb = 0.2435 / 0.6x1.0=0.51 m槽内起点水

37、深4 =#2/?户/4+力；hk = - / g/ = i.0x0.24352 /(9.81X1.22) = 0.18？% = #/</ + 2%3 / 卜=O.73zt? «5VqKA校核：当水流增加一倍时,q=0. 487 m3/s, vr=0. 8m/sh4 = q/vb= 0.487/0.8x 0.8=0.3 bnhk = jaq2 / gb2 =.0x 0.487 * 0.487 x /(9.81 x O.82) = 0.44/h% =小；+2h：/h、= V0.82+2x0.443/0.8 = 0.95m设计取环形槽内水深为0.8m,集水槽总高为0.8+0. 3 (

38、超高)=1. 1m,采 用90°三角堰。d.出水溢流堰的设计采用出水三角堰(90° ),堰上水头(三角口底部至上游水面的高度) H,=0. 05m (H20).每个三角堰的流量5 =1.343"J* = 343x0.05247=0 0008213 m3 1s三角堰个数勺=Q/% =0.487 / 0.0008213 = 593(个)三角堰中心距(双侧出水)L=Llnx=D-2b-2b,)/nx =3.14x(39 - 2 x 0.6 1)/297 =0.2"?外围三角堰个数 n2=L, /Ll=596. 6实际堰上水头H=0. 039m2）排泥部分设计.

39、单池污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量回流污泥量Qr=QR = 1250 X 1=1250 广/?回流污泥量1 n6in6X =/= 1.2x = 10000 mg/L = 10kg/ r SVI120XY = f-X =0.75x3300 = 2475 mg/L = 25kg/点剩余污泥量_ AX _y（So-S）Q K,/匕 X, _0.6x0.17x30000-0.06xl2588x2.315 f-Xr -7 Xr K： -0.75x10= 178"，/?。忠=Qr+Qs =1250 +178 = 1428 in3/h。单=。总/2 = 714"/力排泥铸铁管,管

40、径400mm, v=l. 6m/s.集泥槽沿整个池径为两边集泥其设计泥量为7 = Q /2 = 1428/2 = 714m3/A = 0.2m3/s集泥槽宽b = 0.9qg =0.9x0.2435°4 =0.52？起点泥=0.750 = 0.75x0.6=0.35终点泥深4=L25b = 1.25x0.6 = 0.75m A*七.机械搅拌澄清池机械搅拌澄清池的特点是利用机械搅拌澄清池的提升作用来完成泥渣回流 核接触反应,加药混合后进入第一反应室,与几倍于原水的循环泥渣在叶片的搅 动下进行接触反应.然后经叶轮提升到第二反应室继续反应以结成大的颗粒,再 经导流室进入分离室沉淀分离.1

41、、二反应室净产水能力为 Q=1750m3/h=0. 487 m3/h采用2个池来计算则每池的流量。= 0.244/s,二反应室计算流量一般为出水流量的3-5倍.0 =5Q= 1.22力.设第二反应室内导流板截面积Ai=0.026,U=0.057/s则第二反应区截面积为:1.220.05=24.4m2此一n /4（%+A）|4（24.4 + 0.02） 一第一反应区内径：1-口 =5.6?取第二反应室直径2 =6叫反应室壁厚4=0.25/nDf = 2 + 2a =6 + 0.5 = 6.5/7?乩=曲=L.；。= 2.5/w(/I = 505)Hi第二反应区高度，m考虑构造布置选用 = 26，

42、设导流板4块.2、导流室导流室中导流板截面积：A2=Al= 0.02/7?2导流室面积：vv2 = vv, = 24.4/zz2导流室直径：2 =8.6/77取导流室=8.67,导流室壁厚a = 0.1/h . 一 一D 2 = ZX + 2k = 8.8/“，L= 1.05w '-2（）'1 7?导流室出口流速：% =。.。5"，出口面积：4 = ±- = = 24.4/U ° 0.05则出口截面宽：入宝最因=赢普=I，”出口垂直高度：H'i = VS% = L4673、分离室O o 744 分离区上升流速取小=0.0005 m/s,分离

43、室面积：*=、=-f = 488/r。iK 0.0005池总面积：卬=卬3 + -j = 495 m池的直径：D =25.1m x 25m4、池深计算池中停留时间T设为1. 5ho有效容积：vz = 3600QT = 3600 x0.244 xl.5 = 1317 .6J考虑增加4%的结构容积：V = (l + 0.M)V/=1370/W取池超高4 =03。设池直壁高：氏=1.65机。池直壁部分的容积：叫=更小=810/ 4w2 + w3 = V = 1370 810 = 560/n3 o取池圆台高度% =25。池圆台斜边倾角45°,则池底部直径z>r =。-2& =2

44、5 -5 = 20，。本池池底采用球壳式结构，取球冠高“6 = 1? o9.42 "V圆台容积156.25 + 125+100 = 998/3球的半径：个,二41+：'三=8.5?。球冠体积:1= 3.14 8.5- 3J=25.64/h3池实际容积：V =7 + 吗 + /=1833.6帆3 V，= _1_ = 1763.1，。实际总停留时间：7 =2.001317.0池总高： ="。+44 +h5 + “6 =03+ 1.65+ 1 + 2.5 = 5.45？5、配水三角槽逆水流量增加1%的排泥水量，设槽内流速为 =。77/5。三角槽直角边长为:1.10。1.1

45、0x0.224 一=O.o三角配水槽采用孔口出流，孔口流速同 3。1.100 1.10x0.2242出水孔总面积二-=0.36"%0.7采用d=o. im的孔径,每孔面积为0. 007854。则出水孔数=*1 = 46个。为施工方便采用沿三角槽每18°设置一孔，共20孔，孔口实际流速1.1x0.224x4 .5 ,M= 1.57 in/ sO.12xx2O'6、第一反应室二反应室板厚心 =0.15/。第一反应室上端直径为：=。 + 2. + 2b3 6.5 + 2x0.6 + 2x0.15 = 8m 第一反映室高：=1.65 + 2.5-2.6-0.15 = 1.4

46、/hDr + D.14 + 8D4 = + H? =F1.4 = 12.4ni22取 4 = 0.15?/s泥渣回流量2 = 4。回流缝宽度：S=*- = 0.17?，取8为02，设裙板用瓦=0.06伞形板下端圆固直径为：A = D4 - 2(y/2B1 + e)=12 2(V2 x 0.2 + 0.06)= 11 Am 按等腰三角形计算： = £)4 D5 = 12.4 11.4 = DDt 15.4-14 H0 = -:= 0.7 m22H9 = H7-Hs-H10=1.4-1-0.7 = -03mH8一伞形板下檐圆柱体高度H10一伞形板离池底高度H9一伞形板锥部高度7、容积计算

47、匕=吗(D?2 + DQ、+ Ds)+ -(Ds + Dp, +% = 155/2 -。八八"| -5)=64 + 49.8 = 113.8/W31251V2=-D H1+- 44匕=%一(匕 + 匕)=1096-(155 +113.8)= 827.2m3VI第一反应区容积V2一第二反应区加导流区容积V3一分离区容积则实际容积比：二反应室：一反应室：分离室二113. 8： 155： 827. 2=1： 1.37： 7. 27池各室停留时间：第二反应室=76.81 + 1.37 + 7.27=788 = 7 9668 a 8分 9.64第一反应室=8x1.37 = 11分分离室=8x7

48、.27 = 58.16，其中第一反应室和第二反应室停留时间之和为19分。8、进水系统进水管选用d = 400,心=0.8?/s出水管选用d = 400mm9、集水系统本池因池径较小部水均匀性本身能达到要求。采用沿外圆周外恻作环行集水 槽形式，按孔口出水方式，出水水质，小型的采用钢丝网水泥，结构较多，也 有采用塑料制作的，但后者变形大，老化快，造价高，故采用不多。国外刚制 的较多，由于防锈工作量大，故每年要维修孔.1孔口： q = ucOy/2gh2环行集水槽：%«=0.224,取流速y = 0.8m/s槽宽取0.3m,考虑施工方便槽底取为平底，槽内终点水深,0.224 八一h4 =

49、0.937n0.8x0312/1槽内起点水深为=、亍L + % =。95m设槽内水深为0.93m,孔口出流孔口前水位0.05m,孔口出流跌落0.07m, 超高0. 3m槽断面高为 0. 93+0. 3+0. 05+0. 07=1. 035m总出水槽：设计流量。=0.224田/一槽宽。= 05，总出水槽按矩形渠道计算,槽内水流流速u = O.87/s,槽坡降0.02m。槽内流速：0.9?/s槽内起点水深：0.95m槽内终点水深：0.92m设计取用槽内起点水深为0. 9m终点为0. 93m,超高0. 3m, h=0. 93+0. 3=1. 23m孔口 出流：y = 0.6?/s, q = 1.20

50、 = 0.2688. u = 0.8, h = 0.06/?,=0.025?将塑料易|J除集水孑L的雌为32“，孑L 口面树.=I2a/2x9.81x0.06=0.3 nr孔口数目：*L=/ = 2一 = 157.7 个 儿 加 3.14x0.0252设计采用孔口数为58个。八.接触消毒城市污水经一级或二级处理后，改善水质，细菌含量也大幅度减少，但仍存 在有病原菌的可能，因此污水排放水体前应进行消毒。本设计中采用液氯为消 毒剂，其优点是效果可靠，投配设备简单、投量准确、价格便宜。1液氯消毒工艺设计计算1.1 已知条件投氯量9?g/L,仓库储量按154计算。Q = 42000 m 31d ,1.

51、2 设计计算(1)加氯量G：942000 , zG =x= 1 6（kg/h）100024(2)储氯量W：W = 15x24xG = 15x24xl6 = 5800(A:g)(3)加氯机和氯瓶：采用投加量为。20v"加氯机2台，一用一备，并轮换使用。液氯的储 存选用容量为1000依的钢瓶，共6只。(4)加氯间和氯库：加氯间和氯库合建。加氯间内布置2台加氯机及其配套投加设备，1台水加 压泵。氯库中6只氯瓶两排布置，设4台称量氯瓶质量的液压磅秤。为搬运氯 瓶方便，氯库内设CR2-6。单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通到氯库 大门外。氯库外设事故池，池中长期贮水，水深L5m0加氯系统的

52、电控柜，自动控 制系统均安装在值班控制室内。为方便观察巡视，值班室与加氯间设大型观察 窗及连通的门。(5)加氯间和氯库的通风设备：根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积 匕=4.5x7x3.6 = 113.4(/), 氯库容积 =9.6 x 7 x 4.5 = 302.4(/)。为保证安全每小时换气812次。加氯间每小时换气量5 = 113.4 x 12 = 1360.8(/)氯库每小时换气量G? =302.4x12 = 3628 .8(打故加氯间选用一台T30-3通风轴流风机，配电功率0. 4kW ,并安装1台漏 氯探测器，位置在室内地面以上20c8. 2接触池设计计算2.1 已知条件最大设计流量= 1750('/"),接触时间t = 30min,采用隔板接触反应池(矩形的接触反应池,当水流长度：宽度=72 ： 1,池长：宽=18： 1,水深：宽小于 等于1.0时,反应效果最好).2.2 设计计算(1)接触池容积VV = Qma J = 1750 x 0.