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文档简介
1、不规则结构方案调整的几种主 要方法 不规则结构方案调整的几种主要方法 (一)、工程算例1 1、工程概况 某工程为一幢高层住宅建筑, 纯剪力墙结构, 结构外形呈对称Y形。一层地下室,地上共23 层,层高2.8m。工程按8度抗震烈度设防,地 震基本加速度为0.2g,建筑抗震等级为二级,计 算中考虑偶然偏心的影响。其结构平面图如图1 所示。 图1结构平面图 2、 这个工程的主要特点是: (1) 每一个楼层沿Y向对称。 (2) 结构的角部布置了一定数量的角窗 。 (3) 结构平面沿Y向凹进的尺寸10.2m, Y 向投影方向总尺寸为22.3m。 开口率达45%, 大于相应投影方向总尺寸的30%,属于平面
2、布 置不规则结构,对结构抗震性能不利。 3、 本工程在初步设计时,结构外墙取 250厚, 内墙取200厚。经试算结果如下: 结构周期: T1=1.4995s ,平动系数:0.21(X),扭转系数: 0.79 T2=1.0954s ,平动系数:0.79(X),扭转系数: 0.21 T3=1.0768s ,平动系数:1.00(Y),扭转系数: 0.00 周期比:T1/T2=1.37 ,T1/T3=1.39 最大层间位移比:1.54 最大值层间位移角:1/1163 4、 通过对上述计算结果的分析可以看出,该结 构不仅周期比大于规范规定的 0.9限值,而且在 偶然偏心作用下的最大层间位移比也超过 1.
3、5 的最高限值。 经过分析我们得知,之所以产生这样的结果, 主要是由于结构的抗扭转能力太差引起的。 5、为了有效地提高结构的抗扭转能力,经与建 筑协商,在该结构的深开口处每隔3层布置两道 高1m的拉梁,拉梁间布置200mm 厚的连接 板(如图2所示)。 图2加梁和板后结构平面图 经过上述调整后,计算结果如下: T1=1.3383s ,平动系数:0.22(X),扭转系数: 0.78 T2=1.0775s ,平动系数:0.78(X),扭转系数: 0.22 T3=1.0488s ,平动系数:1.00(丫丫),扭转系数: 0.00 周期比:T1/T2=1.24 ,T1/T3=1.28 最大层间位移比:
4、1.48 最大值层间位移角:1/1250. 6、从上述结果中可以看出,由于设置了拉梁和 连接板,使结构的整体性有所提高,抗扭转能力 得到了一定的改善。结构的周期比和位移比均有 所降低,但仍不满足要求。 经过分析得知,一方面,必须进一步提高结构 的抗扭转能力以控制周期比;另一方面,结构的 最大位移值出现在角窗部位,因此,控制最大位 移值就成为改善位移比的关键。 为此,对本工程采取如下措施: (1 )尽量加大将周边砼构件的刚度。具体做法 是将结构外围剪力墙厚增加到 300以提高抗扭 转能力。 (2) 将角窗处的折梁按反梁设计,其断面尺寸 由原来的200*310 改为350*1000 ,从而控 制其
5、最大位移。 (3) 将外墙洞口高度由2490mm 降为 2000mm ,以增大周边构件连梁的刚度。 (4) 加大结构内部剪力墙洞口的宽度和高度, 以降低结构内部的刚度。 经过上述调整后,计算结果如下: T仁1.0250s ,平动系数:1.00(X),扭转系数: 0.00 T2=0.9963s ,平动系数:1.00(Y),扭转系数: 0.00 T3=0.8820s ,平动系数:0.00, 扭转系数: 1.00 周期比:T3/T仁0.86 ; T3/T2=0.88 最大层间位移比:1.29 最大值层间位移角:1/1566 该工程最大最大层间位移比为 1.29,根据复 杂高层建筑结构设计建议的表7.
6、2.31(如下 表所示)可知,本工程在小震下最大水平层间位 移角限值为1/1240 ,满足要求。 表 7.2.3 扭转变形指标 E =Umax/U 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 中震下最大水平层间位移角限值 e / e 02.8 2.26 1.81 1.4 1.05 0.74 0.47 小震下最大水平层间位移角限值 e / e 0 1 1/1.24 1/1.55 1/2 1/2.67 1/3.78 1/6 7、通过以上调整后,可以看出结构的整体抗 扭转能力得到了很大的提高,周期比和位移比都 能满足规范要求,设计合理。 8、对于角窗结构,宜在角窗处的楼板内设置暗 梁等措
7、施以提咼结构端部的整体性。 (二)、工程算例22 1、工程概况 某超高层商办楼,主楼41层,结构高度为 18 4 . 3 m,地下室共5层,深19.5m。结构 体系为钢筋混凝土筒体和框架组成的钢-混结 构体系,框架由钢骨混凝土(SRC)柱和钢柱组 成。本工程按7度抗震烈度设防,建筑抗震等级按二级,因工程平面体形复杂,构造措施按一级 其结构平面图如图1所示: (p 0 Cp (3 酿:某勰标鶴黠平面图 图1结构平面图 2、工程特点 本工程筒体刚度大,但延性较差。结构初算侧 移很小,但平扭周期比偏大,在地震作用下质心 与其它角点以及与边缘点的位移比亦不满足要 求。究其原因,因筒体偏离整个平面较大,中部 联接板带尺寸过小。 3、 调整方法 a、 剪力墙核心筒开计算洞以降低刚度; b、 结构角部加水平隅撑以加强结构边缘节点的 约束; c、 薄弱层楼板加厚以提高楼板刚度,增加结构 水平的协调能力。 d、 筒体内主要角部暗埋了竖向 H型钢,在周边 连梁内暗埋H型钢,以提高筒体的延性。 4、 计算结果 结构自振周期计算结果如下表所示: Mode No Period An gle Moveme nt Torsio n 1 4.8103 14.53 0.93 0.07 2 3.8697 97.38
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