基板 玻璃模板专项方案

1、一、工程概况项目名称：TFT-LCD玻璃基板二期项目201主生产厂房11-22轴及附属厂房建设单位：陕西彩虹电子有限公司设计单位：世源科技有限公司本工程201主厂房为二层钢筋砼结构，抗震设防裂度为8度，框架抗震等级为二级，建筑高度为13.3M，层高为6M和7M两部分，建筑面积为7524.204工程为一层，层高分6m和11m两个部分。建筑面积2051。205工程为一层，层高5m，和6.5 m。本工程均为框架剪力墙结构，206纯水站为二层钢筋砼结构，建筑高度10.9m，建筑面积1021.58。207锅炉房为一层钢筋砼结构。建筑高度7.2m，层高6.3m。建筑面积758。本工程为框架结构工业厂房，部

2、分层高较高，预埋件及预留洞较多，模板工程复杂，周转次数多。现浇部分为达到清水砼标准，减少装饰湿作业，对框柱、梁、顶板拟采用覆塑竹胶合板模板。二、框架柱模板（1）模板组成 柱模板采用全新木夹板（规格为1850mm×915mm×18mm、1220mm×2440mm×18mm 的九夹板），背楞采用50mm×80mm 木枋，柱箍用48×3.5钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm 一道，示意图见图51所示。(2)模板尺寸及配置数量：柱模板的

3、配制高度依据楼层层高，数量从（H）轴配至（D）轴，分段流水，在施工过程中依据模板周转质量的好坏随时进行更换。模板的长度，在满足塔吊起吊重量的前提下，尽量设计为一面一块模板，同时应考虑模板的搭接及阳角接缝处理。(3)模板施工工艺：1作业条件：弹好楼层的柱身线及标高线。柱身钢筋绑扎完毕，电线管、电线盒、预埋件、门窗洞口模板安装加固完毕，钢筋办完隐蔽工程验收。为防止模板下口跑浆，安装模板前抹好砂浆找平层，但砂浆找平层不能吃入柱身内。安装模板前应把模板板面清理干净，刷好脱模剂，不允许在模板就位后刷脱模剂，防止污染钢筋及砼接触面。脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。2安装模板：配制好的模板用塔吊吊至安装位置初步

4、就位，用撬杠按柱位置线调整模板位置，利用满堂架初步柱模板进行固定，用靠尺板测直校正，使板面位置符合设计要求。模板经校正垂直后用钢架管将模板锁紧，合模板前将墙内杂物清理干净。模板安装完后，检查每排柱上口是否平直，用扣件或螺栓将模板上口固定。3>拆除模板：模板的拆除以柱体砼不缺棱掉角比较适宜。拆除模板顺序与安装模板顺序相反。首先拆下加固钢架管及对拉螺栓，使模板向后倾斜靠至满堂架上与柱体脱开。如果模板与砼柱面不能离开，可用撬扛撬动模板下口，在任何情况下不得在柱角撬模板或用大锤砸模板，以免损坏砼实体。清除模板平台上的杂物，检查模板是否有勾挂的地方，调整塔臂至拆除的模板正上方，将模板吊出。模板吊至

5、固定存放地点时，必须按规格一次放稳，及时进行板面清理，刷脱模剂，防止粘连灰浆。4成品保护：保持模板本身的整洁，吊装时应防止碰撞，堆放合理，板面及时清洁并涂刷脱模剂。模板吊运时要平稳、准确、不得碰砸楼板及其它已施工完成的部位，不得兜挂钢筋。用撬扛调整模板时要注意保护模板下面的砂浆找平层。拆除时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止砼面出现裂纹。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将柱角破坏。 砼达规定强度时拆模，避免影响砼质量。5模板安装质量要求：模板安装必须垂直、位置标高正确，两端水平一致。模板之间及模板与结构之间的拼缝夹海棉条，必须做到严密不得漏浆。脱模剂必须涂刷均匀。模板安装的质量标准：项

6、次检查项目允许偏差(mm)检查方法1模板垂直3用2m靠尺检查2模板位置2钢尺检查3上口宽度+2钢尺检查4模板标高±10水平仪检查三、顶板模板（1）顶板模板采用12mm厚覆塑竹胶合板做面板，50×100木方做次龙骨，间距应300，48×3.5双根钢管做主龙骨，间距应1200。（2）顶板模板的支撑系统用48×3.5钢管配合丝杠分不同层高搭设满堂脚手架，立杆间距应1200，立杆的高度按室内净高确定。一层满堂架立杆下垫150*150竹胶板，以增加架体的稳定性（3）满堂架立杆应按房间的开间进深尺寸以及梁位置布局，梁下立杆排距不得大于900mm，板下立杆排距不得大于

7、1200mm，并根据轴线尺寸调整。（4）架子的水平拉杆设35道，一般距楼地面200300mm处设一道，每隔1200左右设一道，同时，设置必要的斜撑或剪刀撑，以保证架子的整体刚度和稳定性。（5）铺设竹胶板时，竹胶板拼缝处应设一道次龙骨，并用钉子钉牢，超过2mm宽的缝隙应刮腻子封闭，防止漏浆。并且在板面的连接处加海绵条如图2 梁支撑体系图如图1 图 图1 图 2为保证梁模不胀模、不漏浆，采用梁卡加固，梁卡如下图所示。（6）顶板砼浇筑后，当其强度达到设计强度的50%左右，就可拆除主次龙骨及竹胶板，但立杆及早拆头仍然不动，待砼强度达到规范的允许拆模强度时再拆除。四、楼梯模板楼梯模板以竹胶合板做底模，5

8、0×100木方做次龙骨，踏步模板用50厚木板做面板。根据图纸设计尺寸加工成定型木模，周转使用。支设时按放线尺寸严格定位支撑，支设要牢固可靠，防止胀模。五、模板工程细部做法(示意)（1）梁结合处的模板设计 （2）楼板与砼柱交接处接点设计：（3）胶合板接缝处理节点：（4）梁、板模板梁底摸、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底摸，板模压梁侧模。楼板模板采用散装散拆，模板编号定位，楼板上开洞的，先在底板模上放出洞口线，再在底模上支设洞边模板，并用木枋作内撑，用以加固模板，防止洞口模板在打混凝土发生偏移。板底模的标高要严格控制，模板拼接允许偏差控制在规范许可范围内。平台模板、梁模

9、板安毕后，应留设清扫口，以利于模板上杂物的清扫。模板的支撑与加固采用满堂脚手架支撑，脚手架的立杆间距1500mm,横杆间距1200mm,扫地杆离地200mm，双向隔二跨设置剪刀撑。梁板模板支设方法如图所示。（5）柱模板加固示意如图5-1 六、模板安装注意事项：（1） 竖向模板和支架的支承部分，当安装在基土上时应夯实并加设垫板，并且基土设有排水措施。（2） 模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施，并多次对成形模板的垂直度及平整度进行检查与校正，保证其误差在规范允许范围之内。（3）当梁板的跨度大于4m 时，模板起拱高度为全跨长度的1/500。（4） 模板的支撑必须稳固，确保几何形状

10、，模板拼缝须严密，保证混凝土浇捣不漏浆。（5） 施工过程应多次检查轴线位置，几何尺寸、标高等，施工完毕后须全面复核。（6） 模板施工时须注意预埋件和预留孔，不得遗漏，且安装要牢固，位置准确。（7） 模板的拆除须注意不得硬撬硬砸，以免损伤混凝土结构，拆下的模板应进行清理修整，并涂刷脱模剂。装拆模板轻拿轻放，防止模板变形。（8） 当构件跨度2m 时，在混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的50%后，方可拆除；当构件跨度2 m，8m 时，在混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的75%，方可拆除。当构件跨度8 m，混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的100%，方可拆除。（9）模板加固：为保证混凝土的

11、外观光滑、无疤痕，严禁采用对拉螺栓加固梁、柱，必须采用密肋木方加固和钢管箍加固，并在成形后用垂球或拉通长线精调，以保证平整度和垂直度。 （10）柱模板的开窗和加固：1每根柱下部一侧应留清扫口，开口一侧应留在模板的长边一侧，每层柱浇注混凝土前和每层梁板浇注前，应在接缝处先浇注50mm 厚的1：1 水泥砂浆，水泥品种强度等级同混凝土用水泥品种和强度等级。2因柱中箍筋较多，为保证浇注柱子混凝土时，混凝土不离析，在柱侧模距地面每2m 应留窗洞以便混凝土的灌入和振捣，柱模开窗的方向应在长模板一边，以便于外模板加固时定位准确和加固牢靠，并上下设两道加固钢管箍。3柱模、梁底模拼装完后，其几何尺寸、平整度、光

12、滑程度以及梁、板、柱接头部位的细部处理，必须经项目部及监理公司认可后，才能进行下一道工序。 七、受力计算：梁段:（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承

13、重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.

14、7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60

15、.00；高度(mm)：80.00；（二）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小

16、值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利

17、布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×10.709×(750-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(750-120)/(4-1)2= 6.17×104N·mm；面板的最

18、大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(750-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(750-120)/(4-1)/1000=3.179 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.17×104 / 3.33×104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线

19、荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×10.709×(750-120)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.07 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-120)/(4-1)/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算

20、值 =0.07mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！（四）、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.179/0.500= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(

21、kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.159 kN·m，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大变形 = 0.119 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.59×105/6.40×104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次

22、楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0

23、.262 kN·m，最大支座反力 R= 5.614 kN，最大变形 = 0.069 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.62×105/1.28×105 = 2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.069 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 主楞的最大容许挠度值

24、 =0.375mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.614 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.614kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(六)

25、、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3； I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W&

26、lt;f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.75+0.30×1.00=23.310kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=23.310+5.600=28.910kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×28.91×3002=3.25×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×28.91×0.3=4.336

27、kN =Mmax/W=3.25×105/6.67×104=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.425kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm

28、；面板的最大挠度计算值: = 5×23.31×3004/(384×6000×6.67×105)=0.615mm；面板的最大挠度计算值: =0.615mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！(七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.336/1=4.336kN/m2.方木的支撑力验算 方木

29、计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×4.336×12 = 0.434 kN·m；最大应力 = M / W = 0.434×106/64000 = 6.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验

30、算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×4.336×1 = 2.602 kN；方木受剪应力计算值 = 3×2.602×1000/(2×60×80) = 0.813 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.813 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×4.336×10004 /(100×

31、;9000×256×104)=1.274mm；方木的最大允许挠度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.274 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=4.337kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.750-0.1

32、20)×0.300=0.923kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=5.259 kN；最大弯矩 Mmax=0.789 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=1.296 mm；最大应力 =0.789×106/5080=155.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 155.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(八)、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(九)、

33、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.259 kN；R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (十)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的

34、轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.259 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×1.500/2+(0.600-0.30

35、0)/4×1.000=4.620 kN；N =N1+N2+N3+N4=5.259+0.511+3.326+4.62=13.717 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，

36、 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13716.636/(0.207×489) = 135.5 N/mm2；

37、钢管立杆稳定性计算 = 135.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！板面：（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):11.00；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):

38、2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和

39、截面抵抗矩W分别为：W = 70×1.52/6 = 26.25 cm3；I = 70×1.53/12 = 19.688 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.15×0.7+0.35×0.7 = 2.87 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.7= 1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.87+1.4×1.75= 5.894kN/m

40、最大弯矩 M=0.1×5.894×2502= 36837.5 kN·m；面板最大应力计算值 =M/W= 36837.5/26250 = 1.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.87kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×2.87×2504/(100×9500×19.688×104)=0.041

41、 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.041 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.15+0.35×

42、0.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.025+1.4×0.625 = 2.105 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.105×0.72 = 0.103 kN·m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.103×106/83333.33 = 1.238 N/mm2；方木的

43、抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.238 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×2.105×0.7 = 0.884 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×0.884×103/(2 ×50×100) = 0.265 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.265 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

44、4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677×1.025×7004 /(100×9000×4166666.667)= 0.044 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.044 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!（四）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.474kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·

45、m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.308 kN·m ；最大变形 Vmax = 0.451 mm ；最大支座力 Qmax = 4.586 kN ；最大应力 = 307856.25/4490 = 68.565 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 68.565 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.451mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训

46、讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.586 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×11 = 1.522 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.7×0.7 =

47、 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.15×0.7×0.7 = 1.837 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.531 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.7×0.7 = 2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.325 kN；（七）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(

48、kN) ：N = 7.325 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.3×2 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7324.68/（0.386×424） = 44.754 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.754 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1