地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算

1、XX(XX)地下室顶板加固施工方案编制人：校对人： 审核人： 审批人： 目录第1章 工程概况 错误!未定义书签。第2章等效荷载换算 错误!未定义书签。车辆运载及堆载情况 错误!未定义书签。等效均布荷载计算 错误!未定义书签。第3章支撑体系验算 错误!未定义书签。第4章支撑体系平面布置图 错误!未定义书签。第1章工程概况第 2章 等效荷载换算车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。即钢筋运载不得大于 60 吨、砼运输不大于12m3。钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20 吨(轮胎

2、 12 个，前 4 后 8，轮胎规格为12R(真空) ) ，钢筋载重按60 吨，合计 80 吨。混凝土罐车及泵车按装 12 立方米车考虑， 混凝土罐车自重约 25 吨， 12 立方米混凝土按24 吨计，合计 49 吨。等效均布荷载计算本方案荷载计算依据建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012) 、 建筑施工临时支撑结构技术规范 (JGJ300-2013) 等规范编制。本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600X 3200,地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车(钢筋车80T),当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时

3、，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。根据建筑结构荷载规范附录C,等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL 1、b值的计算如下：轮胎12R,即每个轮胎宽度为304mm扁平比按最低70%十算，则每个轮胎的触 地面积为* o通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+（依据荷载规范）bcy=bty +2*垫层厚度+板厚 bty为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm贝U bcy=+2*0+=b=2/3*+*4=两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距）：b e 2 2 =2+2=2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为：9/3

4、1*80/2 （双排） =2=3、最大弯矩计算如下：Mmax=*4 （板H夸）/2=、等效荷载为：Q=8Mmax/bL2=8*4 2）=34KN/m25、乘可变荷载组合系数，动力系数：Q=*34=m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时,下部可不进行加固。第 3章 支撑体系验算计算依据：1 、 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082 、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 20113 、 混凝土结构设计规范 GB 50010-20104 、 建筑结构荷载规范 GB 50009-20125 、钢结构设计规范 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名

5、称B2,标高新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架纵向长度L(m)3模板支架木§向长度B(m)3二、荷载设计模板及具支架自重标准值_2Gk(kN/m )卸板面板及小梁楼板模板模板及具支架准值 Gk(kN/m3)50钢筋自重标准值Gk(kN/m3)施工人员及设备荷载标准值Qk当计算面板和小梁时的均布活荷载2(kN/m )当计算圆板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m )1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵问方向立柱纵向间距l a(mm)800立柱横向间

6、距l b(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l i(mm)200主梁最大悬挑长度l 2（mm）200结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数。c1-可变荷载的分项系 丫Q1-永久荷载的分项系数丫 G1-结构重要性系数丫 °：1设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向）四、面板验算Wife®覆面木胶合板卸板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值2f(N/mm 2)15面板抗剪强度设计值2r (N/mm2)面板弹，t模里E(N/

7、mm)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算oW = bh2/6=1000X 15X15/6 = 37500mm, I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 = 281250mm承载能力极限状态q 1= 丫 °x x(G1k +(G2k+Gk) xh)+x 小 cXQM xb=1x x+(50+x+x x X1=mq 1 静=丫 °x 丫4G1k +(G2k+Gk)h)b = 1 x x+(50+x X1=mq 1 活=y 0 x ( y Qx()cXQ1k)xb=1xxxx 1=mp =1

8、 X X XQ ik=1 X X X =正常使用极限状态q =( 丫&Gik +(G2k+Gk) xh) xb =(1 x+(50+x) x 1 = m计算简图如下：1 、强度验算M 1 =静 L?+活 l_2=XX +XX = mM 2=max+, +=maxx x+xx, xx+xx=mM max= maxM1, M = max, = ma = MUW= X 106/37500 = mrk f = 15N/mm满足要求！2、挠度验算V max=(100EI)= XX2004/(100 X 10000X 281250)=v =< v = L/250 = 200/250 =满足要

9、求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截卸尖型(mm) 60X40X小梁抗弯强度设计值2f(N/mm 2)205小梁抗剪强度设计值2r (N/mm2)i25小梁截卸抵抗矩 W(cm)小梁弹性模量E(N/mn2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)小梁计算方式二等跨连续梁q 1= 丫 0X x(Gik +(G2k+Gk) xh)+x 小 cXQik xb=1x x+(50+x+x x x= m因止匕，qi静=丫 0X x(Gik+(G2k+Gk) xh) xb=ix x+(50+x x= mq i活=丫 °x x()cXQikXb=ix x x x = mq 2=ix XGikXb=ix

10、xx= mp =i x x XQ ik=i x x x =计算简图如下：i 、强度验算M i =静 L?+活 l_2=XX +XX = mM 2=max+, + =maxx x +x x , x x +x x = m22M 3= maxqiL /2 , q2Li /2+pL i=max x 2, x 2+x = mM max= maxM, M, M = max, , = mROOa =l4a7W=x 10 /7360=mm< f=205N/mm满足要求！2、抗剪验算V 1 =静 L+活 L=XX+XX =V 2+x X +x =V 3= maxqiL, qzL+p =maxx , x +

11、=V max= maxVi, U, XA = max,=2222T ma户VnaJ(8l z 6 )bh o -(b- 6 )h = X 10OOX 40 X 60 -(40- 5) X 55 /(8 X 220700X 5)=mk r =125N/mm2满足要求！3、挠度验算q = ( 丫4G1k +(G 2k+Gk) x h) x b=(1 x +(50+ x) x =挠度，跨中 V max= (100EI)= x X 800 4/(100 x 206000X X 10 4)=< 丫 = L/250 = 800/250 =;悬臂端 V max= ql 14/(8EI)= X 200

12、4/(8 X 206000X X104)=W v=2Xl i/250 = 2X200/250 =满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X3主梁计算截面类型(mm) 48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值r (N/mm2)125主梁截卸抵抗矩 W(cm)主梁弹性模量E(N/mn2)206000主梁截面惯性矩I(cm 4)主梁计宾方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11 、小梁最大支座反力计算q 1= 丫 0X x(Gik +(G2k+Gk) xh)+x 小 cXQik xb=1x x+(50+x+x x x =q i静=丫 0X x (Gik +

13、(G 2k+Gk) xh) xb=1 x x +(50+x x = mq i活=丫 °x x 小 cXQikXb =ix x x x= mq 2= ( 丫4Gik +(G 2k+Gk) x h) x b=(i x +(50+ x) x = m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rax= = 乂乂 =按悬臂梁，R=X =R = maxRmax, Ri=;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R' max= = 乂乂 =按悬臂梁，R'i = q2l i = X =R' =maxR'max, R'i=;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN

14、 m)a =MmaJW=x 106/4490=mn2< f=205N/mm 2满足要求！3 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)r max=2VUA=2 X X 1000/424 = mnK r =125N/mm2满足要求！4 、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中 v max=< V 尸800/250=悬挑段 V max= < V =2 X200/250=满足要求！5 、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R=, R=, R=, R=七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N= <N = 30kN满足要

15、求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数医1非顶部立柱计算长度系数医2钢管截回类型(mm) 48X3钢管计算截面类型(mm) 48X3钢材等级Q235立柱截卸卸积A(mm)424立柱截面回转半径i(mm)立柱截回抵抗矩 W(cm)抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)1、长细比验算顶部立柱段：10i=ki(h d+2a)=1 x x (1500+2 X200)=2633mm非顶部立柱段：10=k 2h =1 x x 1500=2632mm人=max1 01, 1 0/i= < 入=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 ,荷载设计值q1有所不同：小梁验算q 1 = 1 x x+(50+x+x x 1 x = m同上四六步计算过程，可得:R 1=, R=, R=, R=顶部立柱段：I oi=k IL i(h d+2a)= X X (1500+2 X 200)=入 1-101/i查表得，()=不考虑风荷载：N 1 =MaxRi, R, R, R=Max,=f = NJ( A) = 12820/X 424)= m张f = 205N/mm