(完整版)6层钢筋混凝土框架结构计算书(毕业设计)

1、目录1 绪论 11.1 工程背景 11.1.1 设计资料 11.1.2 材料 11.2 工程特点 11.3 本章小结 22 结构设计 32.1 框架结构设计计算 32.1.1 工程概况 32.1.2 设计资料 32.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定 42.1.4 荷载计算 52.1.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算 112.1.6 水平地震作用下横向框架的内力分析 152.1.7 竖向荷载作用下横向框架的内力分析 162.1.8 内力组合 222.1.9 截面设计 302.2 板的计算 502.2.3屋面板 532.3 楼梯设计 572.3.1 计算简图及截面尺寸 572.3.2 设

2、计资料 572.3.3 梯段板设计 582.3.4 平台板计算 592.3.5 平台梁计算 59结论 62致谢 63参考文献 641XX学院本科毕业设计（论文）1 绪论1.1 工程背景本项目为6层钢筋混凝土框架结构，占地面积约为 960.96褶，总建筑面积 约为5765.76 m2;层高3.6m,平面尺寸为18.3mX 52.0m。采用桩基础，室内地坪 为± 0.000m,室外内高差0.6m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料(1)气象资料夏季最高气温40 C,冬季室外气温最低-20 C o冻土深度25cm,基本风荷载 W =0.35kN/ m2 ；基本雪荷载为

3、0.2 kN/ m20年降水量500mm(2)地质条件建筑场地地形平坦，粘性土层，不考虑地下水。(3)地震设防烈度八度1.1.2 材料柱采用C30,纵筋采用HRB335箍筋采用HPB235梁采用C30,纵筋采用 HRB335箍筋采用HPB235基础采用C30,纵筋采用HRB400箍筋采用HPB2351.2 工程特点本工程为六层，主体高度为21.6米。建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结 构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。本建筑自身的特点，决定采用钢 筋混凝土结构。在多层建筑中，不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结 构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受

4、水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框 架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计， 使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采 用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。由于本次设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级， 故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、多层建筑的一些特 点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。#XX学院本科毕业设计(论文)2结构设计2.1 框架结构设计计算2.1.1 工程概

5、况本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为 960.96褶，总建筑 面积约为5765.76 m2;层高3.6m平面尺寸为18.3mX 52.0m。采用桩基础，室内 地坪为± 0.000m室外内高差0.6m。框架平面同柱网布置如下图：2-1框架平面柱网布置框架梁柱现浇,屋面及楼面采用 100mmJ现浇钢筋混凝土。2.1.2 设计资料(1)气象条件：基本风荷载 W =0.35kN/ nf；基本雪荷载为0.2 KN/ m20(2)楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/ m2；消防楼梯：2.5kN/ m2 ；办公室2.0kN/ m2;机房:8.0kN/ m2,为安全考虑，均按 2.5k

6、N/nf计算。(3)工程地质条件：建筑物场地地形平坦，粘性土。(4)屋面及楼面做法：屋面做法：20mnS 1: 2水泥砂浆找平；100140mm 厚(2峨坡)膨胀珍珠岩；100mm?现浇钢筋混凝土楼板；15mmB纸筋石灰抹灰。 楼面做饭：25mm5水泥砂4面层；100mm5现浇钢筋混凝土楼板；15mmi氏筋石 灰抹灰。2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定(1)初估截面尺寸：1)柱：bxh=600mrH 600mm2)梁：梁编号如下图：L1: h=(1/12 1/8)X7800=650- 975 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 700=233350L2: h=(1/12

7、1/8)X2700=225- 338 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 450=130- 225L3: h=(1/12 1/8) X 4000=333500 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 450=150- 225L4: h=(1/12 1/8) X 3600=300450 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 400=133- 200L5: h=(1/12 1/8)X2400=200- 300 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 400=133- 200取 h=700mm取 b=300mm取 h=450mm取 b=250mm取 h=

8、450mm取 b=250mm取 h=400mm取 b=250mm取 h=400mm取 b=250mm取 h=700mm取 b=300mm图2-2 框架梁编号L6: h=(1/12 1/8) X 8000=6671000 b=(1/3 1/2)H=(1/3 1/2) X 700=233350(2)梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：3XX学院本科毕业设计（论文）柱高度底层柱 h=3.6+0.6+0.5=4.7m其他层 h=3.6m2.1.4 荷载计算（1）屋面均布包载二毡三油防水层（绿豆砂彳护层）0.35 kN/m2冷底子油热玛蹄脂0.05 kN

9、/m220mms 1： 2 水泥砂浆找平0.02 X 20=0.4 kN/ m2100140 厚（2%®度）膨胀珍珠岩（0.1+0.14） X 7/2=0.84 kN/ m2100mms现浇钢筋混凝土楼板0.1 X 25=2.5 kN/ m215mrnB纸筋石灰抹底0.015X16=0.24 kN/ m24.38 kN/屋面包载标准值为:(52+0.24) X (7.8 X2+2.7+0.24 ) X 4.38=4242.16 kN(2)楼面均布包载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平0.025 X 20=0.05 kN/ m2100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1 X 25=2.5 kN

10、/ m215厚纸筋石灰抹灰0.015X16=0.24 kN/ m2共计3.24 kN/m2楼面包载标准值为：(52+0.24 义 7.8 义 2+2.7+0.24 )义 3.24=3180.04 kN(3)屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载：0.2 X (52+0.24X7.8 X2+2.7+0.24 ) =197.71 kN(4)楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为22.0KN/ m2,走道、消防楼梯为2.5kN/m2,为计算方便，偏安全白统一取均布活荷为2.5 kN/ m20楼面均布活荷载标准值为：2.5 X (52+0.24X7.8 X2+2.7+0.24 )

11、 =2421.32 kN(5)梁柱自重(包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量)1.1.1 bxh=0.3mx 0.7m长度 7.2m每根重量0.7 X 7.2 X25X 0.02 X 2+0.3) =42.84 kN根数 15X 2X6=180 根L2: bxh=0.25mx 0.45m长度 2.1m每根重量0.45 X 2.1 X 25X 0.02 X 2+0.25) =6.85 kN根数 15X 6=90根L3: bxh=0.25mx 0.45m长度 3.4m每根重量0.45 X 3.4 X 25X 0.02 乂 2+0.25) =11.09 kN根数 16X 2X6=192 根L4: bxh=0

12、.25mx 0.4m长度 3.0m每根重量0.4 X3X 25X0.02 X2+0.25) =8.7 kN根数 8X6=48根L5: bxh=0.25mx 0.4m长度 1.8m每根重量 0 .4 X1.8 X25X 0.02 X2+0.25) =5.22 kN根数 8X6=48根L6: bxh=0.3mx 0.7m长度 7.4m每根重量0.7 X 7.4 X25X 0.02 X 2+0.3) =44.03 kN根数 4X6=24根Z1:截面 0.6 X 0.6 m2长度 4.7m每根重量(0.6+0.02 X2) 2X4.7 X25=48.13 kN根数 14X 4=56根Z2:截面 0.6

13、 X 0.6 m2长度 3.6m根重量 (0.6+0.02 X2) 2X3.6 X25=36.86 kN根数 14X 4X8=448 根表2-1梁柱自重梁（柱） 编号截面（n2）长度（m根数每根重量（kN）L10.3 X 0.77.2018042.84L20.25 X 0.452.1906.85L30.25 X 0.453.419211.09L40.25 X 0.43.0488.70L50.25 X 0.41.8485.22L60.3 X 0.77.402444.03Z10.6 X 0.64.75648.13Z20.6 X 0.63.644836.86（6）墙体自重外墙墙厚240mm采用瓷砖贴

14、面；内墙墙厚120mm采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.0 X 0.24=1.68 kN/ m2单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：7.0X0.12=0.84 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.36 X2=0.72 kN/ m2表2-2墙体自重墙体每片面积（m2）个数重量（KN3.4 X 4.2516外墙墙体388.41外墙墙向115.6外3.0 X 4.304外墙墙体86.69外墙墙向25.8881.46底工回1.8 X 4.304外墙墙体52.01层外墙墙向15.48纵7.4 X 4.002外墙墙体9

15、9.56墙外墙墙向29.63.4 X 4.2516内墙墙体194.21内内墙墙向166.46400.92工回3.0 X4.302内墙墙体21.67内墙墙向18.787.2 X 4.04外墙墙体96.77底外外墙墙向82.94207.56层工回2.1 X4.252外墙墙体15.0横外墙墙向12.85墙内7.2 X 4.016内墙墙体387.07718.85工回内墙墙向331.78外3.4 X3.1516外墙墙体287.89工回外墙墙向85.68墙体每片面积（m2）个数重量（kN）3.0 X 3.204外墙墙体64.51外墙墙向19.2外i1.80X 3.204外墙墙体38.71601.08工回外

16、墙墙向11.527.4 X 2.902外墙墙体72.11其外墙墙向21.46他3.4 X3.1516内墙墙体143.94层内墙墙向123.38纵内墙墙体16.13工回内3.0 X 3.202内墙墙向13.82351.69工回1.8 X 3.202内墙墙体9.68内墙墙向8.297.4 X 2.901内墙墙体18.03内墙墙向15.457.2 X 2.904外墙墙体140.37其 他 层 横 墙外外墙墙向41.76210.48工回2.1 X3.152外墙墙体22.23外墙墙向6.12内7.2 X 2.9016内墙墙体280.62514.48工回内墙墙向233.869XX学院本科毕业设计(论文)荷

17、载合计：顶层重力荷载代表值包括屋面包载+503®面雪载+纵横梁自重+ 半层柱自重+ 半层墙体自重。顶层恒载Q1 : 4242.16kN顶层活载Q2： 193.71kN顶层梁自重Q3：Li + L2 + L3 + L4+L5+ L6 =42.84 X 30+6.85 X 15+11.09 X 32+8.7 乂 8+5.22 乂 8+44.03 X4=2030.31kN顶层柱自重 Q4: 36.86 X56=2064.16kN顶层墙自重 Q5: 601.08+351.69+210.48+514.48=1677.73 kNG6 '=Q1+1/2 Q2+Q3+1/2 Q4+1/2 Q

18、5=9759.58 kN其他层重力荷载代表值包括楼面包载+50麻载+纵横梁自重+楼面上下各半 层的柱及纵横墙体自重。G5'=3138.04+1/2 X 2421.32+42.84 X 30+6.85 X 15+11.09 X 32+1677.73= 8120.9 kNG5' G4' G3' G2' 8120.9 kNG1 '=3138.04+1/2 X 2421.32+42.84 X 30+6.85 X 15+11.09 X 32+8.7 X 8+5.22X 8=8567.52kN门窗荷载计算M-1、M-2采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4k

19、N/ m2M-3、M-4采用木门，单位面积木门重量为 0.2 kN/ m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、C-6均采用钢框玻璃窗,单位面积钢框玻璃窗 重量为0.45 kN/ m2表2-3门窗重量计算层号门窗号单位回积（m）数量重量（kN）底层M-11.5 X 2.734.8664.35M-21.5 X2.122.52M-30.9 X 2.4135.62C-10.9 X 1.821.46C-21.0 X 1.843.24C-42.4 X 1.81834.99C-51.8 X 1.8811.66层号门窗号单位回积(m)数量重量(kN)M-30.9 X2.4106.05M-41.5 X 2.

20、464.32至C-21.0 X 1.843.24C-31.5 X 1.822.4367.55八C-42.4 X 1.81634.99层C-51.8 X 1.8811.66C-63.0 X 1.824.86(8)底层墙体实际重量：G1 =10699.07 kN6Gi 43564.35 建筑物总重力荷载代表值：ikN2.1.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算(1)横向线刚度混凝土 C30 EC 3 kN/ m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁 的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算 梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取 I =1

21、.5 I0 ( I0为梁的截面惯性矩)。 对中框架取I =2.0 I0。若为装配楼板，现浇层的楼图2-5质点重力荷载值面，则边框架梁取I =1.2 I0,对中框架取I =1.5 I0。(2)横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-4,横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-5。(2)横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近 似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表小的基本公式。表2-4柱线刚度柱号Z截面 (m2)柱高度（m）惯性矩线刚度bh3 / 4、I。(m)12Kc 县(kN - mm c h乙0.6 X 0.64.7

22、10.8 X10-36.89 x 104Z20.6 X 0.63.610.8 X10-39.00 x 104表2-5横向框架柱侧移刚度D值计算柱米'K上（一般层）2KcK Kb （底层） KcK （一般层）2+K0.5 K,.l、K（底层）12DKc天(kN/m)根 数边框 架边 柱4.95 0.7186.890.448167684底边框 架中 柱3.17 4.95 1.1796.890.528197624层中框 架边 柱6.6CLC0.9586.890.4931845224中框 架中 柱6.6 4.22 ” 一1.576.890.5802170924D 11109984边框 架边 柱

23、4.954.95 八”0.552 9.00.216180004二边框 架中 柱(4.95 3.17)-0.90220.311259174至 六 层中框 架边 柱(6.6 6.6)c0.73320.2682233324中框 架中 柱(6.6 4.22)1.20220.3753125024D1461660这样,序求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期:1.7 0 ,，T式中0基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响,取 0.6 ；T框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力 及位移；T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后 由T求

24、出T1,再用T1求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构 真正的位移。横向框架顶点位移计算见表 2-6。表2-6横向框架顶点位移层 次Gi (kN)Gi (kN)Di (kN/m)层间相对位移 i%,ni 1i69813.338891.8814616600.02660.2859813.348705.1814616600.03330.253449813.358518.4814616600.04000.220139813.368331.7814616600.04670.180129813.378145.0814616600.05340.1334110699.0788844.1511099

25、840.08000.0800Ti 1.7 0=1.7x0.6X J0.3196 0.577(3)横向地震作用计算在I类场地，8度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期T61g =0.25s,水平地震影响系数最大值max =0.16。由于T1=0.577>Tg=1.4X 0.25=0.35 (s),应考虑顶点附加地震作用。.Fi Gi Hi Fek .一按底部剪力法求得的基底剪力，若按GiHi分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分 析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也

26、表明，结构上部往往震害很严重。因此，n即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。n考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分 布与实际更加吻合。n =0.08 T1 +0.01=0.08 义 0.577+0.01=0.0562结构横向总水平地震作用标准值:4GiFek=( lg/ 丁)x max X 0.85 i 1=（0.25/0.850 ） 0.9 X 0.16 X 0.85 X88844.15=5691.88kN 顶点附加水平地震作用：Fn= nFEK =0.068 X 5681.88=387.05kNGHFi 4 i i FeK（1 n）GjHj各层横向地震剪力计算：j 1横向框架

27、各层水平地震荷载作用下的地震剪力见图2-7。Fi4GHi FeK（1 n）GjHj各层横向地震剪力计算： j 1横向框架各层水平地震荷载作用下的地震剪力见图2-7表2-7各层水平地震荷载作用下的地震剪力层次h (m)Hi(m)Gi(kN)GiHikN mGH/Fi(kN)Vi(kN)63.622.79813.3222762GjHj 0.133714.483884.2353.619.19813.31874340.112601.664485.8943.615.59813.31521060.091488.854974.7433.611.99813.31167780.070376.045350.782

28、3.68.39813.3814500.050268.65619.3816.54.710669.07501450.030161.165780.54注：表中第6层Fi中加入了 Fn ,其中Fn =387.05kN（4）横向框架抗震变形验算详见表2-8。表2-8横向框架抗震变形验算层次层间剪力V(kN)层间刚度Di (kN)层间位移 %i (mD层局hi(m)层间相对弹 性转角e63884.2314616600.002663.61/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003

29、663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.71/691注层问弹性相对转角均满足要求。e< e=1/450。(若考虑填充墙抗力作用为1/550)2.1.6 水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-9。地震作用下框架梁柱弯矩, 梁端剪力及柱轴力分别见表2-10、图2-7,图2-8。表2-9 C轴柱(边柱)柱端弯矩计算层 次层局 h层加 力Vi(kN)层问刚度DiDmVimKy(m)M上M下63.63884.23146166 022333590.7330.45116.8295

30、.5853.64485.85146166 022333690.7330.45136.62111.7843.64974.74146166 022333760.7330.5136.8136.833.65350.78146166 022333820.7330.5147.6147.623.65619.38146166 022333860.7330.5154.8154.814.65780.54110998418452960.9580.65157.92293.28注：表中：y y。，sMm VcD/dM下"hiM 上Vm 1yi hi表2-10 D轴柱（中柱）柱端弯矩计算层 次层 高 h层间剪

31、力Vi（KN ）层问刚度DiDmVimKy(m)M上M下63.63884.2314616603125 0831.2020.5149.4149.453.64485.8514616603125 0961.2020.5172.8172.843.64974.7414616603125 01061.2020.5190.8190.833.65350.7814616603125 01151.2020.520720723.65619.3814616603125 012 01.2020.521621614.65780.541109984217091131.570.6212.44318.662.1.7竖向荷载作用

32、下横向框架的内力分析图2-11荷载折减示意图(1)荷载计算a 4.0 1/2 2.0ma/l 2.0/7.8 0.261 2 23 1 0.135+0.018=0.883第6层梁的均布线荷载15XX学院本科毕业设计（论文）CD跨：屋面均布包载传给梁4.38 X 4.0 X0.883=17.52kN/m横梁自重（包括抹灰）恒载：DE跨:屋面均布包载传给梁横梁自重（包括抹灰）恒载：第25层梁均布线荷载CD跨：楼面均布包载传给梁横梁自重（包括抹灰）无横墙恒载：(0.3+0.02 X2) X0.7 X25=5.95kN/m23.47kN/m4.38 X 4.0 X0.883=17.52kN/m(0.2

33、5+0.02 X 2) X 0.45 义 25=3.26kN/m20.78kN/m3.24 X 4.0 X0.883=12.96kN/m(0.3+0.02 X2) X0.7 X25=5.95kN/m18.91kN/mDE跨:楼面均布包载传3.24 X 4.0 X 0.883=12.96kN/m横梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 X2） X 0.45 X25=3.26kN/m恒载：16.22kN/m第25层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）：（0.25+0.02 X2） X 0.45 X25X4.0=13.05 kN外纵墙自重（包括抹灰）：（1.68+0.72 ） X3.6 X （4.0-0.

34、60 ） =26.68 kN内纵墙自重：（0.84+0.72 ） X3.6 X （ 4.0-0.60 ） =19.09 kN柱自重（包括抹灰）：0.64 X0.64 X3.6 X25=36.68 kN总计：95.68 kN第1层梁均布线荷载：CD 跨包载：18.91kN/mDE 跨包载：16.22kN/m第1层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）：13.05 kN纵墙自重（包括抹灰）：16.22 kN柱自重（包括抹灰）：48.13 kN总计：106.95 kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载：q1 0.883 4.0 0.5 1.77kN/m楼面梁上线活荷载q2 0.883 4.0 2.5 8.83kN

35、 / m（2）用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工 业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。 这样求得的框架内力，梁跨中弯矩 较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低， 但当活荷载在总荷载比例较大时，可 在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a.周端弯矩计算1）恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表 2-12 o表2-12周端弯矩计算层 数简图边跨框架梁顶 层23.47kN/m1 212ql = 23.47kN/m 12127.82m2118.99kNgm欣口底 层18.91kN/m1 212q

36、l = 18.91kN/m 12127.82m295.87kNgm1中间跨框架梁顶 层20.78kN/m1 212ql = 1 20.78kN/m 12122.72m212.62kNgm112703底 层16.22kN/m1212一 ql2二 一 16.22kN/m2 1212222.72m29.85kNgm2）活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-13表2-13周端弯矩计算层 数简图边跨框架梁顶 层1.77kN/m1 010一ql = 一 1.77kN/m 1212_ _ 227.8 m8.97kN gm底 层8.83kN/m1 o1 2ql = 8.83k

37、N/m 1212_ _22.7.8 m44.77kNgm!I2 中间跨框架梁顶 层1.77kN/m1212ql = 1.77kN/m1212_22一2.7 m1.08kNgm底 层8.83kN/m1212ql = 一 8.83kN/m1212_222.7 m5.36kN gm1b.分配系数计算各杆端分配系数见表2-14表2-14各杆端分配系数层号节点C各杆端分配系数节点D各杆端分配系数顶层C6C50.58D6D50.51C6D60.42D6C60.37D6E60.12标准C5C60.37C8C70.37D5D60.34D5D40.34层C5D50.26D5C50.25D5E50.07底层C1C

38、20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.08c.传递系数远端固定，传递系数为1/2 ;d.弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图2-15;活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图2-16 ;竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8 , 调幅后，包荷载及活荷载弯矩见图 2-13,图2-15中括号内数值。图2-15恒载弯矩分配图上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2

39、.768.288.28-4.9365.83-6.7-6.7-4.30-4.30-3.03层1.892.572.570.53-2.15-2.160.95-1.521.231.281.241.240.87-0.25-0.34-0.34-0.0619.6319.62-39.2540.87-16.64-16.59-7.650.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.9255.82-6.7-6.7-4.31-4.31-3.03层1.892.572.570.54-2.

40、15-2.150.95-1.511.281.281.241.240.87-0.26-0.36-0.36-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.61-16.61-7.650.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.9345.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.03层1.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.521.281.281.241.240.88-1.26-0.35-0.35-0.0719.6219.

41、62-39.2540.86-16.6-16.6-7.650.370.370.2630.250.340.340.07-44.77层44.77-5.3619XX学院本科毕业设计(论文)16.5616.5611.652层1层-9.85-13.40-13.40-2.768.28-4.318.28-4.31-4.92-3.025.83-6.71.892.57-6.72.570.54-2.15-2.280.95-1.511.281.391.291.290.90-0.29-0.39-0.39-0.0819.6719.54-39.2140.84-16.64-16.53-7.660.370.370.260.25

42、0.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.96-4.935.82-6.7-7.29-4.55-4.55-3.202.042.782.780.57-2.150.64-0.590.641.020.44-1.600.071.280.100.040.100.0218.7821.02-39.7941.25-15.94-17.77-7.530.40.310.290.270.370.280.08-44.7744.77-5.3617.9113.8812.98-10.6414.58-11.03-3.158.28-

43、5.326.49-6.7-1.18-0.92-0.860.050.080.060.02-2.280.03-0.431.390.923.630.7013.660.65-37.29-0.26-0.36-0.17-0.0140.67-21.2-10.97-8.49图2-16活载弯矩分配(3)梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力:式中：VqVmV Vq Vm、，1 ，V ql一梁上均布荷载引起的剪力，M左M2右；Vm ：梁端弯矩引起的剪力，l 。柱轴力:式中：V 梁端剪力；P 节点集中力及柱自重。CD跨：五六层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。 由图2-15查得梁上均布荷载为：第五层：q=l8.91

44、kN/m集中荷载95.68kN 柱自重36.86kN第六层:q=23.47kN/m 由图2-15查得：五层梁端弯矩：M 左=88.72 kN - m (70.98 kN - mM 右=99.57 kN - m (79.656 kN rr)六层梁端弯矩：M 左=85.76 kN - m ( 68.61 kN - n)M 右=99.57 kN - m (79.368 kN - m括号内为调幅的数值。1六层梁端剪力：VqC = VqD = 2 =1/2 X 23.47 X 7.8=91.53kN1.72kN85.76 99.21 VmCV mD调幅前：7.8Vc=VqD +VmD=91.53-1.7

45、2=89.81kNVD =VqD - VmD =91.53+1.72=93.25kN 调幅后：VmC VmD1.38kN=1/2 X 18.91 X 7.8=73.75kN1.39Vc=Vqc +VmC =91.53-1.38=90.15kN VD=VqD - VmD=91.53+1.38=92.91kN 1 同理可得五层梁端剪力：Vqc =VqD = 2 ql88.72-99.57 VmC VmD调幅前：7.8Vc=Vqc + VmC =73.75-1.39=72.36kNVD =VqD - VmD=73.75+1.39=75.14kN调幅后：Vmc VmD1.11kNVc=Vqc +Vmc

46、=73.75-1.11=72.64kNVD =VqD - VmD=73.75+1.11=74.86kN六层c柱柱顶及柱底轴力：N顶=V P =90.15+0=90.15kNN 底=90.15+36.86=127.01kN五层c柱柱顶及柱底轴力：N顶=90.15+73.26+95.68=258.19kN 区底=258.19+36.86=295.05kN其他层梁端剪力及柱轴力计算见表 2-17,表2-18。3.1.8内力组合(1)框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间Mmax可以近似取跨中的M代替:1 , 2M max 8ql式中 M左、M右梁左、右端弯矩，见图2-13、2-15括号内数值。-qlqxM = RCx - 2 - M GC + M EC-ql2跨中M若小于16q应取M = 16q在竖向荷载与地震组合时，跨间最大弯矩 MGC采用数解法计算，如图2-16 所示。qL L 1 1 1 IIlIMM25图2-17框架梁内力组合图图2-18