高层建筑脚手架专项工程施工组织设计方案

1、外脚手架施工方案一、工程概况开封润城项目 -A1 地块工程 1#-4# 楼建筑高度分别为 45.3 米、 54.3米和 55.3 米，地下 2 层，地上； 1#楼 15 层， 2#-4# 楼地上 18 层。采用剪力墙结构，由于工期较紧, 地下室顶板到 5 层拟搭设落地双排钢管外脚手架。从 6 层开始悬挑，采用型钢挑架悬臂支撑体系，在第 12 层处再进行二次悬挑，以消除上部架体对下部的影响；脚手架中部采用一道钢管斜撑加钢丝绳斜拉完全卸荷，卸荷位置位于 6 层、详见后附的示意图。二、编制依据1 、 土建施工图；2 、 建筑施工安全检查标准 ( JGJ59-99) ；3 、 建筑施工高处作业安全技术

2、规范 ( JGJ80-91) ；4 、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 ( JGJ130-2011) ；三、材料选用1 、 钢管：立杆、斜杆、横杆均采用小48 乂 3.5mm 焊接钢管，其质量必须符合有关规范有求，新钢管必须有出厂合格证、检验报告，钢管必须平直光滑，两端切口平直。钢管表面锈蚀深度、外径、壁厚偏差、弯曲等缺陷必须在规范限制范围之内。2 、 新扣件要有出厂合格证、试验报告，在使用前必须逐一进行检查、保养，不得有变形、裂纹，出现滑丝的的螺栓必须更新。3 、 安全网要有出厂合格证，不得使用已经腐烂 的安全网，当对其质量有怀疑时，要做冲击破坏试验。4 、 型钢采用“工 16 ”工字

3、钢，要有出厂合格证、原材料质量保证书，进场后需进行复检，其材质必须符合要求。5 、螺栓必须按要求购买，并于进场前核实其合格证。6 、钢丝绳必须严格按照设计要求购买，钢丝绳进场前，应认真核实其产品合格证。四、搭设组织及进度计划安排搭架进度以满足总承包进度要求为准， 每次提前超出作业面高度1.8m,每搭设一层操作时间为一二天，架体搭设投入约为40人。实际人数按主体施工进度要求再作进一步调整以满足施工进度要求。五、施工技术要求（一）落地式双排脚手架施工技术要求1 、 落地式双排脚手架是从地下室外侧搭设至6 层，只须在立杆底部铺设50 X 100 X 1500mm 垫木，扩大接触面积。注意使内外立杆要

4、求架设在同一垫木上且垫木应铺设平稳，不能有悬空。2 、 搭设前应根据建筑物平面尺寸， 搭设形式及架体的搭设宽度平整场地、设计布局。3 地基土质良好时，地基土应夯实找平后加垫宽不小于 0.2m, 厚 0.05m0.06 m 的木板，并做好排水。4 地基土质较差或为夯实的回填土，应在土面上用道渣铺填夯实。5 在架体下部或附近不得随意进行挖掘作业，如确需挖掘，应制定架体的加固措施，并报项目技术主管批准实施。6 搭设高度超过24m 的脚手架，地基的承载力应经过验算，且采取相应措施。地基应里高外底，坡度不小于 3% ，做好排水处理以防渍水。7 落地式外脚手架底座地面标高宜高于自然地坪0.05 m 。8

5、脚手架的立杆横距b=1.05m, 立杆纵距 l=1.5m ， 内立杆距外墙的距离b1=300mm ，脚手架步距h=1.5m ，小横杆间距1.5m ；9 相临立杆接头要求错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不应大于600mm ；10 、立杆的垂直偏差不大于架高的1/4001/500 ,同时全高偏差不大于 100mm ；11 同 一 排 大 横 杆 的 水 平 偏 差 不 大 于 该 片 架 总 长 的 1/300, 且 不 大 于50mm ；12 、剪刀撑须沿脚手架两端和转弯处设置外，每隔 79根立杆要设置一道，且每片架不少于1 道；13 剪刀撑沿高度方向要连续设置，并在相邻两道剪刀撑

6、之间，沿竖向每间隔1015米高加设一组长剪刀撑，并将各道剪刀撑联结成整体；14 连墙杆设置沿垂直方向距离3m 水平方向 4.5m（ 三个跨间）拉顶连接，在卸荷层连墙杆加密为 3m（ 两个跨间 ） ；15 、 每步挑架采用竹笆片沿架体水平方向密封一道； 注意脚手架与外墙之间封严密, 防止发生高空坠落事故；10、铺脚手板的操作层上要求设置护栏和挡脚板，栏杆的高度为 0.91.0 米,挡脚板的高度不低于 180mm ；11 、每步架均要求满挂安全网。12、严格遵守搭设顺序：摆放扫地杆-逐根树立立杆并与扫地杆扣紧-装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧-安装第一步小横杆-安装第二

7、步大横杆-安装第二步小横杆-加设临时斜撑-安装第三、四步大横杆和小横杆-安装连墙杆-接立杆-加设剪刀撑-铺竹脚手板-绑扎防护栏杆及挡脚板，并加挂安全网。13 、搭设时要及时与结构拉结，并随搭随校正杆件的垂直度和平整度，同时适度拧紧扣件，螺栓的杆件要放正，连接大横杆的对接扣件，开口要向架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。（二）悬挑脚手架施工技术要求1 、脚手架悬挑构造及搭设尺寸要求本工程悬挑脚手架采用工16 型钢悬挑脚手架承载装置和斜拉钢丝绳卸荷，从 6 层开始悬挑，采用型钢挑架悬臂支撑体系，在第 12 层处进行二次悬挑，以消除上部架体对下部的影响。悬挑工16 型钢预埋安装前的结构 梁板与设计院

8、协商进行结构配筋加强，上部每三层斜拉钢丝绳卸荷一次，9 层、 12 层、 15 层、 18 层楼面处外架进行斜拉钢丝绳卸荷，卸荷 间距同外架立杆间距相对应。工16型钢长度3000mm ,布置间距 1500mm ,每条型钢在楼层钢筋混凝土梁板中预埋设小20钢筋卡箍两个，间距 1500mm ,卡箍两端立焊100mm 长的（|）25钢筋限位短柱，周边焊接严密、牢固；悬挑型钢与卡箍牢固扣接。吊环是吊锁与建筑物的连接件，用小 20钢筋制成，预埋在混凝土内，水平间距1.5m。也可采用小12钢丝绳从过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，分别在 6 层、 12 层卸载，卸载时6 层、 12 层钢丝套在工字钢上， 6、

9、 12层卸载时，钢丝绳套在立杆和横杆的交叉上，上部与墙体或吊环连接，两端分别用不少于两道绳卡，固定牢固。钢丝纯选用小12光面钢丝纯，宜用新钢丝纯，斜拉后，刷油防止生锈，钢丝绳夹公称直径必须与钢丝绳相符，每个接头处必须用三道钢丝绳夹，花篮螺丝应与钢丝绳配套，且应拉紧。斜拉钢丝绳与小横杆的夹角尽可能的大，控制在70 °80 ° ,防止立杆侧向弯曲。钢丝绳拉吊点设于立杆、大横杆、小横杆交点处，且从大横杆底部兜绕锁紧。悬挑梁上表面加焊钢筋以固定立杆，每道悬挑梁均应加设斜拉钢丝绳。落于结构上的锚固段应是悬挑段的 1.5 倍，且必须采取两道锚固。钢丝绳拉吊点处设双小横杆，一根小横杆与内

10、外立杆用扣件锁紧；另 一根小横杆与内外大横杆用扣件锁紧；小横杆内端与建筑物顶紧。立杆横距 1.05m ，纵距 1.5m ，里立杆与墙面净距0.30m ，脚手架步 距 1.5m ，连墙件竖向间距为每楼层层高（ 2.9 m ） ，水平间距为三跨立杆（ 4.5m ）呈梅花形布置。2 、立杆搭设要求（ 1 ） 、立杆底端之上 200mm 内遍设一道水平杆，纵向水平杆采用直角扣件固定在距底座上表面200 mm 内的立杆上，横向水平杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，悬挑架处加设类似于水平杆的大横杆两道。（ 2 ） 、立杆要求全部用对接扣件连接，同时须符合以下的要求：立杆上的对接扣件交错布置，两

11、根相邻立杆的接头不能设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于 500 mm各接头中心至主节点的距离小于步距的 1/3 ；（ 3 ） 、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设置连墙件。3 、小横杆（横向水平杆）搭设要求（ 1 ） 、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件与立杆连接且严禁拆除。（ 2 ） 、小横杆伸出外立面150mm ，靠墙一端的外伸长度100mm 。4 、大横杆（纵向水平杆）搭设要求1 ） 、要求设置在立杆内侧，其长度不小于3 跨 , 宜采用对接扣件连接。(2)、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水

12、平杆的水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平万向错开的距离不应小于500mm ;各接头中心至最近主节点的距离不宜大生500a 三 L/3生500纵向水平杆横向水平杆005纵向水平杆对接接头布置图1.接头不在同步内(立面)；图2接头不在同跨内(平面)于纵距的1/3 。(3)、大横杆在同一步中四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5、连墙件搭设要求(1)、连墙件布置：竖向间距 3m ,水平间距4.5m(三个跨间)，卸荷层水平间距加密为 3m(两个跨问)。(2)、连墙件的连墙杆采用48 X3.5钢管，连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用双扣件连接。(3)、连墙件均

13、匀布置，呈梅花形；连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离小于 300 mm 。(4)、连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。(5)、宜优先采用菱形布置。即梅花形布置。(6)、连墙件中的连墙杆要求水平并垂直于墙面设置，当不能水平设置时,与脚手架连接的一端下斜连接，不能采用上斜连接。(7)、连墙杆的搭设必须随脚手架搭设同步进行，严禁滞后设置或搭设完48X 3.5钢管连向立杆直角扣件钢管、扣件连墙件与梁连接示意图直角扣件钢管、扣件连墙件与单柱连接示意图直角扣件连向立杆钢管、扣件连墙件与两柱连接示意图毕后补做(8)、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。(9 )、当脚手架施工操作层高出连墙件二

14、步时，应采取临时稳定措施 ，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。6 、剪刀撑搭设要求 （ 1 ） 、剪刀撑沿脚手架两端和转角处起从底到顶，整个墙面满设剪刀撑。每道剪刀撑宽度 6m （四跨），与水平杆的交角在 45 °60 °之间（ 2 ） 、剪刀撑采用搭接，搭接长度大于 1m ，采用 2 个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于等于100 mm 。（ 3 ） 、剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间要增设 2 个扣接点与相交立杆或大横杆扣紧。7 、横向斜撑搭设要求（ 1 ） 、横向斜撑在拐角和中间必须设置。（ 2 ） 、在同一节间，由底

15、至顶层呈之字型连续布置；（ 3 ） 、采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm 。8 、洞口脚手架遇有施工需要通行的建筑物门洞口时，可按下列要求处理：（ 1 ） 、门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内外侧设置人字形斜杆；（ 2 ） 、门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内外侧加设斜撑，必要时门洞口上的内外排纵向水平杆可用两根钢管加强。门洞口两侧立杆应改为双钢管加强。9 、扣件安装要求（1 ）、螺栓拧紧扭力矩大于40N m ,且小于65 N m。（ 2 ） 、对接扣件开口朝上或朝内。3 ) 、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm10 、脚手板

16、搭设要求1 ) 、脚手架首层，悬挑梁上满铺脚手板，在满铺脚手板的操作层上，设置 1.2m 高护栏，栏杆外侧按规定挂设密目式安全立网。2 ) 、在拐角、斜道平台口处的脚手板，须与横向水平杆可靠连接，防止滑动。11 、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要求1 ) 、栏杆和挡脚手板均搭设在外立杆的内侧。2 ) 、栏杆上皮高度为 1.0m 。3 ) 、挡脚板为180mm宽的胶合板制作。12 、型钢搭设方法1 ) 、型钢采用“ 工16 ”工字钢。(2)、型钢水平间距1.5m。长度为3.0m，阳角处型钢与阳角成45度。3 ) 、 型钢外端用钢丝绳与上一层预埋拉环连接， 详细连接构造详见附图。4 ) 、伸入建

17、筑物的一端同预埋钢环固定。具体连接方法详见附图。13 、防护棚搭设要求1)、 防护棚搭设为双层， 采用双层双向满铺竹笆， 两层间距为0.5m-0.6m ，防护棚的临边搭设1.0m 高的二道防护栏杆，用安全网封闭。14 、安全网铺设1 ) 、安全网采用密目式安全网。（ 2 ） 、安全网要有出厂合格证。（ 3 ） 、安全网一律挂外立杆内侧从第一步起，网竖向接口绑轧间距不大于30cm ，水平上下网与大横杆绑扎间距不大于 50cm ，绑扎均用 16 号铅丝。（ 4 ） 、架体层间每层楼高满铺一道安全平网，最高不超过10m 一道。15 、 应避免的质量问题 脚手架整体倾斜：柱下的垫脚座出现不均匀下沉，应

18、大垫脚座面积。 脚手架局部横向弯曲： 连墙杆松脱或刚性不足， 应采取足够刚度的连墙杆件，并与墙体连接牢固。16 、其他要求（ 1 ） 、脚手架外侧全部采用钢管围拦加密目式安全网，安全网用铁丝与横杆扎紧，间距不大于500mm 。（ 2 ） 、立杆垂直度偏差不大于H/800 ，且不大于± 100mm 。（3）、纵向水平杆高差不大于总长度的1 / 300 ,且不大于土 20mm。（ 4 ） 、横向水平杆偏差不大于± 10mm 。（ 5 ） 、立杆横距偏差不大于± 20mm ，立杆纵距偏差不大于± 50mm 。（ 6 ） 、埋入砼内的钢管及铁件必须在砼具有足够强

19、度后方可加载，且不得影响结构安全及征得监理、总包方同意下方可进行。十、卸料平台编制依据：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991本工程采用悬挑式型钢卸料平台加工制作，卸料平台采用型钢焊接成 主框架， 主挑梁必须与建筑结构连接， 两侧应分别设置前后两道斜拉钢丝绳。卸料平台底部应满铺脚手板，并固定牢固。卸料平台每次安装后均应经行验收， 并做好记录。 平台两侧设置固定的防护栏杆， 其立杆与柱挑梁焊接固定，外侧设置内开式活动防护门。防护栏内侧宜采用竹胶板封闭，并挂设限载标志牌。卸料平台的固定采用加2斜拉钢丝绳作主要受力构件，并配以顶板上预埋的卡环辅助固定。主次梁均分别采用 16a 、12 槽钢

20、 U 口水平，每侧设置两道钢丝绳拉结，第一道钢丝绳距外墙边线3.3m ，第二道钢丝绳距第一道 1m 。卸料平台计算书见附件。二、悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 和钢结构设计规范（GB50017-2003） 。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度3.60m ， 悬挑水平钢梁间距（平台宽度）1.60m 。次梁采用 12a 号槽钢 U 口水平，主梁采用 16a 号槽钢 U 口水平，次梁间距 0.6m 。容许承载力均布荷载2.00kN/m2 ，最大堆放材料荷载

21、10.00kN（ 1T ）。（一）、次梁的计算次梁选择 12 号槽钢 U 口水平槽钢，间距1.10m ，其截面特性为面积 A=15.36cm2, 惯性距 Ix=424.00cm4, 转动惯量 Wx=63.1cm3, 回 转半径 ix=4.98cm截面尺寸b=53.0mm,h=120.0mm,t=8.0mm1. 荷载计算(1) 面板自重标准值：标准值为 0.35kN/m2；Q1 = 0.35 义 1.00=0.35kN/m(2) 最大容许均布荷载为 2.00kN/m2；Q2 = 2.00 X 1.00=2.00kN/m(3) 槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到,静荷载计算值q = 1.

22、2 X (Q1+Q2+Q3)=(4) X (0.35+2.00+0.12) = 2.96kN/m经计算得到，活荷载计算值P = 1.4 X 10.00=14.00kN2. 内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算最大弯矩 M 的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M =2.96 X 2.502/8+14.00 X 2.50/4=11.01kN.m3. 抗弯强度计算其中 x 截面塑性发展系数，取1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=11.01 X 106/(1.05 X 63.1)=166.18N/mm2;次梁槽钢的抗弯强度计算&

23、lt; f, 满足要求 !4. 整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：其中 b经过计算得至U b=570 X 10.0 X 63.0 X 235/(2500.0 乂 160.0 乂 235.0)=0.90由于b大于0.6 ,按照钢结构设计规范(GB50017-2003) 附录B其值用b' 查表得到其值为 0.743经过计算得到强度 =11.11 X 106/(0.743 X 108300.00)=138.12N/mm2;次梁槽钢的稳定性计算< f, 满足要求 !(二)、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全

24、储备不参与内力的计算。主梁选择16a 号槽钢 U 口水平槽钢，其截面特性为面积 A=21.95cm2, 惯性距 Ix=866.20cm4, 转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径 ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷载计算(1) 栏杆自重标准值：标准值为 0.11kN/m、 Q1 = 0.11kN/m(2) 槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 X (Q1+Q2) = 1.2 X (0.11+0.17)=0.34kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2 X (0.35+2.

25、00) X 0.50 X 2.50/2+1.2 X 0.17 X 2.50/2)=2.02kP2=(1.2 X (0.35+2.00)NP3=(1.2 X (0.35+2.00) /2=10.78kNP4=(1.2 X (0.35+2.00) NP5=(1.2 X (0.35+2.00)N2. 内力计算X 1.00 X 2.50/2+1.2X 1.00 X 2.50/2+1.2X 1.00 X 2.50/2+1.2X 0.50 X 2.50/2+1.2X 0.17 X 2.50/2)=3.78kX 0.17 X 2.50/2)+14.00X 0.17 X 2.50/2)=3.78kX 0.17

26、 X 2.50/2)=2.02k卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计悬挑卸料平台示意图附后各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.223kN,R2=9.515kN支座反力 RA=9.515kN最大弯矩Mmax=11.434kN.m3. 抗弯强度计算其中 x 截面塑性发展系数，取1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2经过计算得到强度1000/2195.0=108.107N/=11.434 X 106/1.05/108300.0+16.594 mm2主梁的抗弯强度计算强度小于 f ，满足要求!4. 整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以

27、不计算其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得至U b=570 X 10.0 X 63.0 X 235/(4100.0 乂 160.0 乂 235.0)=0.55经过计算得到强度 =11.43 X 106/(0.547 X 108300.00)=192.86N/mm2;主梁槽钢的稳定性计算< f, 满足要求 !(三)、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力 RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算其中 RUicos i 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=21.856kN(

28、四)、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆) 的轴力 RU 我们均取最大值进行计算，为RU=21.856kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 Fg钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ；计算中可以近似计算Fg=0.5d2 ， d 为钢丝绳直径(mm) ； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37钢丝绳分别取 0.85、0.82K 钢丝绳使用安全系数，取8.0 。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 X 21.856/0.820=213.225kN。选才? 6X37钢丝纯，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa ,直径17.5mm 。(

29、五)、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳 (斜拉杆 )的轴力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N ， 为N=RU=21.856kN钢板处吊环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f =50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=21856 X 4/(3.1416 X 50 X 2)1/2=17mm三、卸料平台的加工制作平台的规格为 5 mx 1.6 mx 1. 2m (长X宽X高)，悬挑长度为 3.6m。主、次梁分别采用 16a 、 12 槽钢，构件接触面均为焊接。平台上要设显著的限定荷载标识牌，本工程卸料平台限重0.5t。防护栏用小 48 X

30、3.5钢管。主梁外侧及防护栏均刷黄黑相间的油漆标识，并用多层板全封闭围护。平台每侧设两根 6X37、20钢丝纯，每根钢丝绳设夹具不少于三个，住钢丝纯接头。平台底面铺设5cm 厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用 8 号镀锌铁丝捆紧。吊环采用? 20 光圆钢筋与卸料平台的主梁16a 槽钢焊接。构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮， 焊芯上不得有锈痕。 接触面要满焊， 焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。四、卸料平台的预埋件设置在上一层顶板中设置两个地锚。地锚使用的钢筋规格为? 20 ，加工

31、成“Q”型，与板内钢筋可靠绑扎。五、卸料平台的施工工艺1 、操作流程：卸料平台加工制作f顶板预埋位置放线-预埋地锚-卸料平台承载试验卸料平台验收卸料平台起吊、安装。2 、卸料平台承载试验及合格验收：卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全员、技术员检查验收，其步骤如下：首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面 50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形， 如存在变形要返修措施重新施焊。 在卸料平台每次周转之前， 也要按上述方式检查吊环及其焊缝有

32、无变形， 以防止存在损伤变形和疲劳变形。在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加 0.5 吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。六、卸料平台的吊装：卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。

33、七、卸料平台的限载设置：卸料平台上设限重为 0.5t 的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。料具名称规格密度单位重量单独堆放数量木方50 x 100mm>长 4.0m0.625g/cm312.5Kg80根木方100 义 100mm>长 4.0m0.625g/cm325Kg30根多层板 1.22 X 2.44m、 厚 15mm 0.8g/cm335.72Kg张架子管 6 48 x 3.5mm、长 3.0m3.84Kg/m11.52Kg根架子管 6 48 X 3.5mm、长 4.0m3.84Kg/m15.32Kg根20705020脚手板 厚 5cm

34、、宽 20 30cm、长 4.0m0.35kN/m2 35Kg八、安全技术措施平台吊装过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、 动作协调，严禁在无人指挥下作业。在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查，验收和签证。吊装完 毕后，经项目部验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任 意变更平台的组件。严格控制平台上的荷载， 不得超过上述设限要求值。 堆料荷载不得靠边、要集中堆放在平台中部。定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全；拆卸平台时地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆卸时要统一指挥，上下呼应，动作协调，以防坠落

35、。卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；进入施工现场的人员戴好安全帽， 高空作业系好安全带， 穿好防滑鞋等。严禁酗酒人员上架作业， 施工操作时要求精力集中、 禁止开玩笑和打闹。电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工，施焊时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的吊装及堆料作业。要经常检查平

36、台上有无积水、 积雪等物。 若有则应随时清扫， 并要采取防滑措施。六、防雷措施双排架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受雷击的对象，因此避雷措施十分重要。( 1 ) 、双排架若在相邻建筑物、构筑物防雷和塔吊防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30 Qo(2)、避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径2548mm，壁厚不小于 3mm 的钢管或直径不小于 12 mm 的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角双排架的立杆顶部上，高度不小于1m ，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。（ 3 ） 、在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各

37、种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以双排架一次工作完成时，在每组架上只要找一至两处，用直径大于 16mm 的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来 （焊缝长度应大于接地线直径的 6 倍） 。使架体良好接地，就能达到防雷的目的。（ 4 ）当双排架处于拆除时，架体已处在楼顶避雷针的伞形防雷区内，故无需在升降架上再另设防雷装置。八、安全、文明施工1 、操作人员必须身体健康，经过培训考核合格后方可持证上岗。2 、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3 、当有六级以上大风、大雾和下雨等天气时，不得进行脚手架的搭设、拆除工作。4 、六级以上大风与大雨以后

38、需对脚手架进行检查。5 、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，检查合格方可使用。（ 1 ） 、操作层上施加荷载前；（ 2 ） 、每搭设完 10m 高度后；（ 3 ） 、达到设计高度后。6 、扣件要求拧紧，对接扣件开口方向应朝上或朝内。7 、脚手架随建筑物增高而增高，并超过施工层一个步架高8 、脚手架四角立杆用扁铁与建筑物避雷接地线钢筋连接9 、脚手架搭设应沿建筑物四周一步一步升高，不得上下两步同时施工10 、不允许将电源线拉在脚手架上11 、施工中严格控制施工荷载，不得将模板支架、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，以防超载12 、使用期间严禁任意拆除连墙件，主接点处的大、小横杆及扫地杆13 、在

39、脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守14 、拆除脚手架时地面应作围拦和警戒标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员入内15 、拆除时不得污染外墙面和破坏门窗16 、拆除前应将脚手架上存留的材料、杂物等清理干净，拆除后的钢管应分类堆放，零配件应装入容器，然后用塔吊或人货电梯运送至地面，严禁将材料、杂物等直接抛掷至地面17 、拆下来的各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁将构配件抛掷至地面18 、运至地面的构配件须及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀九、脚手架的拆除:1 、拆除脚手架前的准备工作如下：要求。管部（ 2 ） 、应根据检查补充完善施工组织设

40、计中的拆除顺序和措施，经主 门批准后方可实施。（ 3 ） 、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。架子工应了解拆卸技 术交底意图和操作方法，拆除范围内的护栏和警示标志应设置完备。（ 4 ） 、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（ 5 ） 、凡遇六级以上大风或下雨时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。（ 6 ） 、在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可 进行，不允许将电源线拉在脚手架上，以防漏电伤人。2 、拆除脚手架时应符合如下要求：（ 1 ） 、拆除前，先要进行全面检查，要保证架体上的建筑物的外装修饰面 和吊顶全部施工完毕，验收合格，形成共识、会签

41、拆除通知单后方可 进行拆除作业。（ 2 ） 、再次全面检查架体上的扣件连接点，根据结果对后拆的松动杆件、 扣件等进行加固，以保证拆除过程的安全。（ 3 ） 、清理架体上的杂物及多余的脚手板、钢管等建筑材料，包括各种拆 除下来的材料，集中在上料平台上及时用塔吊运送至指定地点，严禁 抛掷。（ 4 ） 、每拆除一步架后，都要配合装修队伍，割除突出墙面的预埋铁件， 完善外装修的未了事宜，验收合格后，方可进行下一道工序的拆除。（ 5 ） 、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆-脚手钢笆片或竹用片板剪刀撑大横杆小横杆立杆。（ 6 ） 、拆除

42、脚手架，应有专人指挥，上下呼应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒堆放。拆除下来的各部位应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。（ 7 ） 、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆外脚手架；分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于 2 步，应增设连墙件加固。（ 8 ） 、当脚手架拆至下部最后一根长杆的高度（约 6.5m ）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（ 9 ） 、当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置的连墙件和横向斜撑加固。（ 10 ） 、脚手架拆除过程中，不能中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交

43、底中交代清楚。（ 11 ） 、严禁将钢管、扣件抛掷至地面。十、悬挑式脚手架计算外架计算书附后：型钢悬挑脚手架计算书模板计算工程； 工程建设地点 : 开封县人民路与家具一条街交叉口； 属于剪力墙结构； 地上 18 层； 地下 1 层；建筑高度： 54.4m ；标准层层高：2.9m ；总建筑面积： 21409 平方米。本工程由开封市光利房地产开发有限责任公司投资建设，开封市建筑设计院有限公司设计，开封市建筑设计院有限公司地质勘察，河南泛安工程监理有限公司监理，林州市太行建设工程有限公司组织施工；由陈英俊担任项目经理，闵振兴担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安

44、全技术规范 (JGJ130-2011)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99) 、建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 m ，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m ，立杆的横距为 1.05m ，立杆的步距为 1.5 m ；内排架距离外墙外边长度为 0.30 m ；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m ；采用的钢管类型为48 X

45、3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3 m ，水平间距4.5 m ，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m 2):3.000 ；脚手架用途 :结构脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数本工程地处开封县人民路西段，查荷载规范基本风压为 0.350kN/m2风荷载高度变化系数Nz为1.000 ,风荷载体型系数Ns为1.130 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m 2 ):0.300 ；栏杆挡脚板自重标

46、准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2 ):0.005 ；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16a 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.0m ，建筑物内锚固段长度2.0 m 。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00楼板混凝土标号：C25 ;主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍;6. 拉绳与支杆参数数量为:1 ;悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为：6.000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m悬

47、挑架正立面图二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯 矩和变形。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.3 X 1.5/3=0.15 kN/m ;活荷载标准值:Q=3 x 1.5/3=1.5 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.15+1.4 X 1.5 = 2.326 kN/m ;小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下 :最大弯矩 Mqmax =2.326

48、 X 1.05 2/8 = 0.321 kN.m ;最大应力计算值(T = Mqmax /W =63.103 N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力(T =63.103 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2 ，满足要求！3 . 挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m；最大挠度丫 =5.0 X 1.688 X 1050 4/(384 乂 2.06 X 10 5X 121900)=1.064 mm ;小横杆的最大挠度1.064 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050 /150=7 与10 mm

49、，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 1.05=0.04 kN ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.3 X 1.05 X 1.5/3=0.158 kN;活荷载标准值:Q= 3 X 1.05 X 1.5/3=1.575 kN ;荷载的设计值 :P=(1.2 X 0.04+1.2 X 0.158+1.4 X 1.575)/2=1.221kN ；P P P P P P q+bb3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 , 单位 :mm ；

50、均布荷载最大挠度计算公式如下 :大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：而ax = 0.677 X 0.038 X 1500 4 /(100 乂 2.06 X 10 5X 121900)= 0.052 mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P= ( 0.04+0.158+1.575) /2=0.886kNV = 1.883 X 0.886 X 15003/ ( 100 X 2.06 X 10X 121900) = 2.243mm ；最大挠度和：V=ma x + Max = 0.052+2.243=2.296 mm ;大横杆的最大挠度2.296

51、mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500 /150=10 与10 mm ，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数1.00 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算范5.2.5):R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P i = 0.038X 1.05 X 2/2=0.04 kN;大横杆的自重标准值:P 2 = 0.038X 1.5

52、=0.058 kN ;脚手板的自重标准值:P 3 = 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236 kN;活荷载标准值:Q = 3 X 1.05 X 1.5 /2 = 2.362 kN;荷载的设计值 :R=1.2 X (0.04+0.058+0.236)+1.4 X 2.362=3.709kN ；R < 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1394kN/mNgi = 0.1394+(1.05 X 2/2) X 0.038/1

53、.50 X 20.30 = 3.375kN(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为 0.3kN/mNg2 = 0.3 X 4 X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 1.215 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mNg3 = 0.15 X 4 X 1.5/2 = 0.45 kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/mNg4 = 0.005 X 1.5 X20.3 = 0.152 kN ;经计算得到，静荷载标准值NG =N G1+NG2+NG3+NG4 = 5.193 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 3 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 4.725 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压 (kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Wo = 0.35 kN/m 2 ；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz= 1；Us - 风荷载体型系数：取值为 1.13 ；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.35 X 1 X 1.13 = 0.277 kN/m