5010tA门吊计算书要点

1、A门式起重机50/10t X30亦 12m计算书计算：审核：批准：滦阳市起重机厂有限公司2009-2-18造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m目录一、 主要技术参数二、小车I计算三、小车II计算四、大车运行机构与轮压计算五、主梁计算（一）重量及载荷数据（二）截面外形尺寸及相关数据（三）主梁强度刚度计算A强度计算B刚度计算六、刚性腿计算七、门架（马鞍）计算八、柔性腿计算九、刚性腿下横梁计算十、稳定性计算十一、计算小结参考文献1、起重机设计规范GB3811-83中国标准出版社19832、起重机设计手册中国铁道出版社 2001北京 3、通用门式起重机GB/T14406-93造船门式起

2、重机计算书50/10tX 30mx 12m一、 起重机基本参数：最大起重量：Q=50t跨度：1_230m悬臂长度：L=7m基距：L= 8.5m起升高度： H=12m工作级别： A5级起重量：50/10t起升速度：6.2m/min12.5m/min小车行走速度：38.5m/min大车行走速度：32.2m/min门机总重：146t小车总重：13.5t二、小车计算：错误！未找到引用源。、起升机构A主起升1、钢丝绳的先择(1)钢丝绳所受最大静拉力Smax=53195 N(2)钢丝绳最小直径造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mdmin = CSmax= 0.085 乂 53195= 19

3、.6mm选钢丝绳：30NAT6X 19W+ FC1770 d = 24mm钢丝绳破断拉力总和 2 t = 525000N (GB/T8918-2006)(3)钢丝绳实际安全系数n = 5.39>n5 (安全)2、卷筒的选择(1)卷筒直径：D卷Aed20X30=600mm 取 D卷=650mm(2)卷筒长度：L)=891mmL= 2X 891 + 260+38= 2080mm取L双=2080mm,所以选择卷筒：D卷XL= © 650X 2000mm(3)卷筒转速：n卷= 14.64转/分(4)卷筒壁厚：(T C= W c c卷筒材料取Q345-B=, 5 =21.2S >=

4、21.2+11.5=32.7,取有效板厚 5 =40L<3D实际压应力：(rc= =128.2N/mm2< 172.5 c卷筒合格.3、电动机的选择N静= 58KWNJC= G N 静=0.9X 58= 52.2KW选电动机：YZR280S-8 N 计= 52KW, (S425%, n= 712r/min)N 名=75KW, n = 585r/min (S3 40%防护等级 IP44)造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m4、减速器选择(1)起升机构总传动比i = n/n=712/14.64=48.63(2)选择减速器：ZQ850-25-3CA i = 48,57 N

5、 m= 47.5KW(3)实际速度V 起= 6.2m/min5、制动器选择Tz> Kz =608.62 m选择制动器：YWZ400/90额定制动力矩T=1600NmB付起升1、钢丝绳的先择(1)钢丝绳所受最大静拉力Smax= 35482 N(2)钢丝绳最小直径dmin = C= 0.095X = 17mm选钢丝绳：18NAT6X 19W+ FC177Q d=18mm钢丝绳破断拉力总和 2 t = 126000N (GB/T8918-2006)(3)钢丝绳实际安全系数n = 6.47>n5 (安全)2、卷筒的选择造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m选择卷筒：D 卷 x

6、 L= 0 380X 1500mm卷筒转速：n卷=30.4转/分3、电动机的选择(1)电动机功率的计算N 静= 23.3KWNJC= G - N 静=0.8X 23.3= 18.64KW选电动机：YZR200L-6N 名=26KW, n = 958r/min (S3 40%防护等级 IP44)4、减速器选择(1)起升机构总传动比：i=31.5(2)选择减速器：ZQ500- -3CA i = 31.5 N减=18.1KW(3)实际速度V 起=12.5m/min5、制动器选择Tz> Kz 374N- m选择制动器：YWZ30045,额定制动力矩T=630NmH、小车运行机构计算已知：起升载荷

7、：50X 104 N小车自重：13.5X 104 N车轮直径：D=(|)500mm轴承内径：dz=110mm造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m运行速度：V小运=38.5/min1、运行阻力计算 小车满载时:Fm=(Q+GQ3摩擦阻力系数一3=0.01【手册P110表2-3-51Frn = (50+ 13.5)X 104X0.01=6350N坡度阻力：Fp = (Q + G).i= (50 + 13.5)X 104x 0.002=1270N风阻力：Fw = CKqA=1.2X 1 X 90X 25=2700N(4)小车运行总阻力：F = Fm + F3 + Fw = 6350

8、+ 1270+2700= 10320N2、电动机计算(1)电动机的静功率R=7.3KW(2)选择电动机：P=Kd Pj = 1.1X7.3=8.03KW选择电动机：YZR160M2-6 N=8.5KW n = 930r/min3、减速器选择：i=37.94选择减速器：ZSC600 i=37.9N减=14KW4、实际运行速度：V 小运= 38.5m/min5、制动器选择：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m电动机高速轴上额定转矩 M g =9550X N/n=9550 乂 8.5/930=87.32 m选择 YWZ-20025 制动力矩T = 200N m安全系数K=20087.

9、3=2.3>1.25通过四、大车运行机构与轮压计算（一）主要部件的参数1、主梁：（包括轨道及走台栏杆）73.8t2、刚性支腿：（扶梯、平台、司机室） 26.5t3、马鞍：6.2t5、50/10t 小车：13.5t6、大车运行机构：14.1t7、下横梁：5.9t8、其他：6.3t9、总重：46.3t10、车轮8只。（二）风载荷计算（平行于大车轨道）A、正常工作状态q=150N/m21、 小车风阻力 Fwi=C- Kh - q - A=1.2X 1 x 150X （4X2.5）=1800N（高 H=15m）2、 大梁风阻力 Fw2=1.5X 1X 150 X（1.828X50）=20565N

10、（H=13.1m）3、 刚性腿风阻力 Fw3=1.38X 1 X 150X（ x 10） x4=13628.88 N（H=9m）造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m4、 吊重风阻力 Fw5=1.5X 1X 150 X25=5625N(H=9m)B、工作状态最大风压q=250N/m21、小车风阻力01=C Kh q A=1.2X 1 x 250X (4X 2.5)=3000N(高 H=15m)2、大梁风阻力 Fw2=1.5X 1 X 250X (1.828X 50)=34275N (H=13,1m)3、刚性腿风阻力 Fw3=1.5X 1 x 250X( x 10) x 4=246

11、90N(H=9m)4、吊重风阻力 Fw5=1.5X 1 X250X (35x 2)=26250N(H=35m)C非工作状态 q=800N/m21、 小车风阻力 FW1=C- Kh q A=1.2X 1.6X 800X(5.8X3.3)=58800N(高 H=47m)2、大梁风阻力 Fw2=1.5X 1.51 X 800X (4.35X75)=591165N(H=43.2m)3、刚性腿风阻力 Fv3=1.5X 1.36X 800X (3.506X 34.6)X2=395948N(H=28m)4、柔性腿风阻力 Fv4=1.5X 1.3X800X(10.795+94.875)=164845N(H=2

12、4m)(三)惯性载荷计算大车起制动加速度=0.1m/s2)1、小车惯性力 P 小车惯=1.5X mX-=1.5X 35700X 0.1X2=10710N (H=47m)2、大车运行机构惯性力 P大车惯=1.5X 100300X0.1 = 15045N(H=2m)3、刚性腿惯性力 P钢惯=1.5X 135.6X 103x 0.1=20340N(H=28m)4、柔性腿惯性力 P柔惯= 1.5X 64.8X 103X0.1=9720N(H=24m)造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m5、除大车、小车、刚绕腿外整机自重引起惯性力P主梁等= 1.5X (809-71.4-100.3-13

13、5.6) X 103X0.1=75255 N(H=42m)(四)大车车轮轮压1、刚性腿侧轮压的计算：(1)刚性腿、马鞍自重引起的轮压P1=6.24t(2)除小车、刚性腿、马鞍、柔性腿，整机自重引起的轮压P2=10.89t(3)吊重与小车自重引起的轮压(两满载小车在有效悬臂处)P3=12.27t(4)风载荷引起的轮压(工作犬态)P4 =2.14t(5)惯性载荷引起的轮压P5=0.78t刚性腿侧轮压 P轮=P1 +P2 +P3+P4+P5=6.24+10.89+12.27+2.14+0.78=32.32t最大轮压 P轮=1.06X 32.32=34.3t,车轮直径1 630.2、柔性腿侧轮压的计算

14、：(1)柔性腿自重引起的轮压P1=2.7t(2)除小车、刚性腿、马鞍、柔性腿，整机自重引起的轮压P2=10.89t(3)吊重引起的轮压(两满载小车在柔腿极限位置处)R=10.26t(4)风载荷引起的轮压(工作大态)造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mF4 =2.14t(5)惯性载荷引起的轮压P5=0.78t柔性腿侧轮压 P轮=P1 +P2 +P3+P4+P5=2.7+10.89+10.26+2.14+0.78=26.77t最大轮压 P轮=1.06X 26.77=28.38t,车轮直径1630.(五卜运行机构计算1、满载时摩擦阻力Fm=(Q+G(o=(200+ 809)X 104

15、X 0.015151350N2、坡度阻力Fp = (Q + G)= (200 + 809) X 104 X 30270N3风阻力：(1) 双小车风阻力 Fw1=CKhqA=1.2X 1 X150X (19.14+19.14)=6890N(2)大梁风阻力 Fw2 = CKhqA=1.5X 1X 150X 327.75=73744N(3)刚性腿风阻力 Fw3=CKhqA=1.38X 1X 150X 121.3X 2=50218N(4)柔性腿风阻力 Fw4=CKhqA=1.38X 1 X 105.7=21880N(5)大车运行机构 Fw5=CKqA=1X 1X 150X 3=450NFw=6890+

16、73744+50218+21880+450=153182总阻力：Fj=Fm + Fp + Fw=151350+ 30270+153182= 334802N4、电动机的选择(1)电动机的静功率造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mR=9.87KW（2）选择电动机：P= K . Pj = 1.1X9.87= 10.86KW选择电动机：YZP160L-6 N=11KWn = 970r/min5、减速器选择：i = 100.46选 i = 4518X40.17=100.425选择减速器：ZQ500-40-34 N减=15KW实际运行速度：V大运=19.1m/min6、制动器选择：电动机高

17、速轴上额定转矩 Mg =9550X =9550X =108.3 N m选择 YWZ-20025 制动力矩T = 200N m安全系数 K=1.847>1.25 选 YWZ-20025X 12 台通过五、主梁计算（一）重量及载荷数据：1、单根大梁自重365400/2kg （含轨道、栏杆等），大梁总长75031mm。因 此大梁自重均布载荷：q = = 24.33kg/cm2、起升动载系数：起升速度 V< 0.2m/s时，查的02= d 2min=1.05【手 册P13表1-3-5】；自重载荷系数（H=1.1,小车总重71400kg（100/20t 小车自重35700kg,两小车相同），

18、因此单个主梁所受的集中载荷：P= =144270kgo（二）截面外形尺寸及相关数据：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mF=204260 mmf造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mIx= 54167359cm4, Wx= 250587cm3;Iy= 13796239 cnf, Wy= 124937cm3;此为危险截面，在大梁跨中（三）主梁强度刚度计算A、强度计算：1、垂直平面内跨中（集中载荷及大梁自重）引起的强度计算:201）、集中载荷P引起的跨中弯矩 Mp=144270X =200174625kgcm集中载荷P引起的跨中应力（rp= = 798.8kg/cm2

19、2）、大梁自重引起的跨中弯矩Mq=109326855kgcm大梁自重引起的跨中应力a q= = 436.3kg/cm2垂直平面内（r=（Tp+b q = 798.8+436.3=1235.1kg/cm2、水平平面内（大车制动惯性力及风力）引起的强度计算：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m1）、大车制动时，小车在跨中起吊额定负载时小车轮压引起的惯性力P惯=d 5ma【手册P14式1-3-14】人=1.5a加速度a=0.1【手册P14表1-3-71P惯=1.5X 144270X 0.1 = 21640.5N= 2164kg引起的跨中弯矩 Mp惯= 2164X3002550kgcm

20、引起的跨中应力er p惯=24kg/cm22）、大车制动时，大梁自重引起的惯性力：q 惯=© 5qa=1.5X 24.33x 0.1=3.65N/cm=0.37kg/cm引起的跨中弯矩 Mq惯=1777850kgcm引起的跨中应力（rq惯=14.2kg/cm23）、大梁风载荷引起的强度计算风压 q=250N/m2=25kg/m2=0.0025kg/cm2,大梁高 4370mm（含轨道）均布风力 q 风=CKqh=1.6x 1 x 0.0025X 437=1.75kg/cm引起的跨中弯矩 Mq风= 8408750kgcm引起的跨中应力 小风= 67.3kg/cm24）、小车及重物风载荷

21、引起的强度计算：小车1迎风面积A=5.8X 3.3=19.14（小车外形尺寸:宽X高）小车2迎风面积A=5.8X 3.3=19.1吊（小车外形尺寸：宽X高）200t重物迎风面积A=55m2【手册P17表1-3-17】风力 P风=CKqA=1.2X 1X25X （19.1+19.1+55）=2796kg通过小车轮压作用到大梁的Pm=造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m引起的跨中弯矩MP风=1398X引起的跨中应力(T P M =水平平面内(T =24+14.2+67.3+17.3=122.83、集中轮压对轨道下腹板的局部挤压应力："= <【手册P711式4-5-5

22、0】P小车轮压 P=(200000+71400)+8=33925kg,最大为两小车抬吊200t和小车自重hy轨面至腹板高度 hy=130+20=150mm主腹板厚度=16mmer m=6.06kg/mm2=606kg/cm2<1.4(tI=1.4X=2415 kg/cm24、在跨中时腹板的切应力T =Q小车在跨中时主梁截面计算剪力Q=144270kgS-重心以上截面的静矩S=149460cm5 -腹板厚度和，8 =14+14=28mmr =142.2kg/cm2< r = /=1328 kg/cm2大梁所有拉应力 2(r=1.15(1235.1 + 122.8)=1562kg/cm

23、 打(其中:1.15为偏轨梁约束、扭转系数)=-=2300kg/cn2大梁所有合成应力：=5 =1386kg/cm2<打=2300 kg/cm2结论：强度合格造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mB、刚度计算：1、主梁跨中静绕度：载荷 P=135700kgy=5.9cm< y=7.75cm2、 主梁悬臂端静绕度:y="="=0.41cm< y=1.5cm其中:k=0.877结论：绕度合格六、刚性支腿计算：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m1121、刚性支腿上端：Ix= 79498917cm1, Wx= 302162cm3;I

24、y=36636141cm4, Wy= 234246cm3; F=2007.84 cn2此为危险截面，离地高度：40720mm造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m12116 11.2丁1=1厂 IO L2I 1Z_CX?tr?ILJI-Oi ,CM2、刚性支月®下端：Ix= 2491436cm4, Wx = 33219cm3;Iy= 2588319cm4, Wy= 34789cm3;F=711.36 cnf此为危险截面，离地高度：6145mm3、 刚性支腿离下端0.72h:Ix= 49863357cnf, Wx = 227947cm3；Iy= 28519288cm4,

25、Wy= 190701cm3;造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m4、i.?为67刚性支腿离下端0.45h:Ix= 22262927cm1, Wx= 135050cm3;Iy= 14325606cm4, Wy= 118003cm3;造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mA、门架平面内计算：由于采用一刚一柔的门架结构，因此最不利的工况为2台小车起吊200t在刚性腿端。1、 上端支反力：1）由主粱自重引起的支反力：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mVi=（|）1L1） =1.1X 24.3312）=115081Kg2必、车在跨端制动时，小车及重物（集中

26、载荷144270kg月I起的支反力:V2=1442705.25）62=156486Kg3）由马鞍自重引起的支反力：V 3= 11=1.1KgV 上=M+V2+V3=115081 + 156486+8085=279652 Kg2、门架平面内轨道对支腿水平推力：1）、作用在支腿上的风载荷引起的水平推力P风：造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m刚性腿迎风面积：A=(3.128+1.488)2 x 41 x 2=189.3m2P风=CKqA=1.5X 1X25X 189.3=7099kg,2)、小车制动引起的支腿下端 水平惯性力PHx=(Q+ FG)=(200000+71400)=19

27、386Kg门架平面内轨道对 支腿水平推力之和(单腿)：=(P 风 + PHx)=(7099+19386)=13243 Kg门架平面内支腿上端弯矩：M门上=Ha h=13243X 4072=53925496 Kg- cm门架平面内支腿下端弯矩：M门下=Ha h=13243X 614.5=8137800 Kg- cmB、支腿平面内计算：(一)、下端支反力：1、由主粱自重引起的支反力：V i=(|)4L1) =1.1X 24.3312) =115081Kg造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m2、小车在跨端制动时，小车及重物(集中载荷144270kg引起的支反力:I：V2=144270

28、5.25)62=156486Kg3、由马鞍自重引起的支反力：V 3= © 1=1.1Kg4、由支腿自重：V 4= © 1=1.1Kg5、大车制动时水平惯性力对支腿引起的支反力：Vs=PH =d 5ma0 5=1.5,a加速度 a=0.098【手册P14表1-3-7】1)移动载荷=1.5200000+71400)0.09/9.8=9160kg造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m2）主粱=1.50.0989.8=5906kg3）支腿=1.50.0989.8=2644kg4）马鞍架=1.50.0989.8=518kgV5=9160+5906+2644+518=18

29、228 kg6、支腿平面内水平风力对支腿引起的支反力：1）、大梁风力引起的支腿平面受力的一半：大梁迎风面积：A=4.27X （622+12）=183.61吊P风=CKqA=1.5X 1X25X 183.61=6885kg,离地高度：43.2m2）、支腿、司机室风力引起的支腿平面受力：刚性支腿迎风面积：A=3.381X 34.6X 2=234m2司机室等迎风面积：A=4m2支腿平面受力PvCKqA=1.5< 1 X25X （234+4）=8925kg离地高度：28m3）、小车及重物风力引起的支腿平面受力：小车1迎风面积：A=5.8X 3.3=19.14m2（小车外形尺寸：宽X高）小车2迎风

30、面积：A=5.8X 3.3=19.14m2（小车外形尺寸：宽x高）200t重物迎风面积：A=55m2【手册P17表1-3-17】风力 P风=CKqA=1.2< 1X25X（19.14+19.14+55）=2798kg地高度：43mV6=（6885X 43.2+8925X 28+2798X 43）/20=33382 kgV 下=M +V2+V3+V4+V5+V6=115081 + 156486+8085+74580+18228+33382=405842Kg（二）、静不定力H的计算支腿平面换算惯性矩造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12mP17 已算出 Ii 换=Iy= 2852

31、Xl04cm4静不定水平推力见手册P.702表4-5-9M1 = Na a H , h1M3 = NA(a+ c)H , h1M4 = NA(a+ c)-H(h1 + h2)H=, N1 = N2=NA= 405842Kg=406X 104NSn = 2(1+ )+()2(1 + ) +(1 + )勺式中：h1 = 34.6x 103, h2 = 4.112X103,bk= 4X 103,a= 8X 103,B= 20X 103,E= 2.1X105,l= =35.5X 103C= 2.21 x 103,b=8.42x 103,I i = 2852x 108mm4,13=294X 108mm4

32、S ii=xx 2(1+造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m)+()2(1+)+x(1+)2 =0.004531P= x ()2+ +=X XX()2+ x X(1)= 4945H= 109.16X 104 N 支腿上载面的弯矩(I-I断面)Mi=Na a-H h1 = 406x 104x8X 103109.16X 104X34.6X 103=529X 107N mm 支腿下截面的弯矩(n -ii断面)a、支腿侧Pg引起的水平推力Hd = 0.098 X= 0.098X3.6X 104 Nb、下截面弯矩(n -ii断面)Mn = HX 0.524+HDX6.145=109.16

33、X 104x 0.524+ 3.6X 104X6.145=79.32 x 107 N mmC、支腿强度计算1、强度校核(T I =543.6(T n =造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m=2 L =1044 Kg/cm < cr 2、考虑支腿受压和受弯构件，支腿总体稳定性验算(T =门架平面内稳定性N = Va= Vb= 406X 104 N受压稳定系数的计算入=式中：口为变截面支腿的折算长度系数，由手册表 4-5-13查得当刀=0.0313查得"12.04支腿在龙门架平面内的支承情况可视为上端固定，下端钱支，则：H =0.7见手册712页,支腿高度h = 3

34、4.6m,求距小端0.45h的最小惯 性半径前面(18 页)已算出 Imin = 2226X 108mm4丫 min = 1219mm入=40.5b类截面查手册表4-1-24得0.835算得Mx, MyMx0.45h = 254X 107N - mmMy0.45h = 527.2X 107n - mm(T 0.45h = += 104.6N/mm2< cr 材料 Q345B支腿平面内稳定性造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m式中：为变截面支腿的折算长度系数，由手册表 4-5-13查得当 y =0.0706 查得: i1.7690 =0.2, h = 34.6mTmin =

35、 912mm,入=13.4查表4-1-24中b类截面得=0.98(T= 100.21N/mm2<0 0.45h =04七、门架（马鞍）U型梁验算6U型梁=马鞍截面几何参数* W_19r26_12z22A= 81600mmIx=294.13X 108 mm4Wu型梁= 41.3x 106 mm4= 128.7 N/mm2< 材料Q345-B八、柔性腿计算卜=Jet柔性腿集中力P= += 387.1X 104 Ntg0 1 = 0.3050cl = 17, a = 730.66h高度处的截面A-AB = （1975 1462） X 0.66+1462=1800mm （图中）A= 150

36、0mm （图中）F= 79200mm2Ix= 412.14X 108mm4Wx=45.2X 106mm3杆件长细比入=式中：丫 = 720mm入=45.57 表 4-1-24 查得 0 =0.832造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m(T =-(0.832 79200)= 30.7N/mm2< o 1满足要求九、下横梁的计算：1、轴向力：要考虑载荷、小车自重、大梁自重的一半、刚性支腿自重、司 机室自重、电器自重、扶梯自重等。P=100000X 1.05+38600 X 1.1+90000+ 2 乂 1.1+47979 X

37、 1.1+20000 X1.1+8355X 1.1=295674kg轴向力引起的弯矩：M=295674X (1400-400)+4=73918500kgcm应力：er =604kg/cm22、惯性力、风力引起的弯矩：M=2489X (3316.4- 456.7)+68次(3151.4 456.7)+1168 (1563.9- 456.7)+2160< (3161.4- 456.7)+2040 (1928.7- 456.7)+1704 (3316.4- 456.7)=23985612Kg.cm其中刚腿下横梁离地高度：4567mm应力：er =196kg/cm23、大车偏斜运行力引起下横梁水

38、平应力的计算：偏斜力：P=23831kg下横梁弯矩：M=23831 x(1400-400)2=11915500kgcm应力：er =244kg/cm2合计：2(T =604+196+244=1044kg/cn2< o =1567kg/cm2十、稳定性效核(一)非工作状态(横向工况，大车行走方向的暴风侵袭)：非工作状态风压(沿海)：q=800N/m2,1大梁迎风面积：A=4.35X 75=326.25m2,高度变化系数：Kh=1.51,风载系造船门式起重机计算书50/10tX 30mx 12m数：C=1.5P风=CKqA=1.5X 1.51 x 800x 326.25=591165N 离校

39、接点高度：39m2 刚性支腿、司机室迎风面积A=（3.506X34.6）X2=242.6n2,高度变化系数%=1.36,风载系数C=1.5P风=CKqA=1.5X 1.36X 800X 242.6=395923N,离校接点高度：24.6m3两台小车迎风面积：A=5.8X3.3X2=38.3m2,高度变化系数：&=1.6,风载系数：C=1.2P风=CKqA=1.2X 1.6X 800x 38.3=58829N,离校接点高度：43.6m4 柔性支腿迎风面积：A=105.7m2,高度变化系数：Kh=1.5,风载系数：C=1.3P风=CKqA=1.5X 1.3X800X 105.7=164892N,离校接点高度：20.6m风力引起