给水排水管网系统课程设计

1、重庆交通大学河海学院给水排水工程专业给水排水管网系统课程设计（I）说明书河海学院资源与环境科学系二 O 一一年八月在城市与工业企业给水工程中，给水管网在整个工程总投资中占有很大比重，一般约为 50% 80% ，因此给水管网设计的正确与否，不仅关系到供水安全，也直接影响到给水工程的造价。一计划任务与原始资料I、计划任务为重庆市杨柳镇给水管道工程进行综合设计，包括城市用水量的确定， 管网定线，确定水厂与水塔（高位水池）的位置，泵站的供水方案设计，清 水池与水塔容积计算，管网的水力计算。设计成果有：绘制给水管道总平面布置图、节点详图、水力坡线图，并编制设计说明书和计算书。U、原始资料（一）城市总平面

2、图一张，比例 1 : 3000。（二）城市基础资料1、城市位于中国西南地区重庆，给水水源位置见城市总平面图。2 、城区地质情况良好，土壤为砂质粘土，冰冻深度不加考虑，地下水位距地表8m ;该市的地貌属丘陵地区，海拔标高一般为270320m。3、城市居住区面积 115 公顷，老城区占人口 2.1 万，新城区占人口 3.4 万。给水人口普与率为 95% 。4、居住区建筑为六层与六层以下的混合建筑;城市卫生设备情况，室内有给排水设备和淋浴设备。5、本市附近某江穿城而过，在支流与干流交汇处，河流历史最高洪水位 283.4m ，二十年一遇洪水位 281.8m ， 95% 保证率的枯水位 278.2m ，

3、 常水位279.5m，河床标高277.8m，平均水面坡降3%。6 、由城市管网供水的工厂为造纸厂，生产能力为 2 吨/日（每吨纸耗水量为 500m3 ），该厂按三班制工作， 每班人数为 300 人，每班淋浴人数 25%;该厂建筑物耐火等级为三级，厂房火灾危险性为丙级，建筑物体积约为2500m3 ;对水压无特殊要求，个别生产车间压力不足，自行加压解决。7、 城市管网供水的车站用水量480米3/日；浇洒道路与绿地用水量100米3/日。8、未预见水与管漏系数取 K=1.2 o二字母含义说明字母含意q最高日居民生活用水定额qc工厂日生产能力qh职工生活用水定额；qi职工淋浴用水量定额Qc工厂生产用水量

4、工厂生活用水量Qi职工的淋浴用水量Qi城市居民生活用水量Q2工厂用水量Q3其他用水量Q4未预见水量设计年限内计划人口数自来水普与率单位产品耗水量工厂职工数量淋浴人数比例kW1管漏系数调节容积消防用水 水厂生产量水量 比流量 沿线流量 管网的总计算长度q城市最高时各大用户中用水量之和Zc控制点的地面标高Zt水塔所在地的地面标高hnh站h输从水塔到控制点的总水头损失泵站内吸、压水管水头损失输水管水头损失HO水塔中水柜的最大水深Ht水塔高度Hp泵站扬程ZD清水池最低水位标高h n消防时由管网起点至失火地点的总水头损失Hz自由水头Hs水坡线高度三.综合设计计算与设计说明I、用水量计算1、城市居民生活用

5、水量 确定城市计划人口数与给水人口数由原始资料可得，杨柳镇的计划人口数为5.5万人。 确定用水量标准杨柳镇位于重庆，属于一区的中小城市，因当地年均气温较高，因此居民需水量较大，而且原始资料给出，该镇室内有较为普与的给排水设备和淋 浴设备，综合考虑这些因素，查室外给水设计规范GBJ13-86确定相应的最高日居民生活用水定额为225升/人日。 确定城市居民生活用水量Q, q,Nf = 225 1 0 3 5.5 1 04 0.95 m3/d =11757m'/d(1)其中Q1-城市居民生活用水量；q-最高日居民生活用水定额；N -设计年限内计划人口数；f -自来水普与率2、工厂用水量 生产

6、用水量由原始资料可得，由城市管网供水的工厂为造纸厂，生产能力为2吨/日，每吨纸耗水量为 500m 3,因此生产用水量为33Q qcB=2 500m =1000 m /d(2其中Qc-工厂生产用水量;qc -工厂日生产能力（ t/d ）；B -单位产品耗水量（ m3 /t ）； 车间生活用水量 按照室内给水排水和热水供应设计规范 TJ15-74 ，确定车间职工生 活用水定额为 35 L/d ，因此车间生活用水量为Qh qhC= 35 300 3 10 5m3 /d=31.5m3 /d（3）其中 Qh- 工厂生活用水量； qh -职工生活用水定额； C- 工厂职工数量； 车间淋浴用水量 按照室内给

7、水排水和热水供应设计规范 TJ15-74 ，确定职工淋浴用 水量定额为 60 L/d ，因此职工的淋浴用水量为Ql ql C5 3 3= 60 300 3 10 5 0.25 m3 /d=13.5 m3 /d（4）其中 Ql - 职工的淋浴用水量； ql - 职工淋浴用水量定额；- 淋浴人数比例； 工厂用水量 由上可得，工厂用水量为 33Q2 Qc Qh Ql =1000+31.5+13.5m3 /d =1045 m3 /d（5）其中 Q2- 工厂用水量3、消防用水量 由原始资料可得， 居住区建筑为六层与六层以下的混合建筑， 且该厂建 筑物耐火等级为三级，厂房火灾危险性为丙级，按照工业企业和居

8、住建筑 暂行防火标准 城市与工业企业消防用水量标准 ，确定消防流量为 35 L/s.（注：消防用水量主要用于清水池和水塔容量计算与管网平差的校核计算， 在城市总用水量计算中可不统计在内） 。4、其他用水量3 由原始资料可得， 城市管网供水的车站用水量为 480 m3 /d ；浇洒道路与绿地用水量为ioom3/d。因此其他用水量为Q3=480+100m3/d=580m3/d(6)5、未预见水量因未预见水与管漏系数取 K=1.2，因此未预见水量为Q4=(Q! Q2 Q3) (k 1)=(11757 1045 580) 0.2m3/d3=2767m /d(7)其中Q4 -未预见水量；k-管漏系数城市

9、居民生活用水量变化可由原始资料得到，工厂生产和生活用水量、车站用水假定24小时均匀供水，浇洒道路用水可集中在3-4点，16-17点各进行一次。在各项用水量计算之后， 综合用水量的时际变化，编制城市各用户逐时 用水量合并计算表如下表1O表1城市各用户逐时用水量合并计算表城市居民生活用工厂用水量每小时总用水量铁路车道路与站用水绿化用未预见生产用水量车间生活用水百分淋浴用量(m 3)水量用水量用水量占百分 用水量占百分用水比水量(m3)(m3)(m3)m3)比(%)(m3)比(%)量(m3)(m 3)1.85217.504.1741.670.004.171.3120.000.0056.10336.5

10、91.60188.114.1741.670.004.171.3120.000.0050.22301.321.50176.364.1741.670.004.171.3120.000.0047.87287.211.50176.364.1741.670.004.171.3120.0050.0057.87347.212.55299.804.1741.670.004.171.3120.000.0072.56435.354.40517.314.1741.670.004.171.3120.000.00116.06696.355.20611.364.1741.670.004.171.3120.000.0013

11、4.87809.225.60658.394.1741.674.504.171.3120.000.00145.18871.056.00705.424.1741.670.004.171.3120.000.00153.68922.095.85687.784.1741.670.004.171.3120.000.00150.15900.925.00587.854.1741.670.004.171.3120.000.00130.17781.005.25617.244.1741.670.004.171.3120.000.00136.05816.275.25617.244.1741.670.004.171.3

12、120.000.00136.05816.275.25617.244.1741.670.004.171.3120.000.00136.05816.275.40634.884.1741.670.004.171.3120.000.00139.57837.435.50646.644.1741.674.504.171.3120.000.00142.82856.945.70670.154.1741.670.004.171.3120.0050.00156.63939.755.80681.914.1741.670.004.171.3120.000.00148.98893.865.60658.394.1741.

13、670.004.171.3120.000.00144.27865.655.00587.854.1741.670.004.171.3120.000.00130.17780.993.30387.984.1741.670.004.171.3120.000.0090.19541.152.60305.684.1741.670.004.171.3120.000.0073.73442.392.50293.934.1741.670.004.171.3120.000.0071.38428.281.80211.634.1741.674.504.171.3120.000.0055.82334.931.0011760

14、.00100.001005.0813.50100.0031.50480.00100.002676.4216058.50U、二泵站供水方案设计与清水池，水塔容量计算1、二泵站供水方案设计由杨柳镇用水量变化，将二泵站工作分为两级：从20时到次日5时，一台水泵运转，流量为最高日用水量的3.20% ;其余时间增幵一台同型号的水泵，供水量为最高日用水量的4.86%，虽然泵站每小时供量不等于用水量，但一天的供水量等于最高日用水量：3.2% 9 4.86% 15 1（8）因此重庆市杨柳镇用水量变化曲线如下图所示图1重庆市杨柳镇用水量变化曲线图2、清水池，水塔容量计算清水池调节容积由为一、二泵站供水量曲线确定

15、，水塔调节容积由二泵站供水线与用水量变化曲线确定，分别为相应曲线的的面积差。根据图1的供水线，可算出清水池和水塔的调节容积如下表：表2 清水池和水塔调节容积合并计算表时间用水量百分比二级泵站供水量（%）一级泵站供水量（%）清水池（%）水塔调节容积（%）无水塔有水塔012.103.204.17-2.07-0.97-1.10121.883.204.17-2.29-0.97-1.32231.793.204.17-2.38-0.97-1.41342.163.204.17-2.01-0.97-1.044-52.713.204.16-1.45-0.96-0.495-64.344.864.170.170.6

16、9-0.526-75.044.864.170.870.690.187-85.424.864.161.260.700.568-95.744.864.171.570.690.889-105.614.864.171.440.690.7510-114.864.864.170.690.690.0011-125.084.864.160.920.700.2212-135.084.864.170.910.690.2213-145.084.864.160.920.700.2214-155.214.864.171.040.690.3515-165.344.864.161.180.700.4816-175.854.

17、864.171.680.690.9917-185.574.864.171.400.690.7118-195.394.864.161.230.700.5319-204.864.864.170.690.690.0020-213.373.204.16-0.79-0.960.1721-222.753.204.17-1.42-0.97-0.4522-232.673.204.17-1.50-0.97-0.5323242.093.204.16-2.07-0.96-1.11累计100.00101.70100.0015.999.557.13由上表可得，有无水塔的情况下，清水池的调节容积变化较大，因此有必要设水塔

18、。 清水池容量计算清水池中除了贮存调节用水量之外，还应存放消防用水和水厂内冲洗滤池，排泥等用水。由表2可得，清水池的调节容积为杨柳镇日用水总量的 9.55% ;居 住区和工厂按2小时火灾延续时间的消防用水总量计算 ，经查建筑设 计防火规范GB50016-2006 确定消防流量为35 L / S ；水厂生产量水 量按最高日用水量的6%考虑。33W = 9.55% 16058.50 m =1533.6 m（9）33W2= m =504.0 m（ 10）W= 16058.50 0.06 m =963.5 m（11）因此清水池有效容积等于：33W也 W1 W2 W3 =1533.6+504.0+963

19、.5m =3001.1 m其中 W1 -调节容积；W2 -消防用水；W3-水厂生产量水量； 水塔容量计算 水塔中除了贮存调节水量外，还需要贮存部分消防水量。由表 2 可得，清水也的调节容积为杨柳镇日用水总量的 7.13% ；经查建筑设计防火规范可得，室内消防用水量为15 L/s，按10分钟计算。33W1= 7.13% 16058.50 m3=1145.0 m3（12）33她=m3=9 m3（ 13）因此，水塔总容积为33W塔 W W2 =1145.0+9.0 m =1154 m（14）式中： W1 - 调节容积；W2 -消防贮水量；川、管网定线所谓管网定线就是在现有的给水区域地形图上确定水塔（

20、或高水位水 也）、水源、水厂的位置与干管的走向和图形。1、确定水源、水厂、水塔（或高水位水也）的位置确定水源、水厂、水塔（或高水位水也）的位置的确定，遵循了如下原则： 可取水量充沛可靠； 原水水质符合国家有关现行标准； 与农业、水利综合利用； 地形较平缓， 具有施工条件； 靠近主要用水区； 避开人工构筑物和天然障碍物； 水厂位置的选择时，排水出路往往是选择厂址的一个重要条件，宜 靠近城市下水道 水塔应尽量置于城市较高地区，以减少水塔高度；此外应尽可能靠 近大用 户，以便在最大转输时减少水塔至该处的连接管中的水头损失，从 而减少水塔高度。综合考虑以上因素，将流溪河锻压厂上游作为取水点，附近设置一

21、、二 泵站，并将水塔布置在附近标高为 328 米的高地上。2、干管的走向和图形的确定 在定线前熟悉了地形图，明确了水源、水厂、水塔设计位置以与各大用 户的位置，定线时遵循以下原则综合考虑。 干管应通过两侧负荷较大的用水区，并以最短距离向用户送水。 靠近道路、公路，以便于施工与维修。 利于发展，并考虑分期修建的可能性。 干管尽量沿高地布置，使管道内压力较小，而配水管压力则更高些。 注意与其他管线交叉时平面与立面相隔间距的规定与要求。 在主要用水区四周附近应有多根干管，以确保供水安全。 地势太高而且无太多居民，无太大发展前景的地区，不宜接入干管， 可在较远的位置布置一根较长的干管，如若日后发展需要

22、，可布置支 管接入。 地形较为平坦且傍河的，目前人口稀少，但具有发展前景的地区，宜 在附近布置干管，而且考虑对主要用水区的贡献。 干管布置的目标区域应是主要用水区，其他地区依条件适当增大干管长度依据以上原则，干管走向和图形布置如下图：图2水塔、水源、水厂的位置与干管的走向和图形示意图管线草图草图如下：图3干管的走向和图形草图图L(m)-DNmm)QL/s)- h(m)W、管网水力计算1、确定管网计算情况本设计为前置水塔管网，因此其计算情况为： 最高用水时； 最高用水加消防2、根据每种计算情况确定水塔、小泵的供水量与每一管段的计算流量。求比流量q比将管网各管段按节点进行编号， 如图2所示，根据表

23、1提供最高日最高 时总用水量和最高时各大用户（工厂和车站） 中用水量之和，以与表3中的 总计算长度，以此计算比流量 q比即：=L/s=0.054 L/S（ 15）其中Q-城市最高日最高时总用水量；q -城市最高时各大用户中用水量之和；L管网的总计算长度（米）（不包括沿无建筑区域、桥梁通过的干管以与房屋支管等的总长度）。求延线流量根据比流量q比和各管段的计算长度，可算出各管段的沿线流量q沿q沿=4比丄升/秒（16）其中L-各管段计算长度（米）管段沿线流量见表3 o表3各管段铅线流量计算表管段编号管段实长（米）管段计算长度管段沿线流量（升/（米）秒）1-271.61071.6103.8132-33

24、16.401316.40116.8493-451.44251.4422.7391-4319.178319.17816.9974-540.48540.4852.1565-6213.579106.7905.6876-7369.918369.91819.6997-8119.121119.1216.3448-9110.3130.0000.0005-9565.432565.43230.1117-10410.307205.15410.92510-11453.566453.56624.1548-11255.920127.9606.81411-12354.506177.2539.43912-13232.331

25、116.1666.1869-13693.046693.04636.90713-14615.616307.80816.3922-14930.882465.44124.786合计6123.6534506.770240.000求节点流量Q节节点流量等于连接在该节点上所有管段沿线流量之和的一半，即(17)节点流量见表4表4各节点节点流量计算表节点编号与节点连接的管段Q沿（升/秒）11-4,1-222.79011.39522-1,2-3,2-14363.656181.82833-2.，3-419.5899.79441-4,3-4,4-521.89310.94654-5,5-9,5-6,5-1537.95

26、418.97765-6,6-7,25.38612.69376-7,7-8,7-1036.96818.48487-8,8-9,8-1113.1586.57995-9,8-9,9-1367.01833.509107-10,10-1135.07917.539118-11,10-11,11-1240.40720.2041211-12,12-1315.6257.8131313-14,12-13,9-1359.48529.742142-14,13-1441.17820.5893、管网水力计算流量分配根据最大用水时水泵与水塔供水量以与管网各节点的出流量（包括大用户的集中流量），按节点流量平衡条件即Q 0进行

27、初步的流量分配（先假定水流方向）；求出各管段流量。 选管径在各管段计算流量确定之后，利用水力计算表，按平均经济流速选管径： 平均经济流速一般在大管径（DN 400毫米）时采用0.91.4米/秒；在小 管径时为0.60.9 （米/秒）当流量很小时，按平均经济流速选出的管径大小，按通过消防流量的要求选取最小管径。通过消防流量的最小管径规定如下：小城市d最小=100mm本设计最小管径取d=100mm；此外在选管径时，还考虑了通过最大转输流量的可能，并适当留有发展余地。因此在供水分界线附近与某边远地区 的管径适当进行了放大。 计算水头损失h根据各管段计算流量和管径，由水力计算表查i值，按公式h=iL计

28、算水头损失。计算每一环的水头损失代数和，各环闭合差大多超过0.5米，有的远远超过1米，因此需要进行管网平差。表5流量分配、管径选择、水头损失计算表管径初步分配流量环管段管长（m ）(mm )q (L/s)1000ih (m)丨sq 11-271.610200-28.2542.462-0.1760.006I2-3316.40135086.3213.5201.1140.0133-451.4421002.7673.4420.1770.0644-1319.178150-17.3263.059-0.9760.0560.1380.139-0.495n2-3316.401350-86.3213.520-1.

29、1140.0133-451.4421004-540.4851005-9565.4322009-13693.04625013-14615.61615014-2930.8823505-6213.5791006-7369.918150m7-8119.1211508-9110.3131009-5565.4322007-8119.1211508-11255.920100IV11-10453.56620010-7410.307100V 9-8110.313100-2.7673.442-0.1770.064-3.7405.917-0.2400.06426.2226.5373.6960.14131.3572.

30、9772.0630.066-19.6913.862-2.3780.121-89.6913.779-3.5180.039-1.6660.5081.6418.9753.8610.8250.09216.3842.7641.0220.0629.6674.4180.5260.0545.8831.8070.1990.034-26.2226.537-3.6960.141-1.1240.3841.465-9.6674.418-0.5260.0543.9836.6311.6970.42622.0694.7592.1590.09812.2976.8552.8130.2296.1420.807-3.805-5.88

31、31.807-0.1990.0348-11255.920100-3.9836.631-1.6970.42611-12354.5061509.1213.9751.4090.15412-13232.33115012.9627.5511.7540.13513-9693.046250-31.3572.977-2.0630.066-0.7960.8160.488 管网平差利用哈代-克罗斯法将管网中的流量进行调整， 使超负荷段的流量减少， 而欠负荷管段的流量增加，（但必须满足 Q 0的条件），直至各环的闭合差 达到允许的范围以内为止。表6环网平差计算表第一次校正第二次校正环管段q (L/s1000ih (

32、m)丨sq丨q (L/s1000ih (m )丨sq1-2-28.7507.751-0.5550.019-28.2877.521-0.5390.019I2-384.1851.7280.5470.00685.2203.4381.0880.0133-40.6317.5580.3890.6161.6661.4000.0720.0434-1-17.8213.22-1.0280.058-17.3583.069-0.9800.056-0.6470.699-0.3580.1310.463-1.3632-3-84.1851.728-0.5470.006-85.2201.767-0.5590.007n3-4-0

33、.6317.558-0.3890.616-1.6661.400-0.0720.0434-5-2.0992.105-0.0850.041-2.6723.234-0.1310.0495-926.3986.6183.7420.14225.7896.3393.5840.1399-1332.5103.182.2040.06833.1183.2902.2800.06913-14-18.0503.295-2.0280.112-18.6223.488-2.1470.11514-2-88.0501.876-1.7460.020-88.6233.696-3.4410.0391.1501.005-0.4850.46

34、1-0.572-0.5275-610.4405.0811.0850.10410.4775.1141.0920.1046-717.8483.2291.1940.06717.8853.2411.1990.067m7-814.9379.8071.1680.07817.6843.1750.3780.0218-96.8602.3780.2620.0388.0777.8970.8710.1089-5-26.3986.618-3.7420.142-25.7896.339-3.5840.139-0.0320.429-0.0440.4400.037-0.0507-8-14.9379.807-1.1680.078

35、-17.6843.175-0.3780.0218-11-0.31000.0000.000-1.8401.668-0.4270.232IV11-1018.2643.3671.5270.08415.5530.8410.3810.02510-78.4923.4931.4330.1695.7811.7510.7180.1241.7920.3310.2950.402-2.7100.3679-8-6.8602.378-0.2620.038-8.0777.897-0.8710.1088-110.31000.0000.0001.8401.6680.4270.232V11-129.6094.3691.5490.

36、1618.4293.4461.2220.14512-1313.4508.0821.8780.14012.2706.8271.5860.12913-9-32.5103.18-2.2040.068-33.1183.290-2.2800.9600.4070.083-1.1800.0610.0690.683由上表可得，经平差，环I、U、川、W、V的闭合差分别为-0.358米、-0.485米、-0.044米、0.295米、0.083米，最大环的闭合差为-0.499 米，符合闭合差要求，平差完成。V、确定水塔高度，二泵站扬程1、确定水塔高度与二泵站扬程水塔高度计算经比较，13点为该管网的控制点。hHt H

37、e n （Zt Ze） =28+7.237-（ 328-298 ） m =5.237 m（18）其中He-供水区最不利点（控制点）所需的自由水头（米）；hn-从水塔到控制点的总水头损失（米）；乙-水塔所在地的地面标高（米）；Ze-控制点的地面标高 ；表7水塔高度计算成果表控制点所需的水塔到水塔所控制点水塔高控制点号控制点在地的的地面自由水头（米）度（米）的总水地面标标高头损失（米）高（米）（米）13287.2373282985.237二泵站扬程计算二泵站扬程应保证供水至水塔，故扬程为：H p （Zt Zd） Ht H o h输h站（19）=（328-282）+5.237+5+0.937+2.5

38、 m=59.674 m其中Zd-清水池最低水位标高；H o -水塔中水柜的最大水深；h输-输水管水头损失；h站 -泵站内吸、压水管水头损失；其余符号意义同前。表8二泵站扬程计算成果表水塔所在地清水池最低水 位标高（米）水塔中泵站内吸、压水柜的最大水深（米）输水管水头损失（米）的地面标高（米）水塔高度（米）水管水头损失（米）二泵站扬程（米）3285.23728250.9372.559.674W、最大用水加消防用水的校核最大用水加消防用水的校核， 需要将消防用水量加在不利节点上，重新进行流量分配和管网平差，因计算繁琐，因此用相关软件进行再次平差，结果如下表。表9最大用水加消防用水校核管网平差表迭代

39、次数二8环号二1闭合差二-.003管段号管长管径流速流量1000I水头损失sq（米）（毫米）（米/秒）（升 /秒）（米）172250.64-31.652.97-.21.00672316350.7975.872.77.88.0115351100.513.986.30.32.08074319250.66-32.383.09-.99.0305sqtotal二 .326dq=.00环号二2闭合差=.003管段号管长管径流速流量1000I水头损失sq（米）（毫米）（米/秒）（升 /秒）（米）1316350.79-75.872.77-.880115251100.51-3.986.30-.320807340

40、150.47-8.353.28-.1301574565250.7134.863.542.00.05745693250.8541.554.893.39.08166616200.40-12.631.69-1.04.08227931350.86-82.643.25-3.02.0366sqtotal二.571dq=.00环号=3闭合差=-.002管段号管长管径流速流量1000I水头损失sq（米）（毫米）（米/秒）（升 / 秒）（米）1214150.427.392.63.56.07622370200.4714.802.24.83.05613119250.6129.862.67.32.0106411015

41、0.427.372.62.29.03915565250.71-34.863.54-2.00.0574sqtotal二.408dq=.00环号=4闭合差二.007管段号管长（米）管径（毫米）流速（米/秒）流量（升 / 秒）1000I水头损失（米）sq1119250.61-29.862.67-.32.01062256100.83-6.4915.39-3.94.60723454200.6420.123.921.78.088442.48410.0974200.8125.526.06sqtotal二.326dq=.01环号=5闭合差=-.005管段号管长管径流速流量1000I水头损失sq（米）（毫米）（

42、米/秒）（升 /秒）（米）1110150.42-7.372.62-.2903912256200.8125.596.091.56.06093355200.5617.653.081.09.06204232150.569.824.401.02.10385693250.85-41.554.89-3.39.0816sqtotal二.408 dq= -.01由上表可得，消防时由管网起点至失火地点的总水头损失、最大转输 时输水管水头损失如表10所示。给水排水管网系统课程设计Hp 10:(ZcZd) h输h 结(20)= 10+8.880+(298-282 ) +1.227+3 m=39.107 m其中10-低压制消防管网在失火地点应保证的自由火头（米）-消防时由管网起点至失火地点的总水头损失（米）其余符号意义同前。表10最大用水加消防用水校