地下室顶板施工道路加固方案

1、车游顶仮堆我情况分侨1页n内客工程概况 1二、编制依据2三、设计总体思路2卩U、.3五、施工方法5六、施工安全措施61、材质及其使用的安全技术措施62、搭设的安全技术措施73、拆除的安全技术措施7七、施工荷载计算 附图1:地下室顶板道路平而布置图千序慣恆雄n情况弓背攣分析.地下室顶板车道加固施工方案一、工程概况建设单位:设计单位:勘察单位:监理单位:施工单位:我司承建的成都有限公司1#、3-5#楼及相应地下室工程地点在成都市。本工程建筑面积为93993.65 m2；地上由3栋3233层的高层住宅（下部均带12层底商）、以及12层地下室组成。本项目质量应达 到成都市优质工程标识工程设计荷载标准值

2、：本工程地下室顶板设计荷载标准值详见下表:地下室顶板消防车车道区域施工车辆总载董限值部位恒载活载地下室顶板（非消防车道及扑救而范围）地下室顶板覆上范用及厚度按建施，但不得大于1.2m,覆土容重不得高于ISkN/m 5+.01<N/m2消防车道及扑救而范屈20kN/m2所有结构板面低于建筑而层50mm以上时（含卫生间），回填部分需采用轻质填料（加气混凝上、水泥炉渣等）容重不大于14kX/m5o施工电梯，砂浆罐等荷载集中部位二、编制依据1.1施工蓝图1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.3建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.4建筑施工高处作业安全技术JG

3、JS0 91三、设计总体思路木工程1#楼位于地下室顶板中间，施工材料要运至主楼需经过地下室 顶板，木方案按车（车身重量+材料重量）总质量上顶板不大于50丁进行 计算，为保证结构的安全性，地下室顶板的行走路线分为消防车道和非消 防车道区域，其受力情况有两种：1、地下室消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图纸 计算出消防车道覆土厚度1050-1200mmo经查下表，此覆土区间地下室顶 板能够承受单台60T汽车通行，地下室顶板道路限重按车总质量上顶板不 大于50丁，故不需要另行加固；覆土厚度扩散后X扩散后Y怛载剩余量活荷载D+L扩散后面积（m2）单个车轮轮压 限制（KM）四轮车总载重限

4、重（吨）10042530020. 82040.80. 127567. 62627.12004004001920390.1660. 8424.330060060017. 22037.20. 3687. 04834. 840080080015. 42035.40. 64110. 44844.25001000100013. 62033.61131.0452. 4：6001200120011. 82031.81.44148. 82459.5700140014001020301.96163.860.0800160016008. 22028.22. 56175. 96860.0900180018006.

5、42026. 43. 24185. 32860.01000200020004. 62024. 64191.8860. 01100220022002. 82022.8484195. 624so. 0120024002400120215. 76196. 5660.0注：未考虑多车轮压互相重愿区域影响，未考虑各风险系数，仅按顶板承载力控制，建议实际取値较表格中略少2、地下室非消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图 纸计算出消防车道覆土厚度10507200mm。经查下表，此覆土区间地下室 顶板能够承受单台18.7 - 23.3 丁汽车通行，道路限重按车总质量上顶板不大 于50T,因此该区域

6、顶板不能够承受单台车通行；为确保地下室顶板结构 安全，需进行回顶加固；车辆超出荷载为（5O-18.7=31.3T或50-23.3二26.7T）取较大值31.3T, 每平米荷载二313KNX1.2 （放大系数）/5.76X4 （轮胎扩散后面积X轮胎个 数；按四个考虑）m2 = i6.3KN/m2o根据计算结果（计算书附后），设计立 杆纵横间距SOOmm,水平杆步距1.6m,底部满搭扫地杆距地而200mm, 钢管下设100X100垫板，上设封顶杆及可调顶托，可调顶托与梁板间设置 50mm X 70mm方木，架体四周设连续剪刀撑。亍広邕塑豐18况勺奩竄分覆土 15度扩散后X扩散后Y恒载剩余量活荷载D

7、+L扩散后面积 （m2）单个车轮轮压 限制（O）四轮车总载重限 重吨）1004=2530020.8424.80.127541.10616. 42004=00400194230. 1635. 8814：. 4300&0060017.2421.20. 3649.60819.840080080015.4419.4=0. 6460.52824.25001000100013.6417.6168. 6427.56001200120011.8415.81. 4473.94：429.670014001400104141. 9676. 4430.6800160016008.2412.22. 5676.1

8、2830.5900180018006.4410.43. 2473.00829.21000200020004：. 648. 6467. 0826. 81100220022002. 84684. 8458. 34=423.31200240024001455. 7646. 818. 7注；未考虑多车轮压互相重遞冈域影响，未考虑各风险系数，仅按顶板承载力控制，建议实际取值较表格中略少四、材料准备（1）钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管或低压流体输送 用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素 结构钢中钢管的规定。弯曲变形及锈蚀严重的钢管不得使用。根据成都建材市场情况，脚手架

9、钢管采用外径为48.3mm,壁厚3.2mm （计算按3.0）的钢管，其它杆最大长度不应超出6m,且每根钢管的最大 质量控制在25kgo脚手架钢管的表而质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表而应平直光滑, 不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁 厚及外径偏差不应大于-0.5mm,端面偏差不应大于1.7mm。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm,弯曲变形各种杆件钢管的端部 弯曲1W 1.5m时，不应大I" 5mmo立杆钢管弯曲当3mvlW4m时，不应大 于12mm；当£mvlW6m时，不应大J' 20mm

10、冰平杆斜杆的弯曲lW6m,不 应大于30mm。（2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺 母、垫圈等。2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国 家标准钢管脚手架扣件的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形, 扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转 面间小于1mm,扣件表面应进行防锈处理。3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破 坏。4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位 的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、 变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更

11、换；新旧扣件均应进行防锈处理。（3）顶托、木桁顶托螺杆直径不小于28mm,木桁采用50X70木木方。五、施工方法5.1架体搭设方法（1）、工艺流程铺底部垫木一逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧一装第一步小横 杆并与立杆扣紧一安第一步大横杆与各立杆扣紧一安第一步小横杆一安第 二步大横杆一安第二步小横杆一第三、四小大横杆和小横杆一加设剪刀撑。（2）、构造要求1）纵横向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应 交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步 或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中 心至最近主节点的距离不宜大于纵

12、距的1/3。2）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固 定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且 其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm,安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对 接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头 不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的 距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3

13、）剪刀撐与横向斜撐顶撐加固的架体沿四周剪刀撑跨越立杆57根，应连续设置。每道剪 刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,不大于9m o斜杆与地面的倾角 宜在吕5。60°之间。剪刀撐斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平 杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mmo 扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不 应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横 向斜撐等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小 于 100mm o 六、施工安全措

14、施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度4050Nm,不大于65Nm,对接扣件的抗拉承 载力为313。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应 向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小丁 100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。（4）禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（5）严禁使用非48mm外径的钢管。（6）严禁吊车支腿进入地下室顶板非回顶区域。2、搭设的安全技术措施（1）此支撐架体经验收合格后，地下室顶板道路才能投入使用。（2）搭设过程中，划岀工作标志区域，且必须在施工梯正下方搭设，

15、 禁止行人进入该区域。（3）脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和 签证，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌（4）扣件的紧固程度控制在40-50Nin,搭设过程中由安全员、架子工 班长组织对紧固力进行抽查。（5）每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等，如有则 及时进行整改，或加支撑钢管。3、拆除的安全技术措施（1）脚手架拆除前，应全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定作业计划，并报批、进行技术交底后方可作业。(2)拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。七、施工荷载计算满堂支撑架计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全

16、技术规范JGJ1S0-20112、建筑施工高处作业安全技术规范JGJS0-91S、建筑地基基础设讣规范GB5OOO7-2O11士、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB5OO17-2OOS一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)5满堂支挫架的长度L(m)36满堂支椁架的髙度H(m)3.35脚于架钢管类型-iSX3立杆布宜形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.6纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.2立杆纵距la(m)O.S工杆横距】b(m)0.S芷杆伸出顶层水平杆中心线至支擦点的长度a(m)0.35剪刀挫设宜类型普通型顶部立杆计算长度系数口 11.乂9中非顶部立杆计算长度

17、系数U 21.656二、荷载参数每米钢管自gik(l<N/m)0.055脚手板类型冲压钢脚于板脚于板自重标准值g2k(kN/m2)0每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m)0.167材料堆放荷载qik(l<N/m2)0施匸均布荷载qsk(kN/m2)16.3平台上的集中力Fi(kN)0省份四川地区成都市基木风斥3 o(kN/m2)0.2风压高度变化系数U z1风荷戦体型系数U S1.0-i风荷载标准值3 k(kN/m2)0.20S三、设计简图搭设示意图：平面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数甘3材质及类型方木方木宽bfx rWjhf(mm)50X100次梁抗弯强度设计值f(

18、N/mm2)13次梁截面惯性矩Icm4)£16.667次梁抗剪强度设计值T (N/nim2)l.-i次梁截面抵抗矩W(cm3)S3.333次梁弹性模SEN/mm2)9600次梁自重标准值Nc(kN/m)0.2次梁验算方式三等跨连续梁Gik=Nc=0.21<N/m；G2i g2kXlb/(n4+l)= OxO.S/(S+l)=OkN/m：Oik= qikxlb/(n4+l)= OXO.S/(S+1)二 OkN/m；O2k= q2kXlb/(n4+l)= 16.SXO.S/(S+l)=S.261<N/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平

19、台上无集中力q】二 1.2X（G】k+G2k）二 1.2X（0.2+0）=0.24kN/mq2= 1 TX（Qik+Q2k）二 1.4X（0+S.26）=4.5641<N/mq=q1+q2=0.24+4.564=4.S041<N/m4.®Q4kN/m4.804-kN/m企葢 ® 葢葢计算简图Mmax=0.i00qil2+0.117q2l2=0.100X0.24X0.S2+0.117X4.564X0.S2=0.S571<N-mRm 瑕二 1.100q】l+ 1.200q2l= 1.100X0.24X0.S+ 1.200X4.564X0.S=4.5931<

20、;NVmax=0.6qila +0.617q2la =0.6X0.24X0.S+0.617X4.564X0.S = 2.S6SkNT max = SVmax/(2bho) =Sx2.S6SX 1000/(2x50X 100)=0.7lN/mm2<T 二l.N/mm?满足要求！a =Mmax/W=0.S57xi06/(SS.SSSX103)=4.2S4N/mm2<；f = 13N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'i 二 G】k+G2k 二 0.2+0 二 0.2kN/mq：二Q】k+Q2k二 0+S.26二S.26kN/mRl. 1004+1.200q

21、,2l=1.100X0.2X0.S+1.200XS.26X0.S=S.S06kNV max二(0.677qA+0.990q,F)/(100EI)二(O.677XO.2X(O.SX1O3尸+0.990XS.26X(0.SX10少)/(100X0.096X 1O5X416.667X 104)=0.S41 mm<min SOO/150, 10二 5.SSSmm满足要求!五、横向主梁验算材质及类型创管截而类型(mm)e -isx5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁抗剪强度设汁值T (N/mm2)125主梁截ifil抵抗矩W(cm3)主梁弹性模SE(N

22、/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.053主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁讣算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q 二 1.2xNz= 1.2X0.0SS=0.0S961<N/mQ 二 Nz 二 O.OSSkN/mp 二 Rm 以/2 二4.59S/2 二2.296kNp° 二 R'max/2 二 S.SO6/2 二 1 65SRN2.296kN 2.2%kN 2.296kN2.296kN 2.2%kN 2.2%kN2.2%kN 2.2%kN 2.296kN0.04；N/mo

23、xN/m0.Q4IN/mmil11111muJ 1L ( U1111Jim11 mmm企葢 ® 葢葢计算简图-0.518-0.576-C-0.565-0.518亍広邕塑豐18况勺奩竄分弯矩图(kNm)ImaxR691kNma =Mmax/W=0.691X106/(4.49X103)=15S.S9SN/mm2<QfJ=205N/mm2满足要求!2.5%2.5880.2920.2843.463.4521.1561.14S4.3244.31&2.022.012-2.012-2.02-4.316-4.324-1.148-1.156-3.452-2.4S鼻2&422必-2

24、.588 心剪力图(kN)Rmaxf=7.7S41<NVmaxf=4.3241<NT raax = 2Vmax/A=2X4.S24X1000/424<=20.S96N/mm2<T = 125N/mm2满足要求!变形图(mm)V raax= 1.012 mm<minS00/150, 10二5.SSSmm满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值的kN30按上节计算可知，可调托座受力N=2xRmax+Fi=2x7.7S4+0=15.56SkN<pMJ = S01<N满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型-isxa立柱截面面积A(mm

25、2)立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩V(cm3)斗9抗斥强度设il值：f(N/mm2)205次梁増加根数33立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点0.35剪刀挣设匱类型普通型的长度a(m)顶部立杆讣算长度系数U 11.哎9勺作顶部立杆计算长度系数U 21.656每米立杆承受结构自重标准值0.167gk(kN/m)立杆底部荷载：Ng】二 gkXH+lxmxNc+lbXNz 二 O.167XS.S5+O.SXSXO.2+O.SXO.OSS 二 1.066RN立杆顶部荷载：NGid=laXn4XNc+lbXN2=0.SXSX0.2+0.Sx0.0SS=0.506kNNg2 二 SkXljX

26、lb 二 OXO.SXO.S 二 OkNl=maxla,lb=maxO.S,O.S=O.SmNqi 二 qikXljXlb 二 OXO.SXO.S 二 OkNNg2 二 q2kXljXlb 二 16.SX0.SX0.S 二 10TS2kNNg4=Fi=01<N考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N用二 1.2(NGid+NG2)+0.9Xl 斗(Nqi+Nq2+Nq)二 1.2X(0.506+0)+0.9XlTX(0+104S2+0)二 lS.752kN立杆底部荷载：二 12(Ngi+Ng2)+0.9X14(Nqi+Nq2+NqJ 二 1.2X(1.066+0)+0.9X

27、14X(0+10432+0)二 1令.令2 令kN1>长细比验算顶部立杆段：loi二 1屮 i(hd+2a)=lX1.494X(12OO+2XS5O)=2SSS.6mm非顶部立杆段：lo2=kH sh= 1X1.656X1600=2649.6mmA 二l°/i二2SSS.6/15.9二 17S.52SS入=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：loi二 1屮 i(hd+2a)=1.155xi.494X(1200+2XS50)=S27S.5SSmmA i二G/i二S27S.5SS/15.9二206.2,查表得，(p 】=0.1710) iH 2H 5<a) o=lX1.04<X0.2=0.20SkN/ni2Mw=