工业厂房例题

1、单层厂房结构课程设计实例1. 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15-36m之间，且柱顶标高大于 8m,故采用钢筋混凝 土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及 预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图2-54可知柱顶标高为 9.6m，牛腿顶面标高为 6m；设室内地面至 基础顶面的距离为 0.5m,贝U计算简图中柱的总高度 H,下柱高度H，和上 柱高度H,分别为：H 10.2m 0.5m 10.7mH | 6m 0.5m6.5m+11.750+9.600Hu10.7m6.5m4.2m.亠 Y * T TE :.r： 一 -"TkL *1m

2、1 11 1压E+7.200一+6.000-土 0.000-0.150图2-54厂房剖面图b+12.800根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见 表 2-22。表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm面积/ 2 / mm惯性矩/ mm 4自重/ kN/mA, C上 柱矩 400 4001.610521.3 1084.0下 柱I400 900 100 15051.875 10195.38 1084.69B上 柱矩 400 60052.4 1072 1086.0下 柱I400 1000 100 15051.975 10256.34 1084.94本

3、设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-55所示。32118001800BO二 EMrA柱B柱图2-55计算单元和计算简图2. 荷载计算1恒载屋盖恒载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层0.35kN/m220kN/m 3 0.02m0.40kN/m 228kN/m 30.08m0.64kN/m 2预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.4kN/m0.05kN/m总计屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为:G 1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN)220.33kN吊车梁及轨道重力荷载设计值:G

4、31.2 (44.2kN0.8kN/m6m)58.8kN(3)柱自重重力荷载设计值A、C 柱：上柱：G4AG4C1.2 4.0kN/m3.6m17.28kN下柱：G5AG5C1.2 4.69kN/m6.5m36.58kNB柱：上柱：G4B1.2 6.0kN/m 3.6m25.92kN下柱：G5B1.2 4.94kN/m6.5m38.53kN各项恒载作用位置如图2-56所示图2-56 荷载作用位置图（单位：kN）风荷载的标准值按Wkz z sW0计算，其中20.5kN/m , zz根据厂房各部分标高（图2-54）及B类地面粗糙度确定如下：柱顶（标高9.6m）檐口 （标高11.75m）屋顶（标高1

5、2.80m）Wo1.0001.0491.078s如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：2 2wkz z s1w0 1.0 0.8 1.0 0.5kN/m0.4kN / mW2kz s2 w01.00.41.00.5kN/m20.2 kN /m2z图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载设计值为：2q 1.4 0.4kN/m6.0m3.36kN/m2q21.4 0.2kN/m6.0m1.68kN/mF wQ( s1s2 ) z h1 ( s3 s4 )zhz z 0B1.40.8 0.4 1.049 2.15m -0.6 0.

6、5 1.078 1.05m21.0 0.5kN/m6.0m10.89 kN4. 吊车荷载由表2-16可得20/5t吊车的参数为：B 5.2m，K 4.0m，g 68.6kN，Q 200kN，Pmax 174kN , Pmin 37.5kN ,根据 b 5.2m 及 K 可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：DmaxQPmaxy1.4 174kN10.80.133 0.333551.998kNDminQPmin*1.4 37.5kN10.80.133 0.333118.965kN(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车

7、横向水平制动力为：11T a(Q g) 0.1 (200kN68.6kN)6.715kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：TmaxqTyi 1.4 6.715kN 2.15 21.30kN400012004000fFpmax-pmax _pmax_pmax=174KNOJ-图 2-58吊车荷载作用下支座反力影响线3. 排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分 析。其中柱的剪力分配系数i计算，见表2-23 o表2-23柱剪力分配系数柱别n lu/hHu/HC。3/13(1 n 1)H 3/C° Eli1 ii1 iA C柱n 0.1090.356C02

8、.1928AC 2.406 10 /EAc 0.277B柱n 0.28i0.356C02.690B i.494 i0 8/ EB 0.44658.8kN 17.28kN76.08kNGi Gi 220.33kN ； G2 G3 G4AJG3 G5A 36.58kN ； G4 2G12 220.33kN440.66kNJG6 G5b 38.53kN ；G5 G4B2G325.92kN 2 58.8kN 143.52kNJMiGei220.33kN 0.05m 11.02kN mM 2(Gi G4A)e0 G3e3(220.33kNI7.28)0.25m - 58.8kN0.3m4i.76kN m

9、由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧根据相应公式计算。对于A, C柱n0.i09，0.356则：Rc6.39()Ci2 i i i 一 nn2.23iC30.9573丄inMiHCi1i.02kN m2.2314i.76kN m 0.957i0.im6.39kN移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力Ri可本例中Rb 0。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。 柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和， 恒载作用下排架结构的弯矩图和 轴力图分别见图2-59 b、c。图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。11.9811.7

10、611.02U j11.026.39M229.7829.786.39B-11.9811.76220.334237.61亠296.41332.99+M+M440.669466.58$84.18+V220.33237.61-*-296.41+N+N332.99图2-59恒载作用下排架内力图2屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Q1 37.8kN，它在柱顶及变阶处引 引起的力矩为：M 1A37.8kN0.05m1.89kNmM 2A37.8kN0.25m9.45kNmM 1B37.8kN0.15m5.67kNm对于A 柱，C12.231C3&q

11、uot;0.957 ,则M1AM2A1.89kN m 2.231 9.45kNRaC1一2A C1HH10.1m对于B柱n0.281 ,0.356，贝q2m O.9571.31kNC11 1n1 1n1.781RbM 1B、C15.67kN10.11.00kNR RA RB 1.31kN I.OOkN 2.31kN ()将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶 不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪 力，即VARaAR1.31kN0.2772.31kN0.67kN ()VBRBBR1.00kN0.4462.31kN0.03kN ()VccR0.277 2.31kN

12、0.64kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b，5.67I_5.78c所示。0.5237.84.58 0.671.89O-i厂8.9337.85.980.64*2.306.46图2-60 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图（2）BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2-60中内 力图的位置及方向调整一下即可，如图 2-61所示。图2- 61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图3 风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A，C柱，n 0.109，0.356得1 1 4 1 1nC11 0.3108 1 3 1 1

13、nRAq1HC11 -3.36kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()RcqzHCukN/m 10.1m 0.3110.52kN ()R RaRcFw 10.52kN 5.26kN 10.89kN26.67kN ()各柱顶的剪力分别为VaRaaR10.52kN 0.277 26.67kN3.13kN ()VbbR0.44626.67kN11.89kN ()VcRccR5.26kN0.277 26.67kN2.13kN ()排架内力如图2-62b所示三三三三3十139.76(a)(b)图2- 62左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2-62b所示A，C柱内力

14、图对换且改变 内力符号后可得，如图2- 63b所示。B-三二三B®19.10-18.5542.8010.5011.89W7.2030.81F0.09139.76图2-63右吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于A柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷载Dmax , Dmin。在牛腿顶面 处引起的力矩为：Mamaxe3552.00kN0.3m165.6kN mMbD min e3118.97kN0.75m89.23kN m对于A柱，C3°.957，则RaMaC3165.6kN m10.1m0.95715.69对于B柱，n 0.2810.35

15、6，得312C31.1742彳31彳11nMb89.23kN mRbC310.37H10.1mRRaRb15.69kN10.37kN5.32kN ()VaRaaR 15.69kN 0.277 5.32kN14.22kN ()VbRbBR 10.37kN0.446 5.32kN12.74kN ()CR0.277 5.32kN1.47kN ()排架各柱顶的剪力分别为:排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-64b,c所示。i in114.4121.98 I51.19456 -14.2239.44 .43.375.2912.7414.85h1.47552118.9777)55218.97图2- 6

16、4 Dmax作用在A柱时排架内力图(1) Dmax作用于B柱左 计算简图如图2-65a所示Ma, Mb计算如下:MaDmine3118.97kN0.3m35.69kN m柱顶不动铰支反力Ra , RB及总反力R分别为:Ra壯335.69kN m 0.9573.38kNRbMbcH C3414.00kN m 1.174 48.12kN10.1mRa3.38kN48.12kN44.74kN各柱顶剪力分别为:VaRaaR 3.38kN0.27744.74kN15.77kN ()VbRbbR 48.12kN0.44644.74kN28.17kN ()cR0.277 44.74kN12.39kN (排架

17、各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b， c 所示10.1m1.156.77 P1.08 jf f / f312.59i-44.60101.471i115.7728.17129 4 812.39125.14>123.59yr 129.48-B图2-65 Dmax作用于B柱左时排架内力图(3) Dmax作用于B柱右B柱左2-66118.97 _ 18.970根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 D max作用于 的情况相同，只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图 所示。图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图（4）Dmax作用于C柱可求同理，将作用于A

18、柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号, 得各柱的内力，如图2-67所示。:!C118.97552Q55218.97图2-67Dmax作用在C柱右时排架内力图A柱,(5) Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图n 0.109，2 3a0.356，得22 a 1 aa 3.6m 1.2m /3.6m2-68a所示，对于0.667，贝yCs0.515RaT maxC 521.30kN0.51510.97kN同理，对于B柱，n0.281，0.356,a 0.667 C5J0.598，则:RBTmax C 521.30kN0.59812.74kN排架柱顶总反力R为:

19、RRaRb10.97kN12.74kN23.71kN (各柱顶剪力为:VaRaaR 10.97kN0.27723.71kN4.40kN ()Vb RbbR 12.74kN 0.446 23.71kN2.17kNVCCR 0.277 23.71kN6.57kN (排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 矩图和剪力只改变符号，方向不变。2-68b所示。当Tmax方向相反时，弯110.56Q5.21TmaxTmaxfTH9.7217.7523.65119.5716.942.097；TT971366.366.57故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相 如图2-69所示。图2-68 Tmax作用于AB跨时排

20、架内力图(6) Tmax作用于BC跨柱 由于结构对称及吊车吨位相等, 同，仅需将A柱与C柱的内力对换,310.5623.6517.7519.72 'r/1 J 1166.366.57_ 119.57116.9775142.09片y 19P/z>图2-69 Tmax作用于BC跨时排架内力图5.内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下A柱内力标准值汇总表， 表2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如 表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对e0/h0 0.55的 柱进行验算。为此，表 2-33中

21、亦给出了 Mk和Z的组合值，它们均满足 e。/h。 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自Nmin及相应的M和V 项。表2-24A柱内力设计值汇总表柱号及 正向内 力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用 在AB跨作用 在BC跨Dmax作用 在A柱D max彳乍 用在B柱左Dmax彳乍 用在B柱右D max彳乍 用在C柱1 max用在 AB跨1 max用在BC跨左风右风n序号1234567891011丨丨M11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.299.7223.6510.5018.55i- L-111N237.6137.8000000000nIMI

22、lII-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.299.7223.6510.50-18.551111N296.4137.80552118.970000001_¥-h VM11.76-4.586.4621.98-123.59125.14-14.85119.5766.36139.76-107.20kIII IIIN332.99 :37.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.4716.96.5730.8119.10一(1、1'L11 r11/1 1J弯矩图I111 11 1111111/f/1

23、11/V注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-25 1.2 恒载+1.4屋面活荷载今冃M mar M 丨今冃NmaxM截面组合项M max 2及 相应的N、V组合项M max 2及相应的N、V组合项N m ax 及 相应的M、V组合项N min及相应的M、V114.8111.98114.8114.8I I23275.41237.6123275.413237.61II II1-27.481-38.711-38.711-29.783296.412334.212334.21296.41III III118.2217.181213.64118.223332.992370.7933

24、70.793332.99123Vm；3x相应的M相应的N7.7、13.64370.79注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-26 J.2 恒载+1.4吊车荷载口lM max A-4“口N m ax截面组合项M max 2及 相应的N、V组合项M max 2及相应的组合项N m ax 及 相应的M、V组合项Nmin及相应的 M、VN、V173.40515-58.95173.405173.4051 1666I I799237.61237.619237.619237.611118.7131-72.1611118.71317-55.826II II45476699738.0193

25、91.5869738.01296.411237.0691-207.0841237.0691184.1144III III566774.598440.0636774.599332.99I 8816Vrnax相应的M相应的N923.454184.11332.99注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN 0组合项M max 2及 相应的N、V组合项X a mM组合项X a mN组合项N min及相应的M、V应仆V 以、-N7JM 的 应7I1175-1II4829-410-12 £5111IO11O1O11axvmM的 应 相N的 应 相1027.3注：M单位（kN m） ,

26、 N单位kN , V单位kN。表2-28 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+截面厂丿/、"钠丿组合 项M max 及相应 的N、V组合项M max 及相应的N、V组合项N max 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的M、VII1,23,679.2511,57,9-68.5551,23,679.2511,36,978.783II9109,10271.639237.61271.6310237.611,3115.3841,25,7-92.6551,23,4107.3471,7-69.916IIII4,699,10693.859，11416.086,910727.87112

27、96.41IIIIII1,3346.1361,2-285.8021,2342.1041,3298.4734,68,10730.435,811463.3763,46,810764.456,910332.991,23,69,10Vmax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN截面组合项M max 2及相应的N、V组合 项M max 2及相应的组合 项N m ax 及 相应的M、V组合 项N min 及 相应的M、V卜d、V1,269.80115-51.8601,269.8011369.333I I3,63,6769271.6392

28、37.619271.639237.611,3105.9341, 275.9601,23,497.8971-53.221II II4,695, 7979693.85426.0886,9727.87296.41III III1,3220.3521, 25，8-189.3221, 2216.2313172.6894,63, 4698730.43463.3766, 8764.45332.991,2Vm ax相应的M相应的N3, 622.927168.567367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-30 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+风载）截面组合 项M ma

29、x 及相应 的 N、V组合 项Mmax 及相应 的N、V组合 项Nmax 及 相应的 M、V组合项N min及相应的M、V123.9681-4.715123.968123.5I I2231 1311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.5121-54.5121-46.475II II32210296.4111330.4311330.4311296.411143.3581-88.8421139.2361143.3582III III32310310332.9911367.01367.0110332.991,2Vmax相应的M相应的N3,1035.2

30、98139.236367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN载）截面组合项及相应 的N、V组合项M max 及相应的组合项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的M、VN、V1,6 9，76.7131,57,9-68.5551676.7131676.713II9910237.6111237.61237.61237.6110101,4113.3141,5-84.6181,4113.31417-69.9166,97,96,9IIII91110693.8511382.06810693.85296.411,4340.3221, 5-281.6801,4340.32

31、21, 6292.6596,88，6,8IIIIII9,10730.4311429.35610730.4310332.991,6 9，10Vm ax相应的M相应的N49.477292.659332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7 1.4吊车竖向荷载截面组合项M max 及 相应的N、V组合项M max 及相应 的N、V组合 项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的M、VI I1,243.5501-22.2881, 243.55013643.1863, 6293.7715267.3113, 6

32、293.771267.311II II1,357.1531,254.5211, 233.9351-36.8354,6642.5815,7426.5443, 4707.6817333.461III III1,3100.139125-67.8381, 23, 4696.93313696.5904,6683.733476.025710.194374.6141,2Vmax相应的M相应的N3, 615.91193.384401.073注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN 0表33A柱内力组合表Mmax T截面组合 项及相应 的N、V组合 项及相应的N、V组合 项Nmax 及相应 的M、

33、V组合 项N min 及 相应的M、VMr NrJ备注1,2,36,979.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699标准值取自NI I9,113,69,101 110及相应的M , V表14271.63表14237.61表18293.771表14237.61198.008项1,4,6118.7131,2,5-92.6551,4118.7131,7-69.916标准值取自NminII II7,996,99,1111及相应的M , V表12738.01表14416.088表12738.01表14296.41项III III1,3,46,8346.1361,

34、2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595标准值取自Nmin8,116,89,10及相应的M , V10表14730.43表14463.376表12774.59表14332.99277.49项1,2,3Vm ax相应的M相应的N6,91050.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN6.柱截面设计以A柱为例。混凝土强度等级为C30, 采用 HRB400级钢筋，fy fy 360N / mm 配筋。1.上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取ho2 400mm -40mmNb1 fcbh0 b 1.0 14.3N/

35、mm400mm 360mm而 截面的内力均小于Nb ,的一组内力作为最不利内力。即取M =78.783 kN m, N = 237.61cy 360N/mm214.3N / mm2ftk 2.01N /mm2 ；°.518。上、下柱均采用对称'360mm0.518 1066.67kN则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大kN吊车厂房排架方向上柱的计算长度2 3.6m7如。附加偏心矩ea取20mm（大于 400mm/30）e°678.783 10 N mm3237.6 10 N332mmee0ea 332 mm20mm 352mmI。h7200mm 18400mm应考

36、虑偏心距增大系数0.5 fcA1.15As0.5 14.3N/mm 2 4002mm2237610N0.01山 1.15 h0.017200mm400mm4.810.971.0取1 j°11400勺 ho2Id h 12376101fcb1.0 14.3 400bh0186.48mm 且7200mm1400 352mm400360mm41.54mmx 2a 80mm1.0 0.971.230e h 2 a 1.230 352mm 400mm 2272.96 mmNe237610N 272.96mmfy h0 as360 N mm563mm2360mm 40mm182As 763mm

37、则Asbh763mm20.48%0.2%400mm400mm满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度l01.25 3.6m4.50 贝ylo.b400 mm11.250.961 （内插）Nu 0.9fc AfyAs0.9 0.961 14.3N mm2 400mm 400mm 360N mm2 763mm2 22454.03kN Nmax 293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取h0900mm 40mm 860mm与上柱分析方法类似。Nb 1fc bf b hf 1fcbh。b1.0 14.3 N mm2400mm 100mm150mm1.0 14.3N. mm2 1

38、00mm 860mm 0.518 1280.536kN而 ，截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压。所以选取 偏心距e0最大的一组内力作为最不利内力。按 M 278.473kN m， N 332.99kN 计算下柱计算长度取l0°Hl 65m，附加偏心距ea 900mm 30 30mm （大 于 20 mm ）。b 100mm，bf 400mm，hf 150mme06298.473 10 N mm332990N896.34mmei e0 ea 896.34 mm 39mm 926.34mmI。, h6500mm900mm57.2215应考虑偏心距增大系数/ 20.5 fc A 0.

39、5 14.3 N mm 100mm900mm2400mm100mm150mm1332990N3.865 1.01.01 1400 勺 h°14002 1.0 1.01.035926.34mm 6500mm860mm900e 1.05 926.34mm958.76m先假定中和轴位于翼缘内，则332990N1.0 14.3 N mm 400mm58.22 hf 150 mm即中和轴过翼缘80mm619mm332990 N 958.76mm450mm 40mm360 N mm2860mm400mm2选用 418As (1018mm)垂直于弯矩作用面的承载力计算:100.8H ,0.8 65

40、005200mm84A 1.875 105 mm2 Iy 195.38 柱箍筋配置 mmIyAi8195.38 108 :1.875105322.804mm5200mm322.804mm16.10281.0由内力组合表Vmax50.656kN相应的 N 367.01kN , M 294.351kN m验算截面尺寸是否满足要求。hw 900 2 150600 mm0.25 cfcbh00.25 1.0 14.3 4008601229800 N 1229.8kN Vmax 50.656kN截面满足要求。计算是否需要配箍筋:294.351 106M Vh050.656310 8606.763取30.

41、3 fcA 0.314.3 15.875 108.04105804 kNN367.01kN1.75ftbho0.07N1.751.431008600.07367.01 101.0 t 03.0 1.079494.45N79.5kN Vmax50.656 kN可按构造配箍筋，上下柱均选用8 200箍筋。Nu 0.9 fcA fcAc/25222mm 1.875 10 mm 360 N mm 2 1018mm3072.789kNNmax 774.59kN满足弯矩作用面的承载力要求。4. 柱的裂缝宽度验算相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为:、 Mk 57.699kN mMk

42、214.59kN m上柱：下柱：Nk 198.008kNNk 277.49kN表2-34柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力M k kN m57.699214.595标准值Nk kN198.008277.49e0 M k / N k mm291.39 0.55 h° 198773.34As0.0095 0.01 取0.0113te 0.5bhbfb hfte0.01s121 1。1.1上141.0 h4000%，h0 he se°h/2 a mm480.5291183.34f hf bf b /bh00.5232 h0z 0.870.121 f h0mme288.95722.2Nk e z/2sk N/mmAs z172.06174.045ftk1.1 0.65te sk0.3410.436maxcr 1.9c 0.08-mmEste0.124 0.3满足要求0.1470.3 满足要求上柱 As=763mm2，下柱 As