挂篮设计施工的基本知识

1、桂篮设计施工的基本知识悬臂浇筑法目前成为了预应力混凝土连续梁 （钢构）桥的主要施工方 法。目前有许多的超过一定跨度的预应力连续桥梁采用挂篮悬臂施 工。为适应不同跨径/不同截面的桥梁，挂篮设计也在不断的创新， 挂篮越来越趋向轻型化，受力越来越合理，行走也越来越方便。为保 证挂篮施工安全和桥梁的质量，挂篮的选择，设计 /加工/安装以及验 收的每一环节都非常重要。1. 挂篮的种类/特点及适用范围为适应各种预应力混凝土连续梁（钢构）桥的施工需要，挂篮的形 式多种多样，目前在我们施工中经常用到的主要有以下三种桁架 式的挂篮，根据其不同结构/不同受力特点而分。1.1 ,平行桁架式挂篮平行桁架式挂篮的上部结

2、构一般为等高桁架，采用万能杆件或贝雷梁组拼作为承重主桁如图 1有专门的厂家生产或出租万能杆件或 贝雷梁，现场可以根据需要拼接，其主桁成形较快，但是该种挂篮由 于其自身荷载大，受力不合理，承重能力低，适合小跨度，节段重量 较轻的连续梁或连续钢构桥。有采用越来越少的趋势。图11.2 三角式挂篮三角式挂篮结构简单，受力明确，承重能力大，重心较低，悬灌时挂篮稳定性和挂篮行走时的稳定性较好。 （如图2）挂篮杆件一般采用型钢组焊成箱形结构， 主桁纵梁也可以采用钢板组焊， 斜杆可以采用钢带、园钢或精轧螺纹钢筋。三角式挂篮适用范围很广，常用于单节梁段比较重的大跨度连续刚构梁和斜拉桥。 （本桥采用三角式挂篮）图

3、21.3 菱形挂篮菱形挂篮结构简单， 受力明确， 构件一般采用型钢组焊成箱形结构（如图 3） 。菱形结构由于其结构的特点，前面部分空间较大，对工人施工操作影响较小。 但挂篮重心比较高， 主桁前横梁离桥面较高，存在一定安全隐患。图32. 挂篮设计的原则挂篮设计的原则是挂篮结构应具有足够的强度、刚度和稳定性。自重轻，结构简单，受力明确。易于加工拼装，走行方便。考虑到挂篮的重复利用，挂篮还需要具有通用性强，便于改造的特点，主要材料宜选标准通用材料，便于计算和重复利用。3. 挂篮的结构设计3.1 设计依据3.1.1 桥梁施工图文件.3.1.2 现行钢结构设计/施工技术规范.3.1.3 现行公路桥涵设计

4、施工技术规范.3.1.4 现行钢结构施工及验收规范.3.1.5 梁段细部情况.3.2 挂篮的主要技术指标3.2.1 可灌梁段的最大重量:根据桥梁设计施工图纸中的内容计算确定.3.2.2 可灌梁段的最大长度: 根据桥梁设计施工图纸中的内容计算确定.3.2.3 高度变化范围 : 根据桥梁设计施工图纸中的内容计算确定.3.2.4 挂篮自重 :一般为最大梁重的 0.35 至 0.45 倍并满足设计图纸中对挂篮重量的要求.3.2.5 主桁最大变形:不大于 20毫米 .3.2.6 抗倾覆稳定系数:走行时大于2.0;浇筑混凝土时大于 2.0.3.2.7 主桁杆件安全系数:大于1.2.3.2.8 主桁前支点离

5、梁段端面距离: 不小于 0.5米.3.2.9 挂篮走行方式:分次或一次性走行.3.3 挂篮的型式选择应根据梁段细部情况和挂篮设计原则 ,选取不同型式的挂篮进行悬浇施工.各种类型的挂篮的区别在于主桁部分,其余部分如底模/ 内外模都大致相同 .根据不同挂篮的特点及其适用性综合考虑,选取主桁的型式 .另外 ,考虑挂篮的利用系数和节约,应尽量减轻挂篮的自重.挂篮走 行取消了配重，采用反扣轨道走行.主桁架/底模/外模一次走行到位，缩 短施工周期.如一次走彳f有困难，也可分步走行，挂篮施工属于高空作 业，为确保安全，需专门设置施工平台.安装防护栏杆，并挂设防护网.3.4结构设计（以三角形挂篮为例）如图4图

6、4挂篮一般主要由主桁系统，底模系统，外模系统，内模系统和悬吊及走行系统五大部分组成：各部结构设计简要步骤如下3.4.1 主桁系统挂篮主桁系统是整个挂篮的承重构件.三角挂篮主桁系统主要由三角主桁架，横向连接系和前后横梁组成前后横梁可以采用型钢组合而成，所采用型钢大小，可以根据计算确定三角主桁架的纵梁可以用型钢组焊,也可以用钢板焊接成箱形结构 ,从材料节约和加工难易程度出发 ,采用型钢组焊更为合适,斜杆一般采用钢带 ,用钢销和纵梁连接,立柱采用型钢组焊,三角主桁同样设有横向联结系 .3.4.2 底模系统底模系统包括底模前后横梁,底模纵梁 ,模板系统和辅助施工平台 .底模前后横梁由型钢组焊箱形结构

7、.前后横梁上设置吊耳.底模纵梁按照荷载分布进行布置,腹板位置布置稍密.底模纵梁也可以用桁架代替采用小型钢组拼.底模纵梁上横向铺设160毫米 *160 毫米方木,用钢丝或螺钉与底模纵梁固定,方木上可以采用5 厘米厚的木板,上面钉 4 毫米厚铁皮 .也可在底模上直接铺设钢模板.（此方法采用较多）底模后吊可以采用吊带或吊杆.悬灌时贯穿梁底板锚固,走行时解开和横梁的连接.为保证施工安全,在后横梁位置设置施工平台 ,前后横梁之间设置走行平台 .3.4.3 外模系统挂篮外模系统由外模模板,外模桁架 ,外模滑梁及吊架组成,外模模板宜用 5 厘米厚的钢面板和5#槽钢组成框架结构,为保证梁段外观质量,模板面板焊

8、后的平整度应小于1/1000 米 ,加工质量应符合规范要求.面板拐角处焊后应磨光打平.为节约成本也可利用墩身模板改制.使用前应检查钢模板的平整度和完整性.保证梁段浇注完成后的表面质量.外模桁架由型钢组焊而成 .两侧外模模板和外模桁架可支承在外滑梁上 ,外滑梁通过前后吊杆分别锚固在前上横梁和已浇注梁段上,也可支承在底模平台的纵梁上3.4.4 内模系统内模模板采用定制钢模,内侧模根据高度采用小块模板拼装,内模骨架采用小槽钢,腹板厚度的变化由骨架调整,骨架上设置铰,便于拆模.内模骨架和模板支承在内滑梁上,内滑梁通过前后吊杆分别锚固在前上横梁和已浇注梁段上,内外模支架用对拉杆和背杆固定,防止爆模 .3

9、.4.5 悬吊及行走系统挂篮底模前后吊杆一般可采用精轧螺纹钢筋,园钢和钢带,前吊杆比较长,现场可以根据需要分段连接.精轧螺纹钢筋需要专用连接器接长,但必须注意精轧螺纹钢筋的有效连接长度. 精轧螺纹钢筋应涂上红色标记,悬浇前应仔细检查此项目.使用精轧螺纹钢筋做吊杆时,最好采用通长.底模后吊锚固在已浇注梁段底板上,通过千斤顶调整标高 .前后吊杆,吊带都通过钢铰和底模前后横梁用钢销连接.4 结构验算4.1 结构验算的依据4.1.1 浇注混凝土的动力冲击系数:1.24.1.2 空载走行时的冲击系数:1.24.1.3 挂篮总重控制在设计范围内 ,允许最大变形（包括吊带变形的总和）不大于20 毫米 .4.

10、1.4 自锚系统的安全系数:2.04.1.5 浇注混凝土和挂篮走行时的抗倾覆系数:2.04.2 荷载组合4.2.1 荷载组合一：混凝土自重+动力冲击荷载+挂篮自重+人群和施工 机具荷载（计算强度）4.2.2 荷载组合二：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具荷载.（计算 刚度）4.2.3 荷载组合三：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算走行）4.3 挂篮结构的验算根据梁段的细部情况，梁截面可以分为底板，腹板，顶板和翼板进行荷 载计算，底板和腹板由底模系统承担，顶板荷载由内模系统承担，翼板 荷载由外模系统承担，通过前后吊杆.吊带传递到前上横梁和已浇筑梁 段上.各个部分传递到前上横梁的所有荷载都传递到

11、主桁架上.主桁架 再通过前支点和后锚点把力传递到已浇注梁段上.悬吊系统部分在整个挂篮受力过程中起到力系转换作用，挂篮传力过程示意图如下：腹板於底模系统后吊杆已浇梁底前吊杆主桁前横梁主桁系统刖支占八、后锚占八、已浇梁段底板於底模系统后吊杆已浇梁底前吊杆主桁前横梁主桁系统刖支占八、已浇梁段后锚占八、顶板於内外 模系 统后吊杆已浇梁顶前吊杆主桁前横梁主桁系统刖支占八、后锚占八、已浇梁段翼板於内外模系统后吊杆已浇梁顶前吊杆主桁前横梁主桁系统刖支占八、后锚占八、已浇梁段挂篮传力过程示意图4.4 挂篮结构计算可以整体建模计算，需用计算机，也可分布建模计算这里简单介绍分布建模计算的基本规则4.4.1 底模系

12、统a.荷载分析按照本标段为单箱双室为例，箱梁荷载分布如图5。计算中，把底板荷载V1和腹板荷载V2按照图示均布荷载进行分布，支座间距和数量根据底模纵梁的间距确定。利用MIDAS分析软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理）进行受力计算或根据查连续梁表，将荷载分 成几种简单荷载进行累迭加而计算（较复杂，适合简单验证）图5b.底模钢模板及钢肋计算根据底模荷载分布计算。此为常规计算在此略。C.底模纵梁计算根据纵梁上从底模所传下的荷载来确定纵梁荷载，取腹板处纵梁或选取承受荷载最大处的一根纵梁（有代表性）荷载分布如图6。利用MIDAS计算（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理），软件计算 得出底

13、模纵梁最大剪力 Qmax,最大弯矩M,最大挠度f。底模纵梁 强度，刚度计算如下：Lqppppppp p p图6最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/400d.底模前后横梁计算底模前后横梁承受荷载比值按照1:1分布，根据纵梁的分布来确定荷载受力图7 ,同样利用MIDA就算软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理）计算得出前后横梁最大剪力 Q最大弯矩M ,最大挠度f最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110MpLBLAB最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/4004.4.2 外模系统a 侧压力计算新浇混凝土的最大侧

14、压力可按下列两种公式计算，取二者较小值。F=0.2Zr*t* B1* 区*/vF=r*H式中r 混凝土比重， 24KN/M3t- 新混凝土的初凝时间。区-外加剂影响系数，不掺外加剂时取1。掺外加剂时取1.2。(31 -混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30毫米时，取0.85; 50至 90毫米时 , 取 1.0;110 至 150 时取 1.15;V- 混凝土浇筑速度(M/H)H-为混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度.b. 面板验算面板强度按双向板计算， 选用区格中三面固结， 一面简支的最不利情况进行计算。由区格边长之比查建筑结构静力学手册得到相关数据，然后再按相关公式进行计算

15、。此处略。面板刚度计算略c 横肋验算横肋上荷载间距为H=400毫米，采用【8梢钢，支承在竖向桁架上横肋上荷载q=F*h。按三跨连续梁受力分析，荷载分布情况如图8图8利用MIDAS分析软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理）计算得M Q, f.强度，刚度验算如下：最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/400d.竖肋验算竖向大肋【12梢钢（通常采用）组焊成桁架，根据实际布置情况按三跨连续梁受力分析，荷载分布情况如图9B图9利用MIDAS分析软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理）计算得M Q f.强度，刚度验算如下：最大

16、剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/400面板与横肋或竖肋的组合挠度小于 3毫米。e外模滑梁计算外模滑梁根据挂篮施工情况按两种工况进行计算：工况1:挂篮在悬灌过程中，滑梁承受挂篮外模自重q1和梁段翼板荷载q2,荷载分布情况如图10图10工况2:挂篮在走行过程中，滑梁承受外模自重 q1,荷载分布情况如图11/图11利用MIDAS分析软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理） 计算得两种工况下各自的 M Q, f.强度，刚度验算如下：最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/

17、4004.4 . 3内模系统内模模板采用定型钢模板，由于一般顶板较薄，荷载较小，这里不再计算。内模桁架由单独的桁片组成，桁片间距一般为 0.7至1.0米， 验算时计算受力最大的桁片。桁片荷载根据高度变化为梯形荷载，荷 载分布如图12q2图12内滑梁计算时工况：挂篮在悬灌过程中，滑梁承受挂篮内模系统自重 q3和梁段顶板荷载q4,荷载分布如图13图13利用MIDAS分析软件（MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理）计算得M Q f.强度，刚度验算如下：最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/4004.4.4主桁系统a.主桁前横梁主桁前横

18、梁承受从底模平台，内外模传递来的荷载，根据各前吊杆的位置，确定各荷载的加载情况图略利用MIDA的析软件计算得主桁前横梁最大 Ml, Q和最大f ,强度,刚度验算如下：最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力 Q=M/W 司=180Mp最大挠度fWL/400b.主桁架计算（三角形主桁架）三角主桁架荷载分布情况如图 14图14纵梁 N1:最大剪应力？ = Q*S/I*B ?=110Mp最大弯曲力Q=M/W 司=180Mp斜杆N2,立柱N3主要承受轴心 力 产N/A 司=180Mp式中N-各杆件轴力；A各杆件截面积；c. 主桁后横梁根据主桁架计算中支座反力 R利用MIDAS分析软件（

19、MIDAS软件有限单元法进行力学分析原理） 建模计算得主桁后横梁的最大弯矩M，最大剪应力Q最大挠度f及后锚杆拉力P。强度，刚度计算如下：最大剪应力？ =Q*S/I*B ?=110Mp最大弯矩力Q=M/W =180MP最大挠度fWL/400主桁后锚一般采用两种方式：a 采用后锚杆锚固后横梁,预先在已浇注梁段上预埋孔道,施工时后锚杆穿过梁顶板锚固在顶板位置, 同时后锚杆上端用千斤顶顶紧,给主桁架后锚一个反力,消除浇注过程中主桁架后锚产生的负向位移,有利于标高控制 ,当设计中遇到单根后锚杆受力过大,可以采用分配梁进行分配,b. 利用梁段腹板的竖向预应力筋锚固挂篮后锚, 竖向预应力筋露出梁段长度不够时

20、, 可以用精轧螺纹钢筋连接器接长. 根据主桁架后锚的反力确定锚固的竖向预应力筋数量. 这种方式可以节约一定的材料,减少预埋孔对已浇注梁段的破坏, 施工较方便.上面两种方式在挂篮施工中都经常使用 , 具体哪一种方式更为适合,可以根据梁段需要进行选择. 本工程选用第一种方法.4.4.5 悬吊及行走系统a. 悬吊系统悬吊系统主要包括底模前后吊带 , 内外前后吊杆及相关的分配梁, 通过底模 , 内外模计算得出各个吊杆 , 吊带的所受最大拉力 N. 吊杆材料可以使用直径32 毫米的精轧螺纹钢 , 直径 70 毫米的 45#园钢 , 及Q345B勺钢带。b.走行系统挂篮在走行过程只承受挂篮自重荷载P1,部

21、分施工机具荷载P2和风荷载M1,还要考虑挂篮走彳f时的冲击系数1.3。空载走行时的倾覆力矩： M=(1.3 P1+ P2 ) *l1+M1抗倾覆力： F=M/L2=(1.3 P1+ P2 ) *l1+M1/L2假设挂篮主桁架为两片 , 单边轨道有6 个走行轮 , 挂篮走行中按单轨4个走行轮受力进行计算. 走行轮轴一般用 20CrMnTi, 也可用45#钢进行车制。单个后轴走行轮轴所受弯矩：强度计算： M=PL/8产M/W o=290MPa式中P-挂篮抗倾覆力；L- 走行轮轴的有效长度；W走行轮轴的抗弯模量；挂篮在走行过程中， 走行轮反扣轨道， 一般都是利用梁段自身的竖向预应力筋锚固轨道， 假设

22、每次挂篮后锚移动到轨道任何位置， 都有两根竖向预应力筋受力，进行强度计算：产N/A24.4.6 细部结构销子 ,斜拉杆销孔削弱计算,立柱的稳定性计算等.a. 销子 ,斜拉杆销孔削弱计算。挂篮主桁是整个挂篮的重要受力构件,对各杆件相互之间的连接需进行验算.三角架斜杆为2根t=20毫米钢带，所受拉力为N,连接钢销材料为20CrMnTi,立柱头连接钢板材料为16MN容许承压应力为295MPa。销孔承压应力：产N/A1=N/2dt o=295MPa销子剪应力： ? = N/A2 ? =259MPa销子所受弯应力：产M/W=Nt/2W=295MPa式中d- 钢销直径；t- 钢带厚度：A2- 钢销的截面积

23、；W- 钢销的抗弯模量。b 立柱稳定性计算。三角架所受轴向力为N,立柱两端按较接计算，有效长度为L0,Q235钢容许应力为170MPa。入=L0/i150长细比计算：由入.查得0值强度计算：异N/ 0A o=170 MPa式中A-立柱截面积.缀板沿柱纵向的长度的 d 不小于 2a/3 （ a 为柱肢轴线间距距离） ；厚度 t 不小于 a/40 ，并不小于6 毫米。缀板宽度b 可以取与 a 相等。缀板和立柱的焊接采用三面围焊， 两缀板之间的距离应不大于 40i（ i为单肢对垂直缀板轴的回转半径） 。5. 挂篮加工及拼装工艺技术要求5.1 . 挂篮加工工艺应按照国家有关技术标准和相关规范, 结合厂

24、内及现场加工的具体情况 , 对挂篮钢结构加工工艺提出技术要求.5.1.1 材料材料应采用具有出厂证明书及材质报告书的合格材料. 还应按有关现行标准进行检验和验收 , 做好检查记录 .材料均应符合设计图纸的要求, 如需代用时, 工厂应同设计单位共同研究决定 .5.1.2 下料和矫正a. 下料对板材 , 均采用自动或半自动气割 , 根据图纸要求进行刨边或手砂轮修整 , 以达到组焊精度要求, 坡口可气割或刨边.容许偏差 : 板材长度及宽度偏差不超过2 毫米 , 型钢长度偏差 1 毫米 .b 矫正钢板矫正后的允许偏差应满足下列要求：钢板纵，横向不平整度在1 米范围内不超过1 毫米；型钢不直度在1 米范

25、围内不超高1 毫米，全长范围内不超过3 毫米。5.1.3 部件组焊a.为保证组焊后部件尺寸，部件组焊必须满足下列要求：焊前进行拼装检查，复核组焊尺寸；零件组焊时应按规范要求，预留焊接收缩量；组焊时利用必要的工装卡具；焊接时应控制电流，采用适当的焊接顺序，减少焊接变形；必要时应进行组焊试验，调整工艺，修改卡具，然后进行正式组焊。b.为确保挂篮各部件焊缝尺寸及焊接质量，应注意：按建筑钢结构焊接技术规范规定选用焊条型号，焊条使用方法，焊接工艺，焊接的检查和验收方法；焊前应仔细清除焊接部位的铁锈，油垢及气割熔渣；为保证焊接质量， 坡口对接焊缝， 应焊透， 不符合要求的应清根重焊。焊后不要求回火处理，

26、但应进行校正。 校正时必须注意不要损伤原材料及焊缝。组焊并校正后，容许偏差为形位公差 12 级。5.1.4 钻孔设计图纸上已有注明的，应按图纸要求加工。其余应满足下列要求：a.有互换要求的构件，其钻孔尽量利用样板进行，样板的尺寸及板的孔位应用精密划线方式划出。样板上的孔位误差不得超过下列限度：两相邻孔间中心距不超过0.3毫米。板边钻孔中心间距不超过0.3毫米。对角线钻孔套中心间距 0.5毫米。孔尺寸误差不超过 0.2 毫米。b.对两面有孔的杆件，要保证面间孔位的立体偏差：各面孔轴线应平行。 （或垂直，按图纸要求。 ）在相互垂直的面的孔轴线距两面交线的偏差不大于 0.5毫米。c.钻孔后，清除板面

27、的飞边，毛刺。5.1.5 试拼装a.为对设计性能及加工尺寸进行检验，在挂篮构件加工完毕后，即进行试拼装， 试拼装时， 应按使用状态备齐全部构件， 零件及螺栓等。b.试拼时不准使用重锤敲打，如发现螺孔或销孔位置不对时，应慎重研究，妥善处理。c. 挂篮拼装允许偏差为：主桁架片间偏差不大于 10 毫米。如拼装时发现超过误差时，需会同有关人员共同研究处理方法。5.1.6 涂漆，编号在挂篮进行试拼装 （必要时进行局部修整） 到设计要求后再进行除锈，涂漆，编号，涂漆前先行除锈，清除焊渣及污垢等，并在干燥状态下涂漆。涂漆所有钢结构加工构件应涂两层红丹底漆，然后涂橙红色面漆；紧固件（螺栓，螺母，垫圈，销钉，吊

28、杆）涂防锈油。编号为便于零件识别， 保证组装正确，加快组装速度，挂篮零部件按图纸的编号目录进行编号。 编号用深兰色油漆写在该零件的易于看到的位 置上，要求整齐，清楚，美观。5.2 挂篮拼装技术要求为保证挂篮正确， 安全地进行安装， 在安装过程中必须注意以下事项；a.挂篮拼装要严格按照设计图纸进行，不得遗漏，部件若有变形须校正合格后方可使用。b. 拼装完毕后必须检查所有螺栓是否拧紧，开口销有无遗漏，保证连接的可靠性。c. 槽钢，工字钢拴接处必须加专用斜垫圈。不得用小号螺栓代替大号螺栓拼装。d. 拼装过程中严禁对螺栓孔进行切割，扩孔。确因设计或加工需作修改时，必须征得设计单位的同意。e. 严禁对精

29、轧螺纹钢筋吊杆进行电焊切割，搭火，挂篮所用的精扎螺纹钢筋前吊杆和内，外模吊杆必须加双螺母并用麻袋包裹。f.对前，后吊杆（带）销座处用麻布包，以防混凝土飞溅，方便下次拆装。6挂篮现场安装及验收6.1 挂篮现场安装。在挂篮拼装前，可将各部件大件如主桁片，主桁横向联结系，内外模桁架等预先组拼， 组拼件大小可根据起吊设备的起重能力确定。 挂篮拼装应尽量保证拼装过程中的强度和稳定性。拼装顺序如下 :a . 从 0#梁段向两侧各铺设好轨道，将露出箱梁顶面的竖向预应力筋插入轨道底面的预留孔内，接长竖向预应力钢筋。测量确认轨距，水平和位置无误后，用精轧螺纹钢筋及锚梁将轨道固定。b 吊装主桁架，过程为：先吊一片

30、对好位置并利用后锚临时锚固，再吊另一片，安装横向连接系，将两片桁架连成整体，安装后横梁锚固主桁架。c 安装主桁前横梁，底模前吊杆，底模后吊带和内外模吊杆。d 安装底模前后横梁及底模板，也可以把底模系统拼装成整体吊装（根据实际起吊能力定） e 安装内外模及滑梁，应注意安装内外滑梁时，每根滑梁后端有两组滑动装置（即吊架） ，带轴承的地吊架应放在前面， 走行时有轴承的吊架受力， 无轴承的吊架放松起保险作用，走行到位后将吊架依次朝前进行倒换。灌注时，两组吊架同时受力。f 吊装顶板纵向张拉平台（施工单位根据施工需要自备） 。g 调整挂篮位置，调整内容及标准为：挂篮中线应与上，下线桥梁中线重合（偏差不得超

31、过5 毫米）变形量以现场实测值为准。6.2 挂篮验收在使用挂篮之前， 应进行对挂篮验收检查。 从最初的原材料及成品进场，焊接工程，紧固件连接工程，零件及部件加工工程，挂篮拼装工程到钢结构涂装工程， 进行有计划的各个阶段性检查， 记录各阶段检查结果，对挂篮进行综合评价。挂篮设计中必须遵循钢结构设计，施工规范 。采用的原材料及成品应进行进场验收，做好质量检查记录， 质量证明文件等资料应完整。 各工序应按施工技术标准进行质量控制，每道工序完成后，应进行检查。7 挂篮加载试验7.1 加载试验目的，方案和步骤7.1.1 加载试验目的为了消除挂篮的非弹性变形和实际观察挂篮承载情况，在灌注1#梁段混凝土前对

32、挂篮预加载， 并在加载过程中观测弹性和非弹性变形之值作为今后梁段调整立模标高的参考。 挂篮加载中还可以在挂篮主桁架杆件上贴应变片，测得准确的应力值。7.1.2 挂篮加载试验方案一般可采用以下三种方案：a 主 桁架对拉加载方案。此加载方案比较简单，试验所需材料，费用投入少，试验时间短（一般为一天） ，对工期紧张的项目，且小跨度桥梁比较合适。b 地面模拟实际施工加载。此加载方案相对比较复杂，试验费用投入大，准备时间比较长，需布设场地，拼装好挂篮主桁架系统及前后横梁，挂篮前后支点位置需预设支撑点（混凝土支墩） ，在地面预埋前后锚杆，并检测锚杆的抗拔力。c 桥 上模拟实际施工加载。 加载方案是在底模平

33、台上加沙袋或水箱，由于加载过程中，荷载分布不合理，底模前后横梁及主桁前横梁所测得的挠度不准确，且加载速度慢，不方便。6.2 加载要求及注意事项6.2.1 挂篮加载试验过程中，统一信号，统一行动，除指定的现场人员外，其他人员不得直接指挥千斤顶加载。6.2.2 开始试验前，应对悬吊及锚固系统进行一次全面的安全检查，确保连接的安全可靠。每一级加载前，均应对整个挂篮进行一次全面检查，才能进行下一级加载。6.2.3 认真做好各项试验数据的记录，如发现异常情况，立即中止加载，分析出原因后并采取相应措施后，方能继续进行。7 挂篮行走完成一个梁段施工后， 挂篮需前移灌注下一个梁段， 移位顺序如下：7.1 放松

34、底模前吊杆，底模后吊带，内外模前吊杆。主桁架后锚此时不能松开。7.2 将刚灌好的梁段顶面找平，铺设好走行轨道，并锚固轨道。7.3 将底模后横梁两端分别用一个10吨倒链悬挂外模滑梁上，放松底模后吊杆。7.4 在主桁前横梁仍用吊杆与内，外模滑梁前端连接。7.5 拆除底模后吊装置与底模后横梁的联结。7.6 解除内模与外模的长锚固螺栓。7.7 在轨道顶面安装 5 吨倒链，并标好前支座应到的位置。7.8 利用后锚杆上的紧放力装置，解除后锚杆的受力，使挂篮倒挂轮紧贴轨道。7.9 在挂篮的主桁架尾端设反向倒链一组可制动挂篮,并在走行轨道前支座到位处设限位块.7.10 . 用倒链牵引前支座,使主桁梁,底模 ,

35、内模走行梁,外模及外模走行梁一起向前移动.注意T 构两边的挂篮要保持与之同步前移。7.11 挂篮牵引到位后，利用后锚紧放力装置，使挂篮的倒扣轮脱离轨道（严禁过压倒扣轮的下翼缘上） ，并锁紧后锚杆。7.12 移动到位后，安装底模后吊杆，底模前吊带和前吊杆，将底模架吊起。7.13 待底板，腹板的钢筋和预应力筋绑扎完后，用吊杆锚固好内模走行梁，将内模沿内滑梁上移动牵引拉出。7.14 调整立模标高后，重复上述施工步骤进行下一梁段的施工。8 安全质量技术控制8.1 挂篮拼装要保证所有零件按设计图拼装齐全，不得有遗漏。8.2 挂篮作业时，后锚杆锚固力要调试均匀。8.3 每次挂篮就位后，其前吊杆，后吊带装置要调试均匀。8.4 每段浇注混凝土前必须仔细检查各锚杆是否牢固；是否所有螺栓拧紧；开口销有无遗漏，保证连接的可靠性；槽钢，工字钢拴接处必须加专用斜垫圈。8.5 在松脱吊杆之前必须全面检查，弄清各处承力关系，才能进行承载力转换，并由专人指挥。8.6 挂篮纵行前和走行中，均应有专人检查走行轨道的锚固，防止漏锚，虚锚，并由专人指挥行走。8.7 为确保挂篮走行时的安全，应在挂篮尾段加倒链制动，前端轨道加限位