公路桥梁预应力“V”形墩施工技术

1、公路桥梁预应力“ V形墩施工 技术公路桥梁预应力“ 7形墩施工技术1. 公路桥梁预应力“ V”形墩施工技术综述铁四局二处桥梁工程段2. “V”形墩壁的施工铁四局二处桥梁工程段3. “V”构合拢施工铁四局二处桥梁工程段4. “V”形墩施工模拟计算铁四局二处桥梁工程段南京集庆门大桥施工技术鉴定资料之一公路桥梁预应力" V形墩施工技术综述铁道部第四工程局第二工程处、工程概述南京集庆门大桥横跨外秦淮河，东接风台路，西连长虹路，桥长114M, 桥宽40M,设计为三跨连续钢构，桥跨布置为 32 + 50+32,钻孔灌注桩 基础，桩长51.2M,桩尖入岩8.0M,墩梁固结，梁体为单箱双室变高度 双

2、向预应力梁，双桥并列，各自成桥。全桥设计为两墩两台，两主墩为“V”形预应力墩身，与墩座连为一体， 墩座高2.3m,墩壁倾斜度40° ,墩壁斜长为6.0 m,厚度为1.0 m,属于 板式结构，墩壁中布有角钢劲性骨架，设置 32根0 32预应力粗钢筋，其 下端锚固于墩座内，上端锚固于箱梁底板上，与箱梁底板纵向预应力构成 稳固的倒三角形结构。全桥立面图“V形墩身结构外形美观，结构简洁轻巧，在风景区有着广泛的应用。另外，由于“ V”形墩结构抵抗风力及曲线离心力性能较好，因此在曲线 桥梁中也得到广泛的应用。但" V形墩身结构新颖，兼有刚架和梁的性 质，其施工难度较大，工序复杂，工艺要

3、求高，在本桥“V,形墩结构施工中，主要存在两大技术难点：第一、“V”形墩墩壁属于斜向悬臂结构， 其空间定位精度要求较高，且其本身不能克服自重，必须利用有限的空间， 合理解决 7 形墩墩臂的支撑问题，以确保“V”形墩墩身的形成；第二、 箱梁0#、1#段施工的过程是倒三角形结构形成的过程，此时“ V'形墩受竖向力性能较差，在由“ V”形转变成过程中，如何保证" V'形墩 墩壁根部硅不被拉裂，控制其根部硅的拉应力，是“ V'构施工的关键技 术，也是本课题着重阐述的问题。二、施工方法预应力" V形墩桥属刚架桥系统，其施工方法与斜腿刚构类似，由 两个斜腿和其顶

4、部的主梁组成倒三角形结构，“V腿本身为劲性预应力硅 结构，但在未形成三角形结构时，其本身竖向承载力极小，其施工方法无 固定模式可循，国内外几座“ V”形墩桥梁（以下简称为“ V”形墩）施工 方法见下表：桥名跨度连接方 式施工方法上 端下 端桂林漓67.5+95+67.5固固劲性骨架、平江雉山 大桥结结衡架、满布支 架南盘江54+2X90+54固绞斜拉型钢鹰架特大桥结结平台、脚手架泰 国66+92+66固固固定伸臂鹰SNHORN桥结结架、纵移脚手 架宝鸡金21.5+2 X 30+21.5固固预制、无支架陵河桥结结拼装该桥“V”形墩壁高度不高，但宽度相对较大，壁厚较小，属薄板结构，根据此特点，本桥

5、将 V形墩壁支架与箱梁0#、1#段支架合二为一，采 用与上表不同的另一种施工方法： 低高度平衡支架，结合扇形鹰架悬臂的 施工方法，并将分为 V构施工及箱梁悬灌两个施工阶段。1、V构施工“V”形墩结构是全桥施工的难点亦是重点，它由2个斜腿和其顶部的主梁组成倒三角形结构（图一），V腿本身为劲性预应力硅结构，其施 工方法与结构特点密切相关，根据其结构特点，将 V形墩结构分为墩座、 V腿和两斜腿间的主梁三部分，其施工顺序如下：（1）、在承台上安装劲性钢骨架，绑扎墩座钢筋及墩壁底部钢筋，预埋 墩壁斜向预应力筋，安装墩座模板，灌注墩座硅，对称灌注墩壁底部硅。（见下图）劲性骨架(2)、安装墩壁及主梁现浇支架

6、，接长劲性钢骨架，绑扎墩壁钢筋，安装 墩壁模板、支架平衡拉杆、临时内撑杆预埋件及临时水平预应力锚板，分 段对称灌注墩壁硅，保证两边墩壁的灌注高度及速度一致。 (见下图)劲性骨架主纵梁支架待浇墩壁内斜腿支架 平衡架支架外斜腿支架(3)、穿墩壁临时水平预应力束，待墩壁硅达到 100%设计强度后，安装 墩壁临时支撑杆，对张拉临时预应力束，拆除墩壁模型，给现浇支架卸载。(见下图)临时撑杆墩临时预应力束墩(4)、在现浇支架上铺设0#段主梁底板模型，绑扎0#段钢筋，安装侧模板, 对称灌注主梁0#段硅。(见下图)0#段(5)、立主梁1#段模型、绑扎钢筋，待 0#段硅达到90%设计强度后，对 称灌注两端1#段

7、硅，待1#段硅强度达到设计强度的90%后，张拉主梁纵 向、横向预应力及V形墩壁内斜向预应力筋，之后拆除支架及V形墩壁临 时预应力拉筋和临时支架，完成 V构施工。(见下图)1 #0#段1 #在上述的施工方法中，未利用V腿中劲性钢骨架作为 V形墩壁现浇模 板的支承结构，主要是考虑墩壁为薄板结构，劲性钢骨架均为角钢组成， 刚度较弱。为保证墩壁大面平整度，将墩壁施工支架与主梁现浇支架合为 一体的新工艺，来减少支架拼拆工作量，缩短施工周期。同时对墩壁施加 临时水平预应力，使得墩壁通过内撑、外拉形成一个稳固结构，承担自重 及墩壁顶面箱梁段1/3的重量。支架纵梁穿过墩壁预留方孔，与墩壁互 不相连，确保后续荷

8、载仅由支架承受。两斜腿间主梁的施工是在支架上进 行，分两次灌注，具大部分重量由支架承受，并传至承台上。2、主梁悬灌施工主梁为预应力硅单箱双室斜腹板变高度梁，梁高 1.60m2.20m,底宽 10.2m10.8m,顶宽20.0m,底板厚4020cm,顶板厚20cn腹板厚35 40cmi箱梁一个“T”构梁段划分为6段，0#段5.6m,1#段3.2m,2#段3.0m, 3#段3.0m, 4#6#段长为4.0m,最大梁段硅重126.5t。V构形成后，梁顶0#、1#段12m根据箱梁结构特点及悬灌梁段长度 和重量，采用三角形挂篮进行主梁的悬灌施工， 挂篮由三个主桁片及平联 组成，如下图： 主梁悬灌工艺流程

9、：挂篮前箱梁底、测模钢筋J底、腹板钢波纹底腹预应力箱梁内模内模中县、主梁悬灌完与边跨现浇段合拢，实现边跨合拢，最后完成中跨合拢。三、施工结论1、V形刚构是一种联合系桥，由主梁、斜腿、墩座三者的不同类型 和其相互间组合而形成具有特色的桥型， 具施工方法与结构本身有着密切 的关系，墩身施工的平衡架和墩身的临时水平预应力施工是其施工关键， 也是桥施工的控制的重点、难点。2、V形墩结构与一般的墩身结构不同，V形墩身形成后仍不具备足够 的承载能力，为使其具备一定的承载力，给 V墩壁施加临时水平预应力， 预应力的大小十分关键，必须将各种施工状态模拟准确，通过模拟计算确 定，有效地控制V形墩身根部硅拉应力，

10、避免硅出现裂纹。3、在本桥施工中，成功地运用了低高度平衡架、扇形支架、临时水 平预应力施工技术，并将V形墩壁施工支架与箱梁现浇支架合二为一统筹 考虑，不失为一个简洁明了的方案。它不仅减少了支架投入，而且减少了 一次支架拆除和拼装的工作量，施工周期相对缩短。4、箱梁1#段施工过程即是主梁与 V形墩壁的合拢过程，为防止梁与 V形墩之间发生收裂纹，在1#段箱梁硅灌注时除在硅中掺加适量的膨胀剂 外，应在一天中最低温度下灌注。四、结束语在国内仅有的几座V形墩施工中，均采用V形墩壁内的劲性骨架和平 衡架作墩壁硅的承载结构来施工墩壁， 然后拆除平衡架，再拼装主梁现浇 支架来施工0#、1#段。在南京集庆门大桥

11、的施工中，运用了墩壁支架与箱 梁支架合为一体、预加应力的空间刚架模板体系， 在我局的桥梁施工中为 首例，为我局现浇施工“ V”形墩积累了宝贵的技术资料，尤其是“ V'形 墩临时水平预应力施工技术，填补了我局在“ V”形墩身施工技术方面的 空白。因“V形墩根部硅应力对水平预应力施加反应十分敏感，从我国现 有的几座" V'形墩施工来看，有的在其根部不同程度地出现裂纹，在本桥通过电算模拟计算分析，精确确定了水平预应力量值，使墩身根部於拉 应力控制在较小的数值范围，施工中经甲方、设计院、监理几方联合现场 检查，“v”墩根部硅未出现任何裂纹，对我们采用的" V'

12、;形墩施工方案 和临时水平预应力施工控制给予了高度评价， 本桥已投入使用，运行良好。执笔人：闫子才黄新 南京集庆门大桥施工技术鉴定资料之二“V”形墩壁施工铁二处桥梁工程段预应力“V”形墩桥实属刚架桥系统，其施工方法与斜腿刚构类似， 由两个斜腿和其顶部主梁组成倒三角形结构，V腿本身为劲性预应力硅结 构，国内外桥梁施工“ V”形墩壁的方法有的采用斜拉型钢鹰架平台及脚 手架（如南盘江特大桥）；有的采用劲性骨架和平衡架（如桂林雉山漓江 大桥），有的采用固定伸臂鹰架（如泰国 SATHORN桥）；有的采用预制 及无支架拼装（如宝鸡金陵河桥）。具体采用哪种方法与结构体系有着密 切关系。一、方案选定及优化1、

13、方案的选定南京南京集庆门大桥“ V 形墩墩壁结构设计有以下特点：（1）、“V” 形墩墩壁高度及斜长均不大；（2）、其内设有劲性骨架，由小型角钢组成 的空间刚架结构；（3）、“V”形墩壁厚度不大，但横向宽度相对较大，属 板式结构，根据上述特点（1）考虑将墩壁一次整体灌注，模板采用大块 整体模板，中间设置平衡架，硅对称灌注，确保支架对称变形；根据（2）采用支撑架进行墩壁施工，因为墩壁内劲性骨架较弱，若利用劲性骨架作 为墩壁硅的支撑结构，易造成墩身大面积平整度不平，故考虑采用支撑在 承台及墩座上的支架施工墩壁如图（二）；根据（3）,由于墩壁是板式结 构，支架的变形会造成墩壁大面不平，且对其根部硅不利

14、，墩壁支撑架的 刚度要大，另墩壁较薄，面荷载相对较小，故支架承载力不控制，而是刚 度控制。同时，为减轻墩壁及箱梁0#、1#段施工受水位影响，减少承台施工时 及施工后的临时工程量，故将支架支撑在承台以上的墩座上， 将图二的方 案改进为图三的方案。平衡架平衡架平衡拉杆主纵筋平衡架冬四2、方案的优化：考虑到墩壁施工完后，箱梁0#、1#段在支架上现浇，一般情况下，墩 壁完成后，需将墩壁支架拆除，安装箱梁 0#、1#块现浇支架，这必然会增 加支架和工作量，因此在墩壁施工支架基础上，优化设计，将墩壁支架和 箱梁现浇支架作为整体统一考虑， 加强墩壁模板支架刚度，使之兼作箱梁 1#段的承重结构，降低平衡架的高

15、度并加强其刚度，使之兼作箱梁0#段的承重结构，增设支架纵梁，它一方面将平衡架、模板支架连为一体，形成 稳固的空间刚架，承担墩壁、箱梁荷载，另一方面作为箱梁施工的支承平 台，如图四，在集庆门大桥“ V”形墩施工时按图四的方案进行了详细的 结构设计。二、“V”形墩支架的设计按上述图四所示的优化方案，根据V构施工各种状态，通过计算确定 支架杆件的配置，并进行支架结构的具体设计，如图五所示。支架结构按其主要作用分为：外斜腿桁架、内斜腿杆件、主纵梁、平 衡支架及平联五个部分。外斜腿桁架：墩壁每侧共七片，通过平联连为整体，具上部与主纵梁 焊接，下端支撑在墩座预埋钢板和承台上，斜腿桁架弦杆采用2 18梢 刚

16、组成箱形断面。腹杆为L 50角钢，桁架片横向通过2 8梢刚连结，同 时作为墩臂模板的横向分配梁。主纵梁：一方面与斜腿桁架构成稳固的受力结构，另一方面它是箱梁现浇的支承梁和平台，由2 1 36组成，其上横向铺设2 24为一组，作 为箱梁现浇横向分配梁，同时将各主纵梁连为整体。主纵梁穿过墩臂上预 留的26X 34cm的孔，使得主纵梁与墩壁互不相连，后续荷载仅由于支架 承担。平衡支架：墩座顶预埋件用于固定平衡支架， 它一方面在施工墩臂时 承受对称斜拉杆的拉力，另一方面在施工箱梁时支承纵梁承担箱梁荷载， 由2 118组成箱形截面。内斜腿杆件：为减少主纵梁在平衡支架与外斜腿桁架支架之间的跨度，减少变形，

17、在墩内则设置内斜腿杆件，由2 30组成，上端与主纵梁连接，下端支承在墩座预埋钢板上。平衡拉杆横向分配平联：由外斜腿桁架、平衡支架、主纵梁组成的平面桁架结构，通过 平联杆件连接构成空间桁架，平联由8组成兼作为模板的横向分配梁。三、“V”形墩支架的拼装根据支架各部分作用，为了便于拼装，在地面加工时尽量将各零件组 装成整片安装，共分为平衡架片、外斜腿桁架片、内斜腿、主纵梁及平联 杆件五大部分，安装步骤为：(1)、安装平衡支架片：安装前放出平衡支架底口中心线，并清理 预埋钢板表面硅杂物，利用16t吊车将预先加工成形的桁架片整体吊装、 对位并测量其垂直度，保证立柱垂直，平衡架片之间通过角钢连为整体。(2

18、)、安装外斜腿桁架片：在墩座预埋钢板上定出销接点板位置线， 并保证外斜腿面与平衡支架在一个平面内， 焊接销节点板，确保焊缝质量， 精确安装钢靴套，钢靴套为用钢板加工而成的外斜腿弦杆底座板， 用吊车 将整片吊装到位，穿C 50销轴，并用支撑杆临时将外斜腿支护稳固。(3)安装墩壁外侧模板。(4)单件安装主纵梁(2 36):将整根主纵梁放置在平衡支架顶， 调整好标高和水平后将二者焊接一体，之后连接纵梁和外斜褪。(5)、绑扎墩壁钢筋及预应力钢筋，安装内侧模板及端头模板(6)、安装内斜腿，底部与墩座上预埋板焊接，顶部与主纵梁焊接。至此完成“ V”形墩支架的拼装四、“V”形墩壁施工南京集庆门大桥下部结构设

19、计为 5.4mxi1.8mx 2.5m承台之上是 6.5mxi0.2mx 1.0m倾斜40°的V形墩身，V形墩壁内的钢筋和预应力钢 筋均预埋在墩座内，因此在施工墩座时就必须将墩壁32预应力钢筋及波纹管埋入墩座，并预埋钢板，之后在其上施工墩壁。1、施工步骤第一步：按施工设计要求拼装墩壁支架中外斜腿桁架及其横向连 接，吊装对位利用16t吊车，安装前检查墩座预埋钢板位置。第二步：安装墩壁外侧模板，外侧模板及模型横带，外侧模板为胶 合板面、方钢骨架组合而成整体模板，单面墩壁模型分为两大块，纵带采 用8梢钢，兼作外斜腿桁架片的横向连接，安装时先将横带安装临时定 位，之后用吊车安装两块模板，精确

20、调整模板中线、斜度、标高，调整模 板要考虑支架的变形量。第三步：模板调整好后，绑扎墩壁钢筋，安装预应力管道和预应力 钢筋，安装劲性骨架，预应力管道通过定位筋固定在主筋上，由于墩壁为 倾斜的，钢筋的倾斜布置，在模板上画线控制，钢筋焊接时需以湿布遮盖 预应力筋，切勿碰伤或焊渣烧伤波纹管及预应力筋。同时安装临时预应力 锚板。第四步：安装墩壁内侧模板及堵头模板。第五步：穿斜向平衡拉杆，并调整各拉杆，使模板标高、倾角满足 设计要求，同时将模板与外斜腿支架间用硬杂木填实， 斜向平衡拉杆的主 要作用是克服外斜腿的变形，保证墩壁大面平整度，拉杆采用28钢筋, 一端固定在主纵梁上，另一端固定在外斜腿桁架上。第六

21、步：对称平衡灌注墩壁硅，施工时采用一台汽车系，保证墩壁两侧硅偏差不大于2.0m3。由于墩壁斜长6.0m,硅灌注时硅沿模板流入防 止离析和冲击预应力筋管道，硅捣固采用人工入模捣固。第七步：墩壁硅强度达到设计强度的 100%后，穿临时预应力束， 对称张拉预应力，一个V形墩壁上共设四束临时预应力，采用 YMB15-3 扁锚，每束张拉力25t。第八步：拆除斜拉杆及墩壁模型。至此完成了 “V”形墩壁的施工。2、V形墩壁钢筋施工钢筋的施工方法及质量标准按施工规范和验标的要求外，尚应注 意：(1 )、墩座钢筋的倾斜布置，在模板上画线控制。(2 )、各墩臂结构相同，但河心方向的墩臂长于河岸方向的墩臂， 切勿安

22、错。(3)、绑扎墩臂上层钢筋时，在墩座顶搭设临时脚手平台，以便 操作。(4)、钢筋焊接时需以湿布遮盖预应力筋，切勿碰伤或焊渣烧伤 波纹管及预应力筋，钢筋搭接最好利用双面焊，焊缝错开50cm以上。(5)、硅垫块需以扎丝绑于钢筋上，否则拆模后，硅面层会出现 垫块印记，影响外观。3、预埋件、劲性骨架、预留孔、预应力安装(1)、墩壁中劲性骨架第二次焊接长至规定的长度，上口与墩臂 主筋平，并按交底图规定的间距和型号8布置，以防歪斜触摸。(2)、自墩臂硅顶面以下 50cm处，预留20X 28X 131cm孔洞， 以&= 20mm木板制作，利用劲性骨架固定。临时预应力 YMB15-3扁锚的张拉梢17

23、0X280mm,6(X 19mms波纹 管和3孔扁锚；锚后螺旋筋、波纹管必须定位准确，谨防挠曲变形，另端穿过墩壁模型，预应力筋如遇到钢筋防碍，钢筋可适当让开，待墩臂硅强 度达到100%时张拉临时预应力，其锚下控制张拉力25T/束。利用YGL22型千斤顶单根单端张拉，由外向内对称张拉，锚固不压浆。但在进行其 他施工时，绝对禁止触碰或烧伤钢绞线。(3)、预先切割好里外模对应扁锚及预埋钢板位置处的孔洞，使预埋钢板安装时贴紧墩臂横板，以防漏浆，硅强度达到100%后，不拆模板即可张拉，焊对口水平钢拉杆。(4 )、墩壁中竖向预应力32的四级钢筋以YGL160连接器长至规定长度，在连接器处的波纹管内径较小改

24、为特制的连接套管，套管两端与C 45波纹管之间以封箱带缠死，以防漏浆，顶口锚板、螺旋筋、出 浆孔待施工1 #段时安装。预埋件数量(一个墩)：20X28X 131cm 预留孔：10 只预埋钢板335X 280X 16mm 8只YMB15-3扁锚：8只60X 19mms波纹管 L=131cm 8 根4、墩壁硅施工 3 本桥一个墩的半侧墩壁C 50硅135m,均为商品硅泵送浇筑。(1)、硅浇筑宜在低温条件下进行，以加速硅水化热的散发，降 低硅表面温度，减少收缩裂纹的产生，因此本桥墩壁选择夜间进行硅浇筑， 施工时外部利用碘鸨灯照明，模内采用施工灯照明，必须保证光线充足， 便于人员操作。(2)、为减少不

25、平衡荷载对支架的影响，墩身硅宜采用两台泵车 对称浇筑；如果条件不允许只能采用一台泵车，则必须对称均匀下料，两 侧墩臂允许不平衡荷载硅为2.0m3。(3)、硅振捣务求密实，绝对禁止漏振、少振，振捣时利用 30棒 振捣，其余利用55棒振捣，捣固工要进入模内操作，振捣时严禁触碰模 板、波纹管、锚垫板，但该部位又要加强振捣，力保硅密实，故应多加小 心，谨慎操作。(4)、硅浇注完顶口不用抹平，埋设剪力型钢，型钢型号为8 18均可，长度50cm一根，在墩臂顶面每隔1m布一根，型钢杆入硅25cm, 外露25cm, 一只墩用量22根。(5 )、及时进行硅表面凿毛。(6 )、连续养生，硅浇筑完5天内连续洒水，随

26、时保持硅表面湿 润。5、7形墩壁注意事项(1 )、墩座施工时，对平衡支架预埋件、预应力粗钢筋及波纹管 的位置和固定应全面检查仔细， 确保其正确无误，尤其对预埋钢板的锚固 筋焊接、焊缝应着重检查。(2)拼装平衡支架时，应确保支架各部连接牢固，并使各斜向桁 架片倾角相同，标高相同，以使各片桁架受力均匀。(3)、为确保墩壁倾角和梁底标高，必须严格控制支架变形，弹 性变形根据支架各部所受实际荷载通过电算精确取得，对支架非弹性变形可通过预压消除。由于工期较紧，现场不允许对支架作等载预压，为减少 支架非弹性变形，本方案把各部连接点采用焊接，同时根据以往经验对支 架非弹性变形预留了一定的数值，通过模型预抛高

27、来抵消支架变形。(4)、在墩壁施工时，根据施工设计要求，在墩壁上预埋临时工 预应力锚板(采用三孔扁锚)和增强墩壁整体刚度的连接杆的预埋钢板， 要求钢板和锚板位置严格按施工设计要求实施。(5)、墩壁内钢筋、劲性骨架、预应力筋相互交错，施工应分清 主次，前两者应服从后者要求，在焊接钢筋和劲性骨架时，应防止电焊火 花烧伤预应力筋波纹管和模型版面。(6)、墩壁的硅灌注，除严格保证“V”墩壁两侧对称、平衡灌注外，由于硅落差大于 2.0m,为防止硅到墩壁内离析，硅灌注可沿墩壁 模板流入，这样可避免硅冲击预应力钢筋、波纹管，加强临时预应力锚固 区的硅振捣。(7)、硅灌注前后，在支架上设置测试点，量侧支架的变

28、形，一方面验证支架变形与预设抛高是否相同， 另一方面观测硅灌注过程中，墩 壁两侧支架是否对称变形，若不对称应及时调整硅的灌注次序。6、施工组织“V”形墩壁施工前应对人员、机械、设备、材料等合理组织，分 工明确，责任划分，以使施工有条不紊。(1)、人员安排：机加工：7人钢筋工：1 5人木工：8人硅工：8人(含养生工人)电工：2人技术工人：3人(含过程中测试人员)安全、质检、试验各1人施工员：2人行政领导：2人合计：5 0人(2)机具：16t吊车：1台5 t运输车：1辆1 t倒链：1 2个2 .5 t倒链：3个5 0型振动棒：3台3 0型振动棒：3台汽车硅泵车：1台6m硅运输车：4台潜水泵：2台电

29、焊机：6台钢筋机械：1套（3 ）、材料（一个墩壁）：钢筋：18tC50硅：135m3 （采用商品硅）其他刚料（支架、预埋件及劲性骨架）45t32精轧螺纹钢筋3 2根（L = 9 m）南京集庆门大桥施工技术鉴定资料之三“V”构合拢施工铁二处桥梁工程段南京集庆门大桥箱梁0# 1#段与“V”形墩构成稳固的倒三角结构， 因此V构的合拢施工就是箱梁0#、1#段的施工，在V形刚构中，“V”形 墩之间的箱梁，在外荷载作用下除承受弯矩外，还沿轴向产生拉力，因此 在“V”墩之间的箱梁纵向布设了强大的预应力，按设计要求，先现浇0#段，之后对称浇注1#段，实现V构的合拢施工。由于在施工箱梁 0#、1# 块时，“V”

30、形墩承受竖向能力较差，所以在“ V形墩受力之前，给其施 加一个适当的临时水平预应力，使其具备一定的承载力，选取预应力数值 大小的原则是箱梁0#、1#块施工前后“ V”形墩身根部内、外两侧硅不出 较大的拉力，不出现裂纹。1、“V”构合拢施工步骤第一步：V形墩壁施工完毕，待墩壁硅达到设计强度的 100%后，清 除预埋板、表面杂物，连接 V形墩壁内侧连接杆件（218,连接杆与预埋 钢板焊接牢固。第二步：张拉临时水平预应力束，预应力采用两根低松弛钢绞线，每 束张拉力为25t, 一个V形墩共布置四束，总水平力为100t,四束钢绞线 横桥向对称张拉。第三步：预应力束张拉完成后，拆除墩壁模型，需将斜腿支架与

31、模板间脱开，内侧模型拆除掉，以便观察在后续施工中V形墩根部的硅情况。第四步：铺装箱梁0#段底模，绑扎底腹板钢筋和预应力管道，立 0# 块箱梁内模，绑扎顶钢筋及预应力管道，灌注 0#段箱梁硅。第五步：按与0#段箱梁同样的方法对称施工1#段钢筋、模型、预应力 管道，为防止1#段硅与墩壁和0#段硅接茬面出现收缩裂纹，一方面在 1# 段硅施工时参加适当的膨胀剂，另一方面在一天中的最低温度下对称灌注 箱梁1#段硅。第六步：1#段箱梁硅达到设计值的90%以后，张拉箱梁纵向、横向预 应力，张拉墩壁内的预应力粗钢筋，并压浆。至此完成V构的合拢施工，之后拆除现浇支架、临时预应力筋及内 撑杆。2、“V”形墩身临时

32、水平预应力施工与其他形式的墩身不同之处在于“ V”墩身自身不能承担自重，更不能承担后续箱梁荷载，因此在 V形墩身施工完毕后，需给墩身施加临时 水平预应力，以提高其承受竖向荷载的能力，水平预应力所施加大小应通 过计算确定，在后面阐述。在“ V”形墩身临时水平预应力施工时注意以 下几点：(1)按施工设计要求，准确预埋锚垫板和螺旋筋，锚垫板采用带椭 圆形的钢板，并保证两侧墩壁水平预应力波纹管在同一直线上，如图六所示：(2) V形墩身合拢之前属于悬壁模板，对水平预应力反应十分敏感， 因此在给其施加水平预应力之前在墩壁内侧增设刚性较大的支撑杆(2 30)四组，通过与墩壁上的预埋钢板焊接将墩身两肢通过内撑

33、外拉作用其刚度 和承载能力大大增强，以保证 V形墩身根部硅不出现裂纹。(3) V形墩身硅达到设计强度的100%以后，拆除锚板外模型，清 除锚垫板上的杂物，并在锚板上焊接调整块，以使三孔扁锚水平，要求预 埋板与调整钢楔块之间焊接牢固。(4)穿临时预应力钢绞线，钢绞线采用 2根75钢束，同时安装钢 绞线外保护筒。(5)预应力水平临时束张拉时按1-4-3-2的顺序交错进行，使墩 壁板发生均匀变形，通过对墩身结构的模拟电算每束张拉力为25t, 一个V形墩身施加100t水平预应力可保证在各种施工状态下根部硅拉力较小， 临时预应力张拉时应严格控制张拉力，不得随意超张，为使各根钢绞线受 力均匀，按上述张拉顺

34、序完成后，再单根复查各根钢束的拉力。3、“V”墩合拢施工注意事项(1)、临时水平预应力张拉时应严格对称张拉，应力、应变双控，预 应力束外包保护筒，谨防后续电焊等施工作业损伤、触及预应力束钢绞线。(2)、0#、1#段箱梁重量绝大多数由支架承担，在施工中，应尽量减 少临时施工荷载，并随时观测支架变形情况，用以指导硅灌注顺序。(3)、按设计要求先施工0#段箱梁，再灌注1#段箱梁，在灌注1#段 箱梁硅时两端应严格对称，硅数量偏差不得大于2.0m3,以减少支架的不对称变形。(4)、箱梁1#段施工是“ V”构合拢的最后工序，为避免 1#段与0# 段间，1#段与“V”形墩壁间出现硅收缩裂纹，因此 1#段的硅

35、灌注应在一 天中最低温度下实施，同时可适当加入膨胀剂。(5)、1#段箱梁硅达到强度后，首先张拉箱梁底板与墩壁内的斜向预 应力粗钢筋，粗钢筋张拉应有超张、时效过程，以减少预应力粗钢筋的塑 性变形，之后按设计要求对称张拉箱梁纵向预应力束和横向束，张拉采用应力、应变双重控制。(6)、0#、1#段箱梁施工完毕，既完成了V构合拢施工，之后先拆除 临时预应力，预应力拆除应通过油顶缓慢退锚解除预应力，再将箱梁模型调整木楔退掉，给支架卸载，拆除支架，完成V构合拢施工的全部作业。执笔：黄新南京集庆门大桥施工技术鉴定资料之四“V”形墩施工模拟计算铁二处桥梁工程段集庆门大桥 V形墩钢构施工，按其各种状态和过程计算机

36、模拟计 算，对各工序控制提供了理论依据和控制参数，共分墩壁硅灌注、V形墩 预应力施加、箱梁0'1 #块灌注即V构合拢三个主要工序。一、V墩墩壁的硅灌注模拟计算对V墩墩壁硅灌注模拟计算主要是墩壁硅支承结构的检算和变形计算，考虑到箱梁0 #、1 #段支承结构的布置，斜腿桁架横桥向间距为 201cm,因此，墩壁模型支承结构横桥向间距为201cm,现以为单元进行横桥向201cm为单元进行模拟计算。1、荷载计算(1 )、硅荷载：根据墩壁尺寸计算：qe=2.0X 2.50X 1.0=5.025t/m(2 )、模型荷载：q 模=2X0.8 X2.01=0.322,模型按 80kg/m2计。(3)、施

37、工荷载：按250kg/m2计：q 施=0.25X 2.01=0.503 t/m。(4)、振捣附加荷载：按250kg/m2计：q 施=0.2X 2.01=0.402 t/mEqi=6.252 t/m考虑 1 . 2 安全系数：q =1.2X6.252=7.502 t/m (5)、墩壁在主纵梁以后弧形部分硅自重按集中荷载考虑，作用在主纵梁上，p=2.5t。2、计算图式根据实际结构杆件配置，取由外斜腿桁架、内斜腿杆件、主纵梁、平 衡支架组成的平面刚架结构为计算模型，外斜腿桁架底部为较结，桁架腹杆及拉杆为两端钱结，其余均为刚节点。实际结构为两边对称结构，取一半为计算模型，其中杆件O墩壁单元， 是为后续

38、计算增设的，在此计算中，赋其刚度为零，不作考虑。节点、单 元编号见图七。3、计算结果：见下表杆件号轴力(kn)最大应力(kg/cm2)节 点 号节点水平位移(mm)节点竖 向位移(mm)备注1-2.110.000.00222.520.000.00322.330.000.004-23.140.000.005-23.150.213-0.1636-23.160.000.007-92.470.388-0.184821781.84-2.18912890.000.0010128102.30-4.9111.86110.000.0012-9.48120.00-0.25213-32.6132.00-1.9814

39、-37.5141.74-2.25715-120153.00-3.9816-1231020kg/cm2163.19-3.2817-49.8175.59-5.618-49.8185.95-6.451918.5196.35-7.3920-0.375202.77-5.46210.419212.78-3.412232.42320.024-61.82512.726-44.22742.328-30.22938.230-0.0243167.94、结果分析(1)、强度：结构中杆件最大应力为 1020kg/cm2,出现在(16)单元上 端，其余杆件应力均小于700kg/cm2,强度满足要求。(2)、刚度：图中个节

40、点最大竖向位移为 7.34mm,发生在19#节点， 此变形可通过模型预抛高或给拉杆施加预拉力消除，刚度满足要求。(3 )、稳定性：在墩壁灌注中，结构中杆件最大轴压力为12.3t,为(16) 杆，经稳定性计算，此轴力远小于该杆件的稳定轴力，稳定性满足要求。二、“V”形墩身临时水平预应力计算确定“V”形墩身水平预应力大小的原则：墩顶承受梁部荷载前后墩身根部均不出现裂纹，箱梁支承纵梁与墩身不连接，箱梁传递到“V”形墩壁顶的荷载仅为墩壁顶面宽度范围内箱梁硅自重（包括模型和施工荷载），在横桥向2.01m范围内为14.55t （约为1"段梁重的1/3）,经对“ V” 形墩身在水平预应力的作用下，分别就仅由墩身自重荷载作用和墩身、 墩 臂顶箱梁自重共同作用两种状态反复计算比较，以两种工况下墩身根部两侧硅不出现裂纹，且拉应力大致相等为原则确定水平预应力值。1、荷载工况一：水平预应力 P待求，墩壁自重 q=7.5kn/m。工况二：水平预应力 P待求