年处理100万吨原油常压精馏塔设计

1、仅供个人参考第1章绪论石油是一个国家经济发展国家稳定的命脉。在石油、化工生产中，塔设备是非常重要的设备之一，塔设备的性能，对于整个化工和炼油装 置的产品质量及其生产能力和消耗额等均有较大影响。据相光关资料报 道，塔设备的投资和金属用量，在整个工艺装置中均占较大比例，因此 塔设备的设计和研究，始终受到很大的重视。塔设备广泛应用于蒸储、吸收、介吸、萃取、气体的洗涤、增湿及冷却等单元操作中，它的操作性能好坏，对整个装置的生产，产品产 量，质量，成本以及环境保护，“三废”处理等都有较大的影响。近些 年来，国内外对它的研究也比较多，但主要是集中在常压塔的结构和性 能方面，例如：如何提高塔的稳定性、如何利

2、用理论曲线解决常压塔在 性能方面存在的问题等。在原油的一次加工过程中，常压蒸储装置是每 个正规炼厂都必须具备的，而其核心设备一一常压塔的性能状况将直接 影响炼厂的经济效益，由于在原油加工的第一步中，它可以将原油分割 成相应的直储汽油，煤油，轻柴油或重柴油储分及各种润滑油储分等。同时，也为原油的二次加工提供各种原料 .在进一步提高轻质油的产率 或改善产品的质量方面，都有着举足轻重的地位.考虑到常压塔在实际 应用方面的价值和意义，如何实现这样一种最经济、最容易的分离手段， 是本次毕业设计选题的重要依据。近年来，由于石油、化工企业不断向大型化的生产发展，因此塔设 备的单台规模也随之增大。例如：有的板

3、式塔的直径可达10m以上，塔的总高度可达到80m而填料塔更有直径为15m ,塔高为100m的大塔已 经投产。应当指出，设备大型化后，必须保证它在全负荷下运转，否则 经济损失将是非常巨大的。对于大型设备的设计、制造、操作和维修等， 应提出更高、更严格的要求。常压塔的研究也趋向于结构材料的探索，提高设备的使用周期，主 要体现在所选择材料的防腐性和一些防腐材料的研究，同时也着眼于设 备的安去性和环保性，以上这些都成为了当今常压塔研究的热门课题。 不得用于商业用途仅供个人参考第2章工艺计算2.1 原料及产品的有关参数的计算2.1.1 体积平均沸点匕汽油煤油,93 112 123 134 144 八八t

4、v = =121.2 Ctv =5172 180 188 198 213= 190.2 C256 265 276 292 316c轻柴油t v = =281 C5重柴油 tv = 316 328 341 350 368 =340.6 c52.1.2 恩氏蒸储9010%斗率汽油：(144-93) / (90-10) =0.6375煤油：41/80=0.5125 轻柴油：(316-256) /80=0.75重柴油：(368-316) /80=0.652.1.3 立方平均沸点卜查石油化工工艺计算图表表 2-1-1查得体积平均沸点校正值为 汽油-1.2 oC煤油-1.1 oC 轻柴油-0.8 oC重柴

5、油-0.6 oC汽油 tc = 121.2-1.2=120 C c煤油 tc = 190.2-1.1=189.1 C轻柴油 tc =281-0.8=280.2 C c重柴油 tc =340.6-0.6=340 C不得用于商业用途仅供个人参考表2-1汽油平衡蒸发温度2.1.4 中平均沸点tm查石油化工工艺计算图表表2-1-1得体积平均沸点校正值为汽 油-2.4oC 煤油 -2.1oC 轻柴油-2.4 oC 重柴油-2.2 oC汽油 tm = 121.2-2.4=118 C煤油 tm =190.2-2.1=188.1 C轻柴油 tm =281-2.4=281.6 C重柴油 tm =340.6-2.

6、2=338.4 C2.1.5 特性因数K查石油化工工艺计算图表表 2-1-10或2-1-11得汽油K=12.3煤油 K=12.08轻柴油K=12.24重柴油K=12.25重油K=11.92.1.6 分子量查石油化工工艺计算图表图 2-1-5或2-1-6得汽油M=115煤油M=155轻柴油M=240重柴油M=2952.1.7 平均蒸发温度查石油化工工艺计算图表图 2-2-3经计算列表如下：恩氏蒸储，（体）%恩氏蒸储，oC恩氏蒸储温差，oC平衡蒸发温差，oC平衡蒸发50%点温差，oC 平衡蒸发温度，oC10% 30%50%70%90%100%93112123134144161JA,3人 工一 人丫

7、Y7Y丫191111101711.8 5.1 5.2 4.3 5.7123 - 8.2 = 114.884.8103.8114.8120124.3130表2-2煤油平衡蒸发温度恩氏蒸储，（体）% 恩氏蒸储，oC恩氏蒸储温差，oC 平衡蒸发温差，oC0%10%30%50%70%90%100%15417218018819821323218881015197.83.7 4.14.2 6.26.0平衡蒸发50%点温差，oC188-1.2 = 186.8平衡蒸发温度，oC156.7174.7182.7186.8192.9199.1205.1表2-3轻柴油平衡蒸发温度恩氏蒸储，（体）% 恩氏蒸储，oC 恩

8、氏蒸储温差，oC 平衡蒸发温差，oC 平衡蒸发50%点温差， 平衡蒸发温度，oC0%10%30%50%70%90%100%2422562652762923163371491116 24215.7 4.85.3 7.2 11.57.0oC276+6.2=282.2266.2271.7276.7282.2291.2302.7309.7不得用于商业用途仅供个人参考表2-4重柴油平衡蒸发温度恩氏蒸储，（体）%恩氏蒸储，oC恩氏蒸储温差，oC平衡蒸发温差，oC平衡蒸发50%点温差，oC 平衡蒸发温度，oC341+18.2=359.20%10%30%50%70%90%100%289316328341350

9、3683762712139188126.36.24.08.02.0335.1346.8353359.2363.3371.3373.32.1.8 临界温度查石油化工工艺计算图表图 2-3-'4得汽油 T ci =173.8+121.2=295 C煤油 T ci =178.8+190.2=369 C轻柴油 T ci =181+281=462 C重柴油 T ci =173+340.6=513.6 C2.1.9 临界压力，大气压由石油化工工艺计算图表图 2-3-5.查得:汽油 Pci =26.2大气压煤油Pci =20.8大气压轻柴油Pci =17.2大气压重柴油Pci =17.3大气压焦点压

10、力，大气压由石油化工工艺计算图表图 2-2-19查得汽油 13.4+26.2=39.6不得用于商业用途仅供个人参考煤油 6.4+20.8=27.2轻柴油 3.4+17.2=20.6重柴油 2.3+17.3=19.6焦点温度由石油化工工艺计算图表图 2-2-19查得汽油 45+295=340 C煤油 23+369=392 C轻柴油 18+462=444 C重柴油 14+513.6=527.6 C实沸点切割范围对塔顶汽油产品，只需查出实沸点100%点温度；塔底重油只须查出实沸点0%点温度，但因为塔底重油很重，很难由恩氏蒸储数据准确 转换，所以可由实验室直接提供，其它各侧线产品均应求出具0%及100

11、% 点的实沸点储出温度：由石油化工工艺计算图表图 2-2-1查得表2-1-5汽油实沸点切割范围恩氏萦(体）%507090100恩氏萦好留，oC123134144161恩氏萦好留温差，oC11“1017JJ金T平衡萦及发温差，oC17.013.819平衡萦量发50%点温差，oC123+1.4=124.4平衡萦及发温度，oC124.4141.4155.2174.2表2-1-6煤油实沸点切割范围恩氏萦(体）%01030507090100恩氏萦好留，oC154172180188198213232恩氏萦好留温差，oC1Y18,8-V人 V810A.1519H口H，'平衡萦及发温差，oC32161

12、3.8 14.519.320.3平衡萦荽发50%点温差、oC188+4.3=192.3平衡萦及发温度，oC130.7162.7178.7192.3206.8226.1245.1表2-1-7轻柴油实沸点切割范围恩氏蒸储，（体）%01030507090100恩氏蒸储，oC242256265276292316337恩氏蒸储温差，oC平衡蒸发温差，oC平衡蒸发50%点温差，oC 平衡蒸发温度，oC14 , 91116242126.22118.4 2329.8 22.8276+12=288228.4252.6270288310.8340.3364.7不得用于商业用途01030507090100289&l

13、t;t316一 人328人341人350 一人一368376J27f12-V13y9188¥ r 4422.32113.722.39.2341+21=362表2-1-8重柴油实沸点切割范围恩氏蒸储，（体）%恩氏蒸储，oC恩氏蒸储温差，oC平衡蒸发温差，oC平衡蒸发50%点温差，oC 平衡蒸发温度，oC274.4318.7341362348.3326316.8仅供个人参考0%10% 30% 50% 70% 90% 100%d20汽油6193112123 134144 1610.72961.3煤油154172180188 198 213 2320.77849.1轻柴油242256 265

14、 276 292 316 3370.81441.34重柴油289316 328 341350 368 3760.83936.2常压重油0.897原油0.857体积中平均沸特性因平均9010%斗率占t%占t 二六V、t c , C六V、tm , C数M沸点K汽油121.20.6375120118.812.3115煤油190.20.5125189.1188.112.08155轻柴油281.00.75280.2281.612.24240重柴油340.60.65340338.412.25295常压重11.9油原料油平衡蒸发储出温度，C0%10%30%50%70%90%100%汽油52.884.8103

15、.8114.8120124.3130温差1411.85.15.24.35.7煤油156.7174.7182.7186.8温差7.83.74.1轻柴油266.2271.7276.7282.2温差5.655.5重柴油335.1346.8353359.2温差11.76.26.22.2物料平衡物料平衡可由同一原油，同一产品方案的相同装置的常压塔的生产 数据确定，确定后列物料平衡表.表2-2-1表2-2-1物料平衡表（按每年开工300天计）物料体积产率（体）%重量产率（重）%年处理量万吨/年日处理量吨/日时处理量 公斤/时分子流 量公斤 分子/时原油1003333.3138887.5汽油4.63.913

16、.91130.335430.4147.22煤油6.65.995.99199.678319.5853.67轻柴油10.810.2610.263421425059.37重柴油87.837.832611087536.86重油7072.0172.012400.33100013.752.3 决定塔板数、塔顶压力和塔板压力降根据塔的工艺计算表1-3 ”国内某些炼油厂采用塔板数”表可 决定本常压石油分储塔的塔板数如下：汽油-煤油段：9层煤油-轻柴油：6层轻柴油-重柴油：6层重柴油-汽化段：3层塔底汽提段：4层取两个中段循环回流，每个中段循环回流用 3层换热塔板，所以全 塔的换热塔板数共为6层，全塔塔板数34

17、层。决定塔顶压力为：1.5 M105Pa （绝压）,温度120°C。采用浮阀塔板，根据塔的工艺计算表 1-8、1-9推荐每块塔板 的压力降为4毫米汞柱，各侧线抽出层及蒸发段、炉出口压力即可决定 如下：塔顶压力1.5 105Pa （绝压）不得用于商业用途一侧线抽出塔板上压力1.542105Pa （绝压）二侧线抽出塔板上压力1.59105 Pa （绝压）三侧线抽出塔板上压力1.637105Pa （绝压）汽化段压力1.658105Pa （绝压）炉出口压力2.008105Pa （绝压）2.4 计算各侧线及塔底的总汽提量根据塔的工艺计算表1-6取定汽提蒸汽量为： 一线煤油 3 公斤/100千克

18、 （煤油） 二线轻柴油 2.5 公斤/100千克（轻柴油）三线重柴油 2.8 公斤/100千克（重柴油）塔底重油3 公斤/100千克（塔底重油）所以各侧线及塔底的总汽提蒸汽量为：一线煤油 249.58 千克/时 （煤油） 二线轻柴油 365.25 千克/时 （轻柴油） 三线重柴油 304.5千克/时（重柴油）塔底重油 3000 千克/时（塔底重油）2.5 常压精储塔计算草图图1:常压分福塔计算 草图塔底重油100013.72千克/小时仅供个人参考2.6 计算过汽化量根据塔的工艺计算表1-7,过汽化量选定占进料重量的2%（体 积为2.03%）即过汽化油量为2777.75千克/时。其中过汽化油量占

19、进料 体积占2.03%2.7 计算汽化段温度和估计塔底温度2.7.1 计算汽化段温度汽化段各组分千克分子数如下：汽油47千克分子/时煤油54千克分子/时轻柴油59千克分子/时重柴油37千克分子/时过汽化油9.26千克分子/时（假设过汽化油分子量为 300）水蒸气130千克分子/时汽化段油气和水蒸；气的总千克分子为：47+54+59+37+9.26+130=336.26 千克分子/时汽化段油气总千克分子数为：47+54+59+37+9.26=206 千克分子 / 时汽化段油气分子分数：206/336.26=0.613汽化段油气分压为：55 _0. 613 1.658 10 =1.016 10 P

20、a根据塔的工艺计算图1-13查得在常压下汽化率31.62% （体）的温度为348 C ,再按石油化工工艺计算图表图6-1-18换算为汽化 段油气化油气分压为1.016M105Pa （绝）条件下的温度为353%。不得用于商业用途2.7.2求汽化段油品在353tle的热始怛2由石油化工工艺计算图表图4-3-57计算并列表如下:表2-1汽化段油品各储分热燃名称相态热燃hc2,千卡/千克 热里，下 K /小时汽油气2801.52106煤油气2722.26 106轻柴油气2733.89 106重柴油气2702.94 106过汽化油气2670.927 106塔底重油液21221.2 106由石油化工工艺计

21、算图表图 4-3-57求得。hc2 =32.737父106千卡/千克105根据塔的工艺计算表1-9 ,确定炉出口的最高温度为360 C根 据塔的工艺计算图1-13纵坐标上找出360 4的点自此点做纵坐标 的垂线与曲线 相交，此焦点所对应的横坐标储出体积为 26%按石油化工工艺计算图表图 4-3-57查得各油品的热燃，从而 可求炉出口的总热燃hd （假设重柴油在炉出口条件未全部汽化）名称相态360 C的热燃，千卡/千克热里，下/小时汽油气2882.366 xi06煤油气2803.54 父106轻柴油气2786.03 父106重柴油气（70%2733.21 X106液（30%2321.1765 父

22、106塔底重油液22534.2 X106hc1=33.17M106 千卡/千克hc2 < hi所以在设计的汽化段条件下既能保证所需要的抽出率，又能保证炉 出口不超温。2.7.4 取塔底温度取塔底温度比进料温度低7 C既为 353-7=346 C2.8 参考同类装置的操作数据，先假定塔顶及各抽出侧仅供个人参考线的温度塔顶120 C轻柴油抽出层（第18层）254 C煤油抽出层（第9层）180七 重柴油抽出层（第27层）315 0c2.9 作全塔热平衡弁计算回流热先判断是饱和还是过热水蒸气。再根据炼油厂设备加热炉设计手 册LY-100-图2水蒸气的始-嫡图茶查水蒸汽的始值并计算列表如下：表2-

23、3全塔热平衡表不得用于商业用途仅供个人参考名称 流量 比重 温度 热燃 千卡/千 热量千卡/小时Kg/hd20白C进塔热量进料汽提 3311420蒸汽总计克气液32.737 1063.54 1062.62 10635.357 106出塔热量汽油5430.410.729120煤油8319.580.778180轻柴142500.814254油重柴108750.839315油塔 底100013.750.897347重油蒸汽 3311120总计1460.793 10610660.882 1015562.21 101962.13 10620720.7 1066482.12 10628.835 106不得

24、用于商业用途回流热为(35.357-28.835 )父106=6.522父106千卡/小时2.10 确定流程塔顶使用二段冷凝冷却回流，塔顶回流油品温度定为60cle ,使用两个中段循环回流，第一个在煤油抽出层" 第二个在轻柴油抽出层卜.。 回流热如下分配：表2-4回流热如下分配回流热%热量,kcal/h塔顶503.261 x 106第一中段回流2013.044 X106第二中段回流301.9566 X1062.11校核各侧线及塔顶温度2.11.1 重柴油抽出层（第27层）温度校核按范围做27层以下的热平衡表表2-5 27层以下的热平衡Kg/hd20C千克气-r H日一T 1 / ,【

25、、rr-P/液i 卜 / /、u进塔热量 进料32.737 106汽提蒸汽30004207922.376 106内回流G0.825308.5190190G总计35.113 1O6+190G出塔热量汽油5430.0.7293152581.4 10641煤油8319.0.7783152522.096 10658轻柴油142500.8143152473.52 106重柴油108750.8393151962.13 106塔底重油100010.89734721021 1063.75蒸汽30003157422.13 106内回流G0.840315245245G总计32.38 1O6+245G内回流 35.

26、113106+190G=32.38 106+245G计算得 G=49690 (Kg/h)仅供个人参考重柴油抽出层上重柴油内回流千克分子数为（取内回流的分子量M=28249690/282=176 （千克分子 / 时）重柴油抽出层上气体总千克分子数为：47+54+59+176+130=466 （千克分子/时）重柴油蒸汽分子分数为：176/466=0.388重柴油蒸汽分压为：父105 M （470 毫米汞柱）由工艺计算图表图2-2-13查得10毫米汞柱下平衡蒸发30%勺温度 是160七 由于5760毫米汞柱范围不同压力下的平衡蒸发各段温差 是相等的，重柴油储出10-30% 0-10%的平衡蒸发温差分

27、别为 6.2 C、 11.7 C,所以10毫米汞柱下0%点温度为：160-6.2-11.7=142.1 °C 作减压条件下储出0宗目图。重柴油在760毫米汞柱、平衡蒸发0%勺温 度为340 rC , 10毫米汞柱平衡蒸发0%勺温度为142.1七，由此可在工 艺计算图表图2-28上画出重柴油在10毫米汞柱到760毫米汞柱平衡 蒸发曲线，在平衡蒸发曲线坐标纸上找到470毫米汞柱压力下，平衡蒸发0%勺温度为314 C ,与所假设的相近，所以认为原假设的抽出温度正 确。2.11.2 轻柴油抽出层（第18层）温度校核Kg/hd20/C千克 气液进塔热量进料汽提蒸汽3304.542079232.

28、737 1062.62 106内回流 总计G0.812257154156G35.357 106+154G出塔热量汽油5430.410.7292642241.22 106煤油8319.580.7782642211.84 106轻柴油142500.8142641652.35 106重柴油108750.8393151922.09 106塔底重油蒸汽10013 .753304.50.897342264715.421621.6 1062.36 106内回流 总计G0.817264217217G31.46 1 06 +217G35.357 106+154G=31.46 106+217G解得 G=61857

29、 Kg/h轻柴油抽出层上轻柴油内回流千克分子数为（取内回流的分子量 M=22261857/222=278.6 （千克分子 / 时）轻柴油抽出层上气体总千克分子数为：47+54+176+130+278.6=568.6 （千克分子 / 时）轻柴油蒸汽分子分数为：278.6/568.6=0.40635轻柴油蒸汽分压为：父105 x （491 毫米汞柱）由工艺计算图表图2-2-13查得10毫米汞柱下平衡蒸发30%勺 温度是116七。由于5760毫米汞柱范围不同压力下的平衡蒸发各段 温差是相等的，由此可按，平衡蒸发 0%勺恩度是255C,与原假设的温 度256c相近，故原假设温度是正确的。2.11.3

30、煤油抽出层（第9层）温度校核表2-7煤油抽出层的热平衡名称 流量 比重 温 度 热燃 千卡/热量千卡/小时Kg/h千克D20C气液进塔热量 进料32.737 106汽提蒸汽3660.74207922.899 106内回流G0.778175105105G总计35.636 106+105G出塔热量汽油5430.410.7291801770.96 106煤油8319.580.778180106.70.887 106轻柴油142500.814254166.32.37 106重柴油108750.8393151942.1106塔底重油100010.89734721621.6 1063.75蒸汽3660.7

31、1806712.46 106内回流G0.778180175175G回流总计3.0810633.46 1 06+175G35.636 106+105G=33.46 106+175G解得 G=31086 Kg/h煤油抽出层上轻柴油内回流公斤分子数为（取内回流的分子量M=154不得用于商业用途仅供个人参考31086/154=202（千克分子 / 时）煤油抽出层上气体总千克分子数为：47+2027+37+130=416 （千克分子/时）煤油蒸汽分子分数为：202/416=0.4855煤油蒸汽分压为：1.542 m 0.4855= 0.7487 千克/平方厘米 （569 毫米汞柱）由工艺计算图表图2-1

32、3查得10毫米汞柱下平衡蒸发30%勺温 度是50.5七，由于5760毫米汞柱范围内不同压力下的平衡蒸发各段 温差是相等的，又由于表1-1知煤油储出1030%, 010%的平衡蒸发温 差4.0七，6.5七所以10毫米汞柱下0%点温度为：50.5-4.0-6.5=40 C在草图上作减压条件下储出0%目图。煤油在760毫米汞柱、平衡蒸发0%勺温度为174.6 °C , 10毫米汞柱平衡蒸发0%勺温度为40 C ,由此可在工艺计算图表图2-28上画 出轻柴油在10毫米汞柱到760毫米汞柱平衡蒸发曲线，如图1-4,在此 线上找到569毫米汞柱压力下，平衡蒸发0%勺温度为176 °C

33、,与所假设 的相近，所以认为原假设的抽出温度正确。2.11.4 塔顶温度塔顶冷回流温度为60 C ,热燃为41千卡/千克塔顶120 rC时，汽油蒸汽热燃为146千卡/千克塔顶冷回流量为：3.08 父106/ （148-41） =29333.3 千克/时不得用于商业用途仅供个人参考塔顶汽油公斤分子数为(29333.3+5430.4) /87=399.58 千克分子/时塔顶水蒸气千克分子数为：3911.2/18=217.28千克分子 / 时塔顶油气 分子分数为 399.58/ (399.58+217.28 ) =0.647塔顶油气分压为：1.55*0.647= 0.971千克/平方厘米在草图上做塔

34、顶油气储出100%目图。根据表1-1汽油的焦点温度340七，焦点压力39.6大气压，又已求得常压平衡蒸发100%勺温度为161七在工艺计算图表图2-17的 坐标纸上，据已做出图2-16汽油储出100%勺平衡蒸发曲线，在此线上 找出0.971千克/平方厘米 的温度为124 °C,如图1-5,则塔顶温度为124M0.97=120.28 3 ,与假设接近，所以原假设正确。验证塔顶水蒸气是否冷凝。水蒸气分压为：1.5-0.971=0.529千克/平方厘米对于0.529千克/平方厘米的饱和水蒸气约为80 C ,现在塔顶温度120 °C,所以水蒸气不会冷凝。2.12做全塔汽液负荷分布图

35、由于前面的计算结果，第一层，第九层，第十八层，第二十七层的 汽液负荷已求出，再计算第十三层，第二十二层，第三十层汽液负荷。2.12.1 第13层塔板下气、液相负荷表2-17第13层热平衡不得用于商业用途仅供个人参考名称8M:比重温度热始千卡/热里丁 F /小口寸Kg/hd20C千克 气液进塔热量 进料32.737 106汽提蒸汽3660.4207922.89 1067内回流G0.798210123123G总计53.2756 106+123G出塔热量汽油5430.0.7292151971.07 10641煤油8319.0.7782151931.6 106587轻柴油142500.81421511

36、21.6 106重柴油108750.8393151942.1106塔底重油100010.89734721621.6 1063.753蒸汽3660.2166932.53 106一二中段72.41 106回流内回流G0.798215190190G总计30.24 1O6+190G35.627 106+123G=30.24 106+190G解得 G=80403 Kg/h表2-18第22层热平衡不得用于商业用途第十三层上内回流千克分子数为(取内回流的分子量M=21780403/217=370千克分子/时第十三层上气体总千克分子数为：47+54+130+3707=60仃克分子 / 时根据图1-1以及各部分

37、参数查阅工艺计算图表图 4-3-57将得以下有关数据。求液相总重：石油加工工艺学1-13可得相对密度D 40 =0.796 时，1c 的温度校正值为 T =0.000788,代入 D 4 = D 40 -r(t-20),表中 t=215C。D215=0.871-0.000788 (215-20) =0.66查化工原理上册附录 5, “水的重要物理性质”采用内差法, 可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。所以液相总、量L=G/ p =一80403 = 122m3 /h0.66 999.895430.41 8319.58 3660.7 80403求减相总量： - - - = 5781151

38、5518215、，nRT 0.082 (215 273.15) 578 一广3 7,V = = 二 14581m /hP1P1.618 1.01972. 12.2 第22层塔板下气、液相负荷名称8M:Kg/h比重d20温度C热始千卡/热里丁 F /小口寸千克 气液进塔热量进料汽提蒸汽3304.542079232.737 1062.62 106内回流 总计G0.821291175175G35.357 106+175G出塔热量汽油5430.410.7292912401.3 106煤油8319.580.7782912331.94 106轻柴油142500.8142912323.31 106重柴油1.

39、08750.8393141942.11 106塔底重油100013.750.89734721721.7 106蒸汽3304.50.82362917292.41 106内回流总计G0.8236291232232 G32.77 1 06 +232 G35.357 106+175G =32.77 106+232G解得 G=45386 Kg/h第二十二层上内回流千克分子数为（取内回流的分子量M=256仅供个人参考45386/253=177.3 千克分子 / 时第二十二层上气体总千克分子数为：47+54+59+130+177.3=467.3 千克分子 / 时根据图1-1以及各部分参数查阅工艺计算图表图

40、4-3-57将得以卜有关数据。求液相总重：石油加工工艺学1-13可得相对密度D 40 =0.824 时，1c 的温度校正值为 T =0.000728,代入 D 4 = D 4° -r(t-20),表中 t=291C。D 291 =0.824-0.000728 (291-20) =0.627查化工原理上册附录 5, “水的重要物理性质”采用内差法, 可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。所以液相总量L=G/p =143860.627 999.89=72.4m3/h求液相总量:5430.41 8319.58 14250 3304.5 45386518.26115155240182

41、60nRTP0.082 (291 273.15) 51811.624 -1.01973二7468m /h2. 12.3第30层塔板下气、液相负荷表2-23第30层热平衡不得用于商业用途仅供个人参考名称8M:Kg/h比重 d20温度C热始千卡/热里丁 F /小时千克 气液进塔热量进料汽提蒸汽300042079232.737 1062.376 106内回流总计出塔热量G0.871335212212G35.113+212G汽油5430.410.7293442771.5 106煤油8319.580.7783442742.288 106轻柴油142500.8143442663.79 106重柴油1087

42、50.8393442662.9 106塔底重油蒸汽100013.7530000.89734734475421531.5 1062.376 106内回流 总计G0.871344263263 G34.346 106+263G35.113 106+212G =34.346 106+263G解得 G=15039 Kg/h第三十层上内回流千克分子数为（取内回流的分子量M=11515039/115=131千克分子/时第三十层上气体总千克分子数为：47+54+59+37+131+130=45讦克分子/时不得用于商业用途仅供个人参考根据图1-1以及各部分参数查阅工艺计算图表图 4-3-57将得以下有关数据。求

43、液相总重：石油加工工艺学1-13可得相对密度D 40 =0.871 时，1c 的温度校正值为 T =0.000685,代入 D 4 = D 40 -r(t-20),表中 t=335C。D：35 =0.871-0.000685 (335-20) =0.655查化工原理上册附录 5, “水的重要物理性质”采用内差法, 可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。,150393所以液相总量求液相总量:L=G/ p = = 22.9m /h0.655 999.89= 410.235430.418319.58142501087530001503911515524029518327、，nRT 0.082

44、 (339 273.15) 410.233 ,V = = 12605m / hP1P1.654 1.01972.12.4煤油抽出层塔板下气、液相负荷根据图1-1以及各部分参数查阅工艺计算图表图 4-3-57将得以下有关数据。求液相总重：石油加工工艺学1-13可得相对密度D 40 =0.778 时，1c 的温度校正值为 T =0.000805,代入 D 4 = D 40 -r(t-20),表中 t=180C。D480 =0.778-0.000805 (180-20) =0.65查化工原理上册附录5, “水的重要物理性质”采用内差法,可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。所以液相总、量L=

45、G/p =31086= 48m3 / h0.65 999.895430.41 3660.7 31086求减相总量：+= 44211518162nRT 0.082 (180 273.15) 4423V10654 m / hP1P1.5721.01972.12.5 轻柴油抽出层塔板下气、液相负荷根据图1-1以及各部分参数查阅工艺计算图表图 4-3-57将得以 卜有关数据。求液相总重：石油加工工艺学1-13可得相对密度D40 =0.81时，1C的温度校正值为T =0.000715,代入D4= D40-r(t-20),表中t=264CD464 =0.812-0.000715 (264-20) =0.6

46、4查化工原理上册附录 5, “水的重要物理性质”采用内差法, 可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。618573 /.所以液相总量L=G/ p =- 97 m / h0.64 999.89 5430.41 8319.58 3304.5 61857求减相总量：+= 541nRTP0.082 (264 273.15) 541=15000m3/h115155182411 1.6201.01972.12.6 重柴油抽出层塔板下气、液相负荷根据图1-1以及各部分参数查阅工艺计算图表图 4-3-57将得以卜有关数据。求液相总重：石油加工工艺学 1-13可得相对密度D 40 =0.825 时，1c 的温度校正值为 T =0.000742,代入 D 4 = D 40 -r(t-20),表中 t=315C。D415 =0.825-0.000742 (315-20) =0.61查化工原理上册附录 5, “水的重要物理性质”采用内差法, 可得水在4c时的密度为999.89kg/m3。所以液相总、量L=G/ p =一49690 = 81m3 / h0.61 999.89求液相总量.5430.418319.582503000496900511515524018280、，nRT 0.082 (315 273.15) 5053 ,V = =1 =15097m /hP11.0