加油站课程设计计算书全解

1、共 11 页 第 1 页 加油站设计日 期阶 段一、地下储罐容量计算依据油品储运设计手册，年工作天数取为300天，取储存天数K=3天，地下储罐容量的 确定公式为：GkV 1.21000 a（ 1）式中：V 加油站地下储罐汽油或柴油的设计容量，m3；G 平均日加油量，L;K 储存天数，取3天；储罐的利用系数，一般汽油取 0.9，柴油取0.85。1、90#汽油日销量GV现已知条件：表1各种油品年销售量及密度油品种类90#车汽193#车汽97#车汽-10#柴 油0#柴油10#柴 油年销量（t）160026001000150030001500密度（kg/m3）720720720840840840计算结

2、果如下:1600 1067407.407L/d300 7207407.407 3 1.229.629m 31000 0.990#车用汽油可选用一个V=30m3的油罐（公称容量）2、93#汽油2600 106日销量 G 12037.04L/d300 72012037.04 33V 1.248.148m1000 0.993#车用汽油可选用一个V=50m3的油罐（公称容量）3、97#汽油6日销量 G 1000 104629.63L/d300 7204629.63 33V 1.218.518m1000 0.9编制校对审核审定97#车用汽油可选用一个V=20m3的油罐（公称容量）4、0#柴油日销量G63

3、000 10611904.76L/d300 840根据规范11904.76 331.250.42m1000 0.85GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定单罐容量最大为50m3,又考虑到实际使用中不会满负荷运行，因此 0#柴油可选用一个V=50m3的油罐（公称容量）。5、-10#和10#柴油由于-10#和10#柴油为季节性油品，所以采用150天计算。6日销量 G 1500 1011904.76L/d150 84011904.76 33V 1.250.42m1000 0.85根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定单罐容量最大为50m3,又考虑到

4、实际使用中不会满负荷运行，因此 -10#和10#柴油可共用V=50m3的油罐（公称容量）。6、加油站总容量的确定根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定，在计算总体积时，将柴油体积与汽油体积按2: 1折算为汽油体积：50503V 总 30 50 20150m2 2该站设计为一级站，有3个50m3，1个20m3， 1个30 m3的油罐。二、加油机台数的确定及类型的选择由油品储运设计手册知加油机台数的计算公式为:n 1000G B300Q(2)式中：n 加油机台数;G加油站年加油量，m3;Q平均每台加油机日加油量，一般 24小时服务的取10000L/d，日间服务的加油站

5、取 8000 L/d ；B加油机发油不均匀系数，柴油取 1,汽油取2。此处采用24小时服务，则Q=10000L/d。计算结果如下：计算书共 11 页第 3 页1、90#汽油31000G °1000 1600 103nB2 1.48300Q300 10000 720向上取整，90#汽油的加油机台数为n=22、93#汽油31000G1000 2600 103,n S 22.4300Q300 10000 720向上取整，93#汽油的加油机台数为n=3。3、97#汽油1000G1000 1000 103n B 20.93300Q300 10000 720向上取整，97#汽油的加油机台数为n=

6、1。4、0#柴油31000G1000 3000 10 n S 11.2300Q300 10000 840向上取整，0#柴油的加油机台数为n=2。5、-10#柴油和10#柴油-10#柴油和10#柴油共用油罐V=50m3的加油机台数：n 1000G 卩 1000 1500 10311.2300Q150 10000 840向上取整，10#柴油和10#柴油共用油罐V=50m3的加油机台数n=2。6、加油机总台数由上述可知，总加油机台数n=2+3+1+2+2=10台。由油品储运设计手册中推荐，取型号 为J-60A的加油机。三、油罐的抗浮设计埋地油罐罐顶距地面 0.6m，由油品储运设计手册查得 20m3的

7、油罐自重5547kg,直径 2000mm,长 6762mm； 30m3 的油罐自重 7135kg，直径 2200mm，长 10402mm； 50m3 的罐自重 12659kg，直径 2600mm，长 9900mm。由油品储运设计手册知油罐不被浮起的必要条件为：Gg Gt KVs y（3）式中：Gg油罐总自重，kg;Gt油罐水平直径范围内上部覆土重，kg；粘土密度取1700 kg/ m3;K 抗浮系数，取1.21.5;V s油罐埋入地下水部分的容积，m3;Y水密度，取1000kg/ m3锚体积的计算：VjKV s Y Gg GtY K Ys(4)式中：Vj全部锚基础的体积，m3;Y锚基础的密度，

8、kg/m3,取值见下表:表2锚基础材质密度表基础材质素混凝土钢筋混凝土碎砖混凝土焦碴混凝土密度kg/m32200240024002500200160017001、对于20m3的罐校核公称容量为20m3的卧式储油罐，由油品储运设计手册查得，筒体长度L=8.89m，罐直径D=1.75m，罐体总自重 Gg=2153kg。如图所示:图1320m罐体埋入土中截面图AOCarccosO.3143 1.2511(弧度)D 0.6cosAOC 2 D0.3143由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为:2S扇形ADBO2 AOC D2g 0.9579m 24则大扇形ABO面积为:S扇形ABOD224S扇形 A

9、DB0 1.4462m三角形AOB面积为:Sa aob gsin AOC g 0.60.2284 m2 2故埋入地下水中后罐的截面积:Ss2?扇形 ABO£ AOB 1.6746m油罐埋入地下水部分的容积:3L 1.6746 8.8914.8874m油罐上部覆土重:Gt 黏土 D(0.6 D) 号 L=208844.1330kg因为Gg Gt22997.1330 kgKVsYs17864.9230 kg由于Gg GtKVsYs所以不需要进行锚固。2、对于30m3的罐校核公称容量为30m3的卧式储油罐，由油品储运设计手册查得，筒体长度L=9.59m,罐直径D=1.75m，罐体总自重 G

10、g=2872kg。如图所示:30m 3罐体埋入土中截面图图2D 0.62COSAOC D 0.3143AOCarccos0.3143 1.2511(弧度)由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为:2 AOC D22s 扇形 adbo=g0.9579m24则大扇形ABO面积为：D22S扇形 ABOS扇形 ADB01.4462 m4SAAOB = 7gsinAOCg D 0.60.2284 m22三角形AOB面积为:故埋入地下水中后罐的截面积:Si2?扇形 ABO£ AOB 1.6746m油罐埋入地下水部分的容积:L 1.6746 9.5916.0597m3油罐上部覆土重:G 黏土 D2

11、(0.6 D)* L=22485.4033kg因为Gg Gt25357.4033kg19271.6099 kg由于 Gg Gt KVsYs所以不需要进行锚固。3、对于50m3的罐校核公称容量为50m3的卧式储油罐，由油品储运设计手册查得，筒体长度L=9.59m,罐直径D=2.54m，罐体总自重 Gg=3568kg。如图所示：图3 50m 3罐体埋入土中截面图D 0.6cos AOC d0.52762AOC arccos0.5276 1.0151(弧度)由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为:2S扇形ADBO2 AOC D2g 1.6372 m 24则大扇形ABO面积为:S扇形ABOD2 S扇

12、形 adb0 3.4273m24三角形AOB面积为:Saaob =Dgsin AOCg D 0.60.7229m22 2故埋入地下水中后罐的截面积:Ss2S扇形 ABOSA AOB4.1502m油罐埋入地下水部分的容积:VS3L 4.1502 9.5939.8000m'油罐上部覆土重:Gt黏土(0.6 D) D L=36152.6687kg因为 Gg Gt 39720.6687kgKVsYs 47759.9502 kg由于 Gg Gt < KVsYs所以需要进行锚固。由油品储运设计手册查得,锚体积的计算:VjKVs sGgGtj K s(5)式中:Vj 全部锚基础的体积,m3;j

13、 锚基础的密度，kg/m3。考虑经济和节约材料，选择密度为2400 kg/m3的素混凝土作为锚基础VjKVs s Gg Gt 47759.9502-39720.6687=6.6994m3j j K S2400 1.2 1000经过计算,可以取Vj 6.6994m3的素混凝土进行锚固。四、加油机吸引高度的校核计算1、校核汽油管线是否发生汽蚀已知汽油粘度可取0.6 >10-6 m2/s, Q=10000L/d，管材为DN50的无缝钢管，从已绘制的加油站工艺流程图中可知，汽油最大管线长度为31.4m,且需要4个90。弯管，贝4QRe49146.81n uC查得管因为所取管材为DN50的无缝钢管

14、，由GB 50253输油管道工程设计规范附录内壁绝对粗糙度e=0.06mm。由GB 50253输油管道工程设计规范附录 C知:59.7Re1厂 58886.892e 87d因为3000<Re=49146.81<Fei=58886.89,所以处于紊流水力光滑区,、0.3164入Re0'250.02125 ,hf2V 0.2368 m(2)动能头损失计算2 v2g0.0177m(3)弯头局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）-5知每个弯头的局部阻力系数Z可取1.2,则管内流速v 4Q20.59m/S(1)沿程摩阻损失计算2vh E 0.0213m 2g故弯头局部摩阻损失

15、为h 弯 0.021340.0852m(4) 阀门局部摩阻损失计算根据工程流体力学(袁恩熙主编)表U -6知每个阀门的局部阻力系数Z可取 6.5(旋启式 止回阀)，则:2vh 0.1153m2g故阀门局部摩阻损失为h 阀 0.1153m(5) 高程差计算根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范，由于该地区最大冻土深度为0.6m,故取油罐的最大埋深(即油罐轴中心线到地表的距离)为1.9m,又油罐的最大内径为2.6m,进油口距离油罐底部0.2m,加油岛高出地面0.2m,加油枪高出加油岛1.0m,贝每 1.9 1.3-0.21.0+0.24.2m(6) 总能头损失h总hf h动

16、+h弯h阀 亠 4.5912m已知型号J-60A加油枪允许吸入真空度为40X103Pa,则允许吸入柴油高度:340 10720 9.85.6689m即允许吸入高度大于管线总消耗，因此不会发生汽蚀，故设计符合水力计算要求，设计符合 规范要求。2、校核柴油管线是否发生汽蚀已知柴油粘度可取6X10-6 m2/s, Q=10000L/d,管材为DN50的无缝钢管，从已绘制的加油站工艺流程图中可知，柴油最大管线长度为 28.2m,D 4QRe nd u且需要4个90°弯管，则:4914.68因为所取管材为DN50的无缝钢管，由GB 50253输油管道工程设计规范附录 C查得管内壁绝对粗糙度e=

17、0.06mm由GB 50253输油管道工程设计规范附录 C知R e187d59.758886.890 3164因为3000<Re=4914.68<Fe1=58886.89,所以处于紊流水力光滑区， 入064 0.037788Re .管内流速 v 4Qr 0.59m / s。d2（1）沿程摩阻损失计算L v2hf 入g?0.378 m（2）动能头损失计算2vh 动 一 0.0177m2g（3）弯头局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表U -5知每个弯头的局部阻力系数Z可取1.2，则v2h E 0.0213m2g故弯头局部摩阻损失为0.0213 40.0852m（4）阀门局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表U -6知每个阀门的局部阻力系数 Z可取6.5 （旋启 式止回阀），贝Uv22g0.1153m故阀门局部摩阻损失为h 阀 0.1153m（5）高程差计算根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范，由于该地区最大冻土深度为0.6m,故取油罐