二转换层荷载计算secret

1、转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换 层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、 五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、 五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。1. 6368/W Y1轴板为研究对象计算，受力如下图所示：2. 取37 45/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1. 板的计算；1.1板设计受弯承载力计算(第四、五层板标高为17.600m 21.900m)丫.iI,':j考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知

2、：b x h=1000 x 130 砼 C35,fy 取 340N/mri(25)fcm=19 N/mAs=402mm(8 125)Z 二Asfy/bh °fcm=402x 340/1000 x 100x 19=0.072KN M*; : ; 1查表得as=0.0722 2Mu=asx bx h0 xfcm=0.072 x 1000X 100 x 19=12.73 KN M1.2转换层荷载计算：已知：bx h=700x 2600 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2 x (26KN/m3x 0.7mx 1.3mx 7.2m)=204.4KN模板及

3、支架自重：1.2 x 0.9 x (0.85KN/m x 0.7mx 1.3mx 7.2m)=6.0KN 施工人员及设备荷载自重：1.4 x (1KN/Mx 0.7mx 7.2m)=7.056KN 振捣砼时产生的荷载：1.4 x (2.0KN/m2x 0.7mx 7.2m)=14.112KN则荷载总重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/MM=qL2/24=32.16X 7.2 724=69.47 KN M则上部荷载M > 2Mu=2 X 12.73=25.46 KN- M,即施工时四、五层楼板同时承载也不能满足要

4、求。1.3建议通过计算建议第四、五层楼板钢筋作调鉴，改为12100双层双向。验算如下：已知：b X h=1000 X 130 砼 C35,fy 取 340N/mri(25)fcm=19 N/rnirhAs=1131mm(12 100 双层双向)Z 二Asfy/bh ofcm=1131X 340/1000 X 100X 19=0.202KN- M查表得as=0.1842 2Mu=aSX bx ho Xfcm=0.184 X 1000X 100 X 19=35 KN M则上部荷载M=69.47 KN- M< 2Mu=2 X 35=70 KN- M即施工时能满足要求。2. 梁的计算：2.1梁实

5、际受弯承载力计算(第四、五层板标高为17.600m 21.900m)I考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：b X h=350 X 800 砼 C35,fy 取 340N/mri(25)fcm=19 N/m2 2As仁 1964mm As2=3928mmZ =Asfy/bh °fcm=5892X 340/350 X 750 X 19=0.402KN M查表得as=0.323Mu=asX bX h02Xfcm=0.323 X 350X 7502x 19=1208 KN - M2.2转换层荷载计算：砼 C45,fy 取 340N/mm(25)fcm=23.5 N/

6、mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2 x (26KN/m3x 0.8mX 1.3mX 9.9m)=321.2KN模板及支架自重：1.2 x 0.9 x (0.85KN/m x 0.8mx 1.3mx 9.9m)=9.45KN 施工人员及设备荷载自重：1.4 x (1KN/M2x 0.8mx 9.9m)=11.1KN 振捣砼时产生的荷载：1.4 x (2.0KN/m2x 0.8mx 9.9m)=22.18KN 则荷载总重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KN q=363.93/9.9=36.76 KN/M砼 C45,fy

7、取 340N/mri(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2 x (26KN/m3x 0.7mx 1.3mx 7.2m)= 204.4KN模板及支架自重：1.2 x 0.9 x (0.85KN/m3x 0.7mx 1.3mx 7.2m)= 6.0KN 施工人员及设备荷载自重：1.4 x (1KN/Mfx 0.7mx 7.2m)= 7.056KN 振捣砼时产生的荷载：1.4 x (2.0KN/m2x 0.7mx 7.2m)= 14.112KN 则荷载总重：N=204.4+6.0+7.056+14.112=231.568KN

8、q=231.568/7.2=32.16 KN/M p=32.16 x 7.2/2=115.776 KN砼 C45,fy 取 340N/mr1(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2 x (26KN/m3x 0.6mx 1.3mx 7.2m)= 175.22KN模板及支架自重：1.2 x 0.9 x (0.85KN/m3x 0.6mx 1.3mx 7.2m)= 5.16KN 施工人员及设备荷载自重：1.4 x (1KN/Mfx 0.6mx 7.2m)= 6.05KN 振捣砼时产生的荷载：1.4 x (2.0KN/m2x 0.

9、6mx 7.2m)= 12.1KN则荷载总重：N=175.22+6.05+6.05+12.仁 193.37KN q=193.37/7.2=26.86 KN/Mp=26.86 X 7.2/2=96.7 KNM 总二M1+M2+M3M1= qL2/24=36.76 X9.92/24=150.12 KN M223223M2=2Pab/L =2X 96.7 X 7.5 X 2.4 /9.9 =64.58 KN MM3=2PdV/L3=2X 231.568 X 3.32 X 6.6 79.9 3=226.42 KN M则 M=150.12+64.58+226.42=441.12 KN M则上部荷载Mu=

10、1208 KN - M> M总=441.12 KN M即施工时满足要求。2.3梁抗剪计算a. 根据受力分析，梁承受最大剪力为R二qL/2=(36.76 X 9.9)/2=181.96KN2222RB=pa(1+2b/L)/L =115.776 X 7.5 (1+2 X 2.4/9.9)/9.9=96.66KN2222R=pb(1+2a/L)/L =115.776 X 2.4 (1+2 X 7.5/9.9)/9.9=17.11KNRB=pa2(1+2b/L)/L 2=193.37 X 3.32(1+2 X6.6/9.9)/9.92=50.13KNR=pb2(1+2a/L)/L 2=193.

11、37 X 6.62(1+2 X 3.3/9.9)/9.92=143.24KNV=R+Rb+ R3a =181.96+96.66+143.24=421.86KNHw/b=0.75/0.35=2.14<4V=421.86KN<0.25X 17X 350X 750=1116KN(符合要求)b. 验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.07 X 17 X350X 750=312.4KN< 421.86KN则需计算配筋 Asv/s > V-0.07fcbh °/1.5fyvh 0=421860-312400/1.5 X 210X 750=0.463 mm2/mm故选用四

12、肢箍6 (Asv仁28.3 mm2),于是箍筋间距为s < Asv/0.463=4 x 28.3/0.463=244 mm原设计为10100/150 (4)验算其配筋率为：PS0=(4 x 78.5)/(350 x 150)=0.6%最小配筋率为：R°min=0.02(f c/f y)=0.02 x (17/340)=0.1%<0.6% (满足要求)故原设计能满足要求转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换 层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、 五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、 五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。1. 6368/W Y1轴板为研究对象计算，受力如下图所示：2. 取37 45/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：1板设计受弯承载力计算已知：bxh=1000x 180 砼 C40,fy 取 340N/mfcm=21.5 N/mrn As=754mni(12 150)Z =Asfy/bh °fcm=754