钢管脚手架工程安全专项施工方案培训资料(doc46页)(完美版)

1、* 楼钢管脚手架工程专项施工方案编制:审批:职务（称）：职务（称）：*建筑工程有限公司二0一七年 月 日工程概况工程名称：建设单位：施工单位：监理单位：结构类型：建筑面积：建筑层数：本工程位于二、搭设方法根据该工程建筑造型特点，脚手架为落地架和悬挑架。1至5层搭设落地式脚手架，6层以上为悬挑架搭设高度为20米, 共12步架。三、施工准备1、单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范(JGJ130-2011 ) ”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人 员及使用人员进行技术交底。2、对搭设脚手架所用钢管，扣件，脚手板等进行检查验收，不 合格产品不得使用。3、施工单位应做好外架基

2、础的处理工作。四、材料的选用与材质的要求1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢 (GB/T700)中Q235-A级钢规定.脚手架钢管尺寸选用 巾48 X 3.5钢管, 但考虑到市场材料供应与钢管的锈蚀程度，计算时可按48X3.0,以确保安全。表面锈蚀深度 w 0.5mm;钢管弯曲变形0.5mm立杆长 度在3V w4m时钢管变曲弯形 < 12mm在4m< <6.5时钢管弯 曲变形 w 20mm用作水平，斜杆的钢管弯形 <30mm冈管两端面切 斜偏差在1.7mm范围内，钢管上严禁打孔。2、扣

3、件扣件采用可锻铸铁制作，具材质符合国家标准钢管脚手架扣件 (GB15831)的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用， 并做力矩实验，螺检拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生损坏。3、连墙件、密目网、木铺板连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235-A级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目 网规格ML-1.8X6m,网目密度为2000目/100 cm2。(密目网要有合 格证、冲击报告，符合标准才能使用)。脚手板采用木板。五、脚手架的构造要求1、外架立杆横向间距0.8m,步距1.8m,纵距1.5m,内立杆距墙面距离为0.25m。悬挑架立杆下用14

4、#工字钢设置，确保其足够的 长度、刚度、强度和稳定性。2、脚手架搭设流程为：熟悉方案和图纸一放线以便确定悬挑杆 件U型环定位予埋一悬挑杆件定位一杆件与 U型环的固定（每个U型 环用木楔三方稳牢，严禁焊接）一立杆定位一转角处摆横向梢钢一摆 入纵向扫地杆一逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）一安放横向扫 地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）一安装第一步纵向水平杆和横向水 平杆一安装第二步纵向水平杆和横向水平杆一加设临时抛撑（上端与 第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）一安装第三、 四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆-安装横向斜撑、增设卸荷钢丝 绳一接立杆一加设剪刀撑一铺脚手板-安装护身栏杆一挂设

5、安全网。 外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。3、纵横向扫地杆脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距底座上不大于20 cm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于100 cm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50 cm。4、纵、横向水平杆纵向水平杆的构造要求：A、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于 3跨；B、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的

6、接 头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方 向错开的距离不应小于50 cm,各接头中心至最近主节点的距离不宜 大于纵距的1/3。2）水平杆到转角处可用搭接，搭接长度不应小于100 cm,外伸部 位一样长，内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件端部盖板与钢 管末端保留10cm。横向水平杆的构造要求：A、每个主接点处都必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，并严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于15 cm。5、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的 接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方 向错开的距离不宜小于50 cm。各

7、接头中心至主节点的距离不宜大于 步距的1/3 ;B、立杆在平屋面时应超过檐口高度 150 cm。C、立杆搭设到分段处或顶步可采用搭接，收尾一样齐，搭接长 度不应小于100 cm,内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件端部 盖板与钢管末端保留10cm；其余部位立杆一律必须采用对接。6、连墙件的设置本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：用长40cm左右钢管预埋在结构混凝土梁内，预埋长度为 20cmi外侧保留20 ，然后再用钢管和扣件与架体连接，并两跨逐层设置，如遇剪力墙， 尽量避开在剪力墙设置连墙件，如避不开可用 6.0的PC管预埋在板 墙处，PC管两侧孔处必须封实，等模板拆除后用钢管、

8、扣件连接。连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 30 cm, 且外架应采用刚性连墙件与建筑物连结。脚手架必须配合施工进度搭 设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 每搭设一步脚手架 后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度 ，确保连墙 件拉接的可靠性。7、剪刀撑设置：A、本工程外架剪刀撑采取连2式设置。剪刀撑角度在 45度60 度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用接，搭接长度不应小于 100 cm, 应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小 于10cm,并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。8

9、、竹笆片的铺设：竹笆片按照隔步满铺，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平 杆方向铺设，且采用对接平铺，相交处挤严，四个角应用16#的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆上。9、平网设置方法：当建筑施工到一定高度采用悬挑脚手架时，在每个悬挑梁处沿建 筑物四周设置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层建筑物悬 挑脚手架以上坠落物的缓冲防护。张设水平网外水平杆比内水平高约 50cm水平杆用搭接，不应 少于3个转扣，每3m设置一道斜杆，斜杆的夹角应在45度以下，斜 杆和水平杆都必须要用6m的。每个筋绳必须与内外水平杆栓牢，两 网相交时也要栓牢，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定 在安全网上，在水平网上的

10、杂物要及时清理。10、 “临边”、“洞口”防护要求：1）临边高处作业：施工中工程周边暂无脚手架，且作业高度超 过3.2m时，在工程楼层边除设置防护栏杆外，还必须按合肥市安全 站行业规定，在建筑物外围架设临时安全网。2）楼梯口和梯段边防护：楼梯口必须安装临时防护栏杆，防护 栏杆应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m下杆离地0.6横杆长度2m必须加设栏杆柱，并且整体构造成经受任何方 向的1kn外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭， 或在栏杆下面 固定高度不低于0.18m的档脚板或0.4m的档脚竹笆，楼梯边必须顺 楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距也平栏杆相同，栏杆柱应 固定牢靠

11、，不得晃动。3）安全通道防护棚长度为6m左右（具体尺寸以现场为准），采用钢管扣 件落地式防护棚;棚内通道高度为3ml两侧立本f跨度为1.5m,下设扫地杆，中 有栏杆；棚的两侧应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑；棚顶部分上下两层，每层间隔 0.6m,上下层铺竹笆，并需固 定扎牢；棚顶四侧栏杆垂直面全部安装防护竹笆；防护棚要求坚固适用，同时附落半径范围内的所有固定作业区 和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。4）门洞口处理：在临时落地架底部开门时 在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于 6m,门 洞上的立杆间距应1.5m。 由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧打八字撑；在脚手

12、架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度不 小于3个人员进出入防护棚，并显示标志。门洞上被打断的立杆在主节点处大横杆的上方，应增加防滑 扣件。 ）预留洞口： 板与墙洞口立面门或平板面均应刷黄黑相间的警示色，并张 贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、梢等处，除设置防 护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于 25mms小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有 固定其位置的措施。楼板面等处边长大于250mm勺洞口，应用贯穿于混磷土板内 的直径不小于6mm勺钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间搁不 的大于200mm并

13、在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在 1500mmA上 的洞口，四周还必须设防护栏杆。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌 筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护 时，应设明显标志。 墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具 式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于150mm也可采用防护栏杆，下设档脚板。 下沿至楼板或底面低于800mm勺窗台等竖向洞口，如侧边落 差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其它措施防止意外坠 落。11、电梯井部位防护：1）在电梯井口设置符合国家标准的安全警示标志，2）电梯井口应用固定栅门、应做到定型化、工具化，具高度在 1.5m至1.

14、8m范围内，并刷黄黑相间的警示色。3）电梯井口宜在每层用贯穿于硅板内的直径不小于6m喈冈筋形成防护网，网格间距不得大于200mm并在其上面满铺竹笆12、空调板处理：尽量避免在空调板内设置立杆，避免不掉应采 取预留空洞形式，使架体内立杆离墙 20cmi避免出现单立杆现象。13、防电避雷措施：避雷针用0 12的钢筋制作，设置于建筑四 角的立杆上，高度不小于1ml并将所有最上层的大横杆全部接能形 成避雷网络，接地线应于建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用 电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30Q。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。六、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架

15、的牢固、安全、稳定性，基础回填土采用机 械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），底部应浇筑C20硅垫层10cm厚以上，建筑物的基础周围自然地面及护坡均便道浇筑C20素於10cm,向外有不小于1: 0.05的排水坡度，四周设15cmt< 15cm 宽排水沟，在四角有60cmx 60cmx 100cm的积水坑，备好排水机械做 到有组织排水（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公 司以备检查验收）。七、脚手架的及各项安全稳定性设计计算新县兴盛家园二期工程 5#、6#、7#、8#、9#楼工程；工程建设 地点：新县发展大道东侧；属于框架结构；5#、6#、7#、8#楼地上18 层、地下1层

16、/53.9m, 9#娄地上18层、地下1层/60.2m ;总建筑面 积：5#:21359.70 m2； 6#:15732.20 m2 ； 7#:15021.80 m2 ； 8#:8911.70m2； 9#:23469.02 m2 ；总工期：900 天本工程由新县兴盛房地产开发有限责任公司投资建设，5#、6#、7#、8#:河南圣杰建筑规划设计有限公司；9#:北京清大原点建筑设 计有限公司设计，信阳建筑勘察设计研究院有限公司地质勘察，河南建基工程管理有限公司监理，河南巨力建筑工程有限公司组织施工； 担代正旗任项目经理，王传喜担任技术负责人。落地式脚手架计算一、参数信息1 .脚手架参数双排脚手架搭设

17、高度为20ml 18米以下采用双管立杆，18米以 上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步 距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.25m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00 ;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6m,水平间距4.5 mi采用扣 件连接；连墙件连接方式为单扣件；2 .活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层;3 .风荷载参数本工程地处河南省信阳市，基本风压0.4kN/m2;风荷载高

18、度变化系数z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆 稳定性时取0.74,风荷载体型系数ws为0.214;4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005 ;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.038 ;脚手板铺设总层数：13;5 .地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00 ;立杆基础底面面积（m2）:0.20 ;地基承载力调整系数:1.00。

19、二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横 杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计 算大横杆的最大弯矩和变形I .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.3 x 1.05/(2+1)=0.105kN/m;活荷载标准值：Q=2Xl.05/(2+1)=0.7kN/m ;静荷载的设计值：q1=1.2 X 0.038+1.2 X0.105=0.172kN/m ;活荷载的设计值：q2=1.4 x 0.7=0.98kN/m ;

20、QiqaqsII m ! i m 1 omqpnmqpnznq>i4tiiJr>ii iJr图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）4Qz> 444a- 4r> 4t图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08X 0.172 X 1.52+0.10 X 0.98 X 1.52=0.251kN m支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2

21、max= -0.10 X0.172 X 1.52-0.117 X0.98 X 1.52 =-0.297kN 用选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：g =Max(0.251 X 106,0.297 x 106)/5080=58.465N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为(r=58.465N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm2 ,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：丫 max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值：q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m ;活荷载标

22、准值:q2= Q =0.7kN/m ;最大挠度计算值为：丫 =0.677 X0.143 X15004/(100 X 2.06 x 105X 121900)+0.990 X 0.7 X 15004/(100 X2.06 x 105X 121900)=1.593 mm 大横杆的最大挠 度1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm 满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度 和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布辂下计算小横杆的最大弯矩 和变形。4

23、.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038 xi.5=0.058kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3X 1.05 x 1.5/(2+1)=0.158kN ;活荷载标准值：Q=2X 1.05 x 1.5/(2+1) =1.050kN ;集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.158)+1.4 X 1.05=1.728kN ;小横杆计算简图5 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2< 0.038 x 1.052/8=0.006kN/m ;集中荷载最大弯

24、矩计算公式如下：Mpmax=Pl/3Mpmax=1.728< 1.05/3=0.605kN/m ;最大弯矩 M=Mqma+ Mpmax=0.611kM m;最大应力计算值(r=M/ W=0.611 x 106/5080=120.313N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力(T =120.313N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mmZ满足要求！6 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：y qmax=5ql4/384EIy qmax=5X 0.038 乂 10504/(384 乂 2.06

25、乂 105X 121900)=0.024 mm大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN ;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：v pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIy pmax=1265.ix 1050X (3 x 10502-4 x 10502/9 )/(72 X2.06 X 105X 121900)=2.07 mm;最大挠度和 v = v qmax + v pmax=0.024+2.07=2.094 mm;小横杆的最大挠度为2.094 mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm满足要求!四

26、、扣件抗滑力的计算双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取16.00kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038X 1.5 X2/2=0.058kN ;小横杆的自重标准值：P2=0.038 X1.05/2=0.02kN ;脚手板的自重标准值:P3=0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236kN ;活

27、荷载标准值：Q=2 X 1.05 X 1.5 /2=1.575kN ;荷载的设计值：R=1.2 X (0.058+0.02+0.236)+1.4 乂1.575=2.582kN ; R < 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。静荷载标准 值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mNG1=0.1248+(1.50 X2/2) X 0.038/1.80 X 40.00=6.272kN ;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3

28、x 13x 1.5 x (1.05+0.2)/2=3.802kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mNG3=0.15X 13X 1.5/2=1.462kN ;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005X 1.5 X40=0.3kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.837kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2< 1.05 X 1.5 X2/2=3.15kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N

29、=1.2 NG+0.85X 1.4NQ=1.2X 11.837+ 0.85 乂 1.4 X 3.15=17.953kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2X 11.837+1.4 X 3.15=18.614kN ;六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设辂，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7p z " 30其中3 0 -基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： 0=0.4kN/m2;wz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构

30、荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：pz= 0.74 ;w s -风荷载体型系数：取值为0.214 ;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7 X0.4 X0.74 X0.214=0.044kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为：Mw=0.85 x 1.4WkLah2/10=0.85 x 1.4 x 0.044 x 1.5 x1.82/10=0.026kN m;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T =N/(A) + MW/W < f立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=17.953kN不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T =N/(|)A)< f立杆的轴心压力

31、设计值 ：N=N'= 18.614kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm ;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表 5.3.3 得:k=1.155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表 5.3.3 得:-=1.5 ;计算长度，由公式l0=kuh 确定：10=3.118 m ;长细比：L0/i=197;轴心受压立杆的稳定系数。,由长细比lo/i的结果查表得到：0 = 0.186立杆净截面面积 ：A=4.89 cm2 ;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值

32、：f =205N/mm2 ;考虑风荷载时g =17952.9/(0.186 X 489)+25644.058/5080=202.432N/mm2;立杆稳定性计算(T =202.432N/mm2小于立杆的抗压强度设计值用=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时g =18614.4/(0.186 X 489)=204.657N/mm2;立杆稳定性计算(T =204.657N/mm2小于立杆的抗压强度设计值用=205N/mm2,满足要求!七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭 和半封闭的脚手架可搭

33、设高度按照下式计算：Hs= 6 Af - (1.2NG2k + 0.85 x 1.4( 2 NQk+ Mwk|)A/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.565kN活荷载标准值：NQ=3.15kN每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m1计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.4 X0.85)=0.026 /(1.4 x 0.85)=0.022kN rnHs =( 0.186 x 4.89 x 10-4 X205X 103-(1.2 x 5.565+0.85 x 1.4 x(3.15+0

34、.186 x 4.89 x 100X0.022/5.08)/(1.2 x 0.125)=51.816 m ;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6H=Hs /(1+0.001Hs)H=51.816 /(1+0.001 X 51.816)=49.263 m ;H= 49.263和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高 度限值H =49.263 m。脚手架单立杆搭设高度为22nl小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算w z = 0.92 , w s =0.214

35、, 30=0.4,Wk=0.7p z - is - w 0=0.7 x 0.92 x 0.214 X0.4=0.055kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw=1.4 x Wkx Aw=1.25kN;连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.25kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= J - A- f其中0 -轴心受压立杆的稳定系数

36、；由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到 0=0.958"为内排架距离墙的长度；A=4.89 cm2; f=205N/mm2 ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.958 X4.89 X 10-4 X 205 X103=96.035kN;Nl=6.25 < Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl =6.25小于单扣件的抗滑力8kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P < fg地基承载力设计值：fg=fgk x kc=120 kPa ；其中，地基承载力标

37、准值：fgk= 120 kPa脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ;立杆基础底面的平均压力：p=N/A =93.22 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=N+0.038XH1 = 17.953+0.038 乂 18=18.644kN;基础底面面积：A=0.2 m2 。p=93.22kPa < fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算1、悬挑方法及要求：A、悬挑梁采用14#工字钢。工字钢类型为4.5m。工字钢外挑出 建筑物1.2m,锚固端长3.3m;B、U型环制作与设置：U型环采用0 16的钢筋加工制作，U型环 内径宽度为

38、100mm,高度为300mm （见附图）。U型环必须在钢筋底 板筋下，U型环的两角加横向直筋，增加抗拉力.安装工字钢与U型环 锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三 道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在工字钢的 两侧，防止工字钢侧偏；第三道 U型环设置在工字钢的末端20 cm,第 二道U型环在第三道环的前80 0n.第二、第三道环用木楔加固在工 字钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加工字钢的抗压力.预埋时三 环要设置在一直线上，便与工字钢穿行。C、作为安全储备，悬挑端用？12的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内 进行斜拉卸荷，对于转角处悬挑端分别用两根 ？12的钢丝绳

39、拉吊于上 层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为支撑，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸荷（见示意图）。楼面梁内预埋圆钢 16的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于 3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔 15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。 对于大拐角处锚固端卡环相对集中。DK在悬挑工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在14#工字钢上，立杆横距0.8m,纵距1.5m,步距1.8m。外伸悬挑梁长度与固定 梁长度之比应达到1:2左右，对于转角部位外伸悬挑梁长度与固定梁 长度之比可达到1:1.5 ,并采用双道钢丝绳作为加固措施。E、转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在

40、其上方 设置纵向工字钢联梁与横向挑梁焊接接牢固，用于固定悬挑架体的内外立杆。F、悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架 立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊 山20钢筋柱10cm高,立杆套上钢 筋柱，搭设脚手架。G悬挑层与建筑间的内封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间隙 必须用木板严实进行防护，不允许有一点漏洞，且用钉子加以固定， 并且经常检查。2、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采用 14#工字钢，悬挑高度为 20m)普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为21 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为1.8 m

41、 ;内排架距离墙长度为0.25 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48X 3.0 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m ,水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:2.000 ;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3 .风荷载参数本工程地处，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2,风荷载高度变 化系数为1.000,风荷载体型系数 呼为1.128;计算中考虑风荷载作用；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0

42、.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数：4层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板 挡板；5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m, 建筑物内锚固段长度3.3 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）:20.00 ;楼板混凝土标号：C35;6 .拉绳与支杆参数单位：（mm悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为：6.000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ;最里面面钢丝绳距离建悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑

43、物拉结,筑物1.05 m 。单位：m同悬挑架正立面图O二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计 算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 x 0.8/(2+1)=0.08 kN/m;活荷载标准值：Q=2 x 0.8/(2+1)=0.533 kN/m ;静荷载的设计值：q 1=1.2 X0.033+1.2 X 0.08=0.136 kN/m ;

44、活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.533=0.747 kN/m ;(跨中最大弯矩和跨中最大挠图1大横杆设计荷载组合简图5口口 I 口 口口回> -4-Jr图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合跨中最大弯距计算公式如下：M 3Ms = 0 0%尸 +010跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.136 X 1.5 2+0.10 X 0.747 X 1.5 2=0.192 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：此皿三一000-0 1血支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.136 X 1.5 2-0.117 X0.7

45、47 X1.5 2 =-0.227 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6 =Max(0.192 X 106,0.227 X 106)/4490=50.557 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为(r= 50.557 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:0.677-1005/+ 0 9901005/其中：静荷载标准值：q 1= Pi+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m ;活荷载标准值：q 2= Q =0.533 kN/m ;最大挠度计算值为:V =

46、0.677 x 0.113 x 15004/(100 x 2.06 X 105X 107800)+0.990 x 0.533 X 15004/(100 x 2.06 x 105X 107800) = 1.379 mm ;大横杆的最大挠度1.379 mm小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm 满足要求!三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度 和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.03

47、3 X 1.5 = 0.05 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X0.8 X1.5/(2+1)=0.120 kN ;活荷载标准值：Q=2X 0.8 X 1.5/(2+1) =0.800 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.05+0.12)+1.4 X0.8 = 1.324 kN;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准 值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下：% =仙8Mmax = 1.2 X 0.033 X 0.82/8 = 0.003 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.324 x 0.8/3

48、 = 0.353 kN.m ;最大弯矩 M= Mmax + Mpmax = 0.356 kN.m ;最大应力计算值 G = M / W= 0.356 x 106/4490=79.342 N/mm ;小横杆的最大弯曲应力cr =79.342 N/mm2小于 小横杆的抗压 强度设计值205 N/mm2,满足要求!3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计 值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下Y qma=5X 0.033 x 80。7(384 x 2.06 X105X 107800) = 0.008 mm ;大横杆传递荷载 P = p i +

49、P2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN ;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：必(9二4/9)咏72WV pmax = 969.95 X 800X (3 X 8002-4 X 8002/9 )/(72 X 2.06 x 105X 107800) = 0.794 mm ;四、扣件抗滑力的计算：最大挠度和 V = Y qmax + V pmax = 0.008+0.794 = 0.802 mlm!；小横杆的最大挠度为0.802 mm小于 小横杆的最大容许挠度800/150=5.333 与 10 mm,满足要求！按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值

50、为 8.00kN,按照 扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(规范5.2.5):R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.033 X1.5 X2/2=0.05 kN ;小横杆的自重标准值:P 2 = 0.033 X0.8/2=0.013 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 0.8 X 1.5/2=0.18 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X 0.8 X 1.5 /

51、2 = 1.2 kN ;荷载的设计值：R=1.2 X (0.05+0.013+0.18)+1.4 X 1.2=1.972 kN;R < 8.00 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.50 X2/2) X0.033/1.80 X21.00 = 3.204kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N g广 0.3 X4X 1.5 X (0.8+0.2)/2 = 0

52、.945 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 X4X 1.5/2 = 0.45 kN ;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2N G4 = 0.005 X 1.5 X21 = 0.157 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ngi+Ng+N33+N34 = 4.756 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 0.8 X 1.5 X2/2 = 2.4 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算取0包工已陷其

53、中Wo-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)的规定采用：W o = 0.55 kN/m 2;U z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)的规定采用：U z= 1 ;U s -风荷载体型系数：取值为1.128;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.55 X 1 X 1.128 = 0.434 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 4.756+ 1.4 X 2.4= 9.067 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0

54、.85X1.4Nq = 1.2 X 4.756+ 0.85 X 1.4 X 2.4=8.563 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为M w = 0.85 x 1.4WkLah2/10 =0.850x 1.4 x 0.434 x 1.5 x1.82/10 = 0.251 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.067 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ; 当验算杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：林=1.5 ;计算长度，由公式l 0 = k x p xh确定：l 0 = 3.118 m ;长细比Lo/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数。,由长细比lo/i的计算结果查表得到：0 = 0.188 ;立杆净截面面积 ：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;g = 9067/(0.188 x 424)=113.75 N/mm2;立杆稳定性计算(T = 113.75 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式工外力 则 w