消防的连廊悬挑实用模板支架施工方案设计11

1、目 录一、设计图纸概况 2二、编制依据 2三、消防连廊模板支撑方案设计 2四、消防连廊模板支架力学计算 54.1、梁模板支撑架计算 54.2悬挑架主梁、横梁及支撑杆受力计算 22五、施工进度计划 29六、施工方法 296.1、悬挑钢梁支撑架的搭设 296.2、连廊排架搭设 296.3、连廊模板安装 30七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况 31八、模板安装的质量保证措施 328.2、一般项目 328.3、排架搭设的技术要求与语序偏差 34九、安全、环保文明施工措施 .349.1、模板及支架装拆安全技术措施 349.2、临时用电安全技术措施 349.3、电焊作业安全技术措施 359.4、环保与

2、文明施工 37十、专家论证意见 39十一、补充方案 4精彩文档一、设计图纸概况六安恒大御景湾三期1#、6#、7#楼工程，由广厦建设集团安徽创业建设工程有限公司承建；监理 单位为安徽国华建设工程项目管理有限公司；建设单位为六安粤通置业有限公司。本工程1#楼为地上33层地下1层剪力墙结构的建筑物，地下一层层高为-5.4米，一层层高为 4.45米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为98.85m,建筑檐口高度为101.8m,建筑最高点标高 为109.6m,建筑面积为36000卅。6#楼为地上33层地下1层剪力墙结构的建筑物，地下一层层高为 -5.4米，一层层高为4.45米，其余层高均为2.95米，

3、建筑主体高度为98.85m,建筑檐口高度为 101.8m,建筑最高点标高为109.6m,建筑面积40000讥7#楼为地上30层地下1层剪力墙结构的建 筑物，地下一层层高为-5.6米，一层层高为4.45米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为90m, 建筑檐口高度为91.7m,建筑最高点标高为100.75m,建筑面积为17000讥每个单元北立面12层 位置设计了消防连廊。消防连廊为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C25,其中梁横跨长度为9.85m, 梁的截面尺寸为250m材900mm连廊板厚150mm连廊宽2150mm二、编制依据：1、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范

4、、标准和地区的有关规程；3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011 )；4、悬挑式脚手架安全技术规程(DG/TJ08-2002-2006);5、钢管脚手架扣件(GB15831-2006；& 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91 )；7、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；8、建筑施工安全检查标准(JGJ 59-2011 )；9、 建筑施工计算手册(第2版-2007.7 )；10、简明施工计算手册；11、实用建筑施工安全手册；12、钢结构设计规范(GB 50017-2003)三、消防连廊模板支撑方案设计1、 由于本工程消防连廊设计为钢筋混

5、凝土结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架 底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设叮J48X 3.5mm钢管排架, 以作为连廊模板的支撑。18#工字钢的锚固后端用3道18的锚环，前段定位的1道。3、 钢梁拟采用18#工字钢，长9m,里端3.9m锚固在已浇筑好的楼板上，外端5.1m作为排架及施工 脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下两楼层剪力墙、 梁上悬挑部位下万布置水平安全网，保证施工安全；4、 工字钢钢梁水平间距0.8m,合计12根，里端设置三道锚环（HPB235级18钢筋

6、）。5、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.8m,纵距（沿连廊方向）0.8m;排架底部（距 工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢 1.4m处）设置纵、横向连杆，排架 顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。6、连廊模板支撑排架横向每间隔5.6m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。7、连廊外侧施工脚手架12层位置采用立杆横距0.80m。8、 纵距0.8m,防护栏杆高度为1.5m，确保浇筑混凝土过程中人员安全。12层以上连廊外侧施工脚 手架横距0.95m，纵距1.4m，步距1.8m;脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚

7、手架防护栏杆高度为1.2m。预埋件采用400*400*15mm消防连廊防护北立面东西方向设一道 12米18#工字钢，在其上搭设钢管架，高度超过作业面1.5米，作为防护使用。9、 为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm直径为25mni的钢筋，将立杆套座其外。十一-甩面连廊模板支架侧立面18号槽钢与悬挑工字钢进行焊接i' T.j'：ELI .【|> LF301CC /20018#工字钢外架防护18#槽钢吐 了嘔曲:梓1 '取石s r：-"'i -V.:：1

8、8#工字钢工字钢平面布置图四、消防连廊模板支架力学计算：4.1 : 250X900梁支模设计计算计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m,梁截面B x D=250m沐900mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.80m，立杆的步距h=1.50m ,梁底增加0道承重立杆。、 、 2 、 2 2 面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方50x 100mm剪切强度1.3N/mn2，抗弯强度15.0N/mni，弹性模量9000.0N/mm。梁两侧立杆间距 0.80m 。梁底按照均匀布置承重杆

9、2根计算。23模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.50kN/m。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。009200图1梁模板支撑架立面简图 按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下:2由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25.50 X 0.90+0.20)+1.40 X 2.00=30.580kN/m由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X 25.50 X 0.90+0.7 X 1.40 X 2.00=32.943kN/m20.7 X由于永久荷

10、载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.9 X 1.35 X 25.500 X 0.120 X 0.500 X 0.300=0.558kN。采用的钢管类型为© 48X 3.0。钢管惯性矩计算采用 匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=n (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q

11、 1 = 25.500 X 0.900 X 0.300=6.885kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q 2 = 0.200 X 0.300 X (2 X 0.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) X 0.250 X 0.300=0.150kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9 X (1.35 X 6.885+1.35 X 0.492)=8.963kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9 X 0.98 X 0.150

12、=0.132kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2 3截面抵抗矩 W = bh /6 = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm;3截面惯性矩 I = bh /12 = 30.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm式中：b为板截面宽度，h为板截面咼度。0.13kN8.96kN/m*250计算简图弯矩图(kN.m)1.191.19剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:ff212507.38kN/m变形计算受力图0.422变形图(mm)经过计算得到从左

13、到右各支座力分别为N i=1.187kNN2=1.187kN最大弯矩 M = 最大变形 V = 0.422mm(1) 抗弯强度计算一 一 2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.078 X 1000 X 1000/16200=4.815N/mm一 2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求！(2) 抗剪计算一一 2截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 X 1186.0/(2 X 300.000 X 18.000)=0.329N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T，满足要求！(3)

14、挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.422mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 1.187/0.300=3.955kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X 3.96 X 0.30 X 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.300 X 3.955=0.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.300 X 3.955=1.305kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2截面抵抗矩 W = bh /6 = 5.00X 10.0

15、0 X 10.00/6 = 83.33cm3截面惯性矩I = bh /12 = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.036 X 10 /83333.3=0.43N/mm木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求!(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T一一 2截面抗剪强度计算值 T=3 X 712/(2 X 50X 100)=0.214N/mm截面抗剪强度设计值T=1.3

16、0N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=3.074kN/m44最大变形 v=0.677ql /100EI=0.677 X 3.074 X 300.0 /(100 X 9000.00 X 4166667.0)=0.004mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。0.56kN9kN1.19kNa La!BI800|支撑钢管计算简图支

17、撑钢管弯矩图(kN.m)1.591.590.150.151.341.34支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0.41kN2kN0.92kNA B800 .支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma：最大变形 v max=0.915mm最大支座力QmaX=1.591kN抗弯计算强度 f = M/W =0.407 X 10 /4491.0=90.58N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm满足要求!（二）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作

18、用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kNfff、F、审7*5£8008008001支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）0.960.962.39390.80 0.802.22 2.220.630.63s0.630.630.80 0.800.960.962.39392.22 2.22支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: rrmr bF/ f+8008008001.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1

19、.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kNAB支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma）最大变形v maX=0.472mm最大支座力QmaX=4.607kN抗弯计算强度 f = M/W =0.345 X 10/4491.0=76.71N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

20、计算中R取最大支座反力，R=4.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力Ni=4.607kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.9 X 1.35 X 0.115 X 2.900=0.406kNN = 4.607+0.406=5.013kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;A立杆净截面面积，A=4.239cm ;3W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm ;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2;a 立杆上端伸出顶层横杆中

21、心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l 0 计算长度，取 1.500+2 X 0.200=1.900m；入 长细比，为1900/16.0=119 <150长细比验算满足要求！© 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I 0/i查表得到0.458 ;经计算得到 c =5013/（0.458 X 424）=25.818N/mn?;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算c < f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式525-15:Mv=0.9 X 0.9 X 1.4Wklah2/10其中Wk 风

22、荷载标准值(kN/m2);2 Wk=uzx us X wo = 0.200 X 0.880 X 1.088=0.191kN/mh立杆的步距，1.50m；l a 立杆迎风面的间距，0.80m；l b与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.191 X 0.800 X 1.500 X ;N w考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式;Nw=4.607+0.9 X 1.2 X 0.334+0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.039/0.800=5.068kN2经计算得到 c =5068/(0.458 X 424)+390

23、00/449仁34.807N/mm ;考虑风荷载时立杆的稳定性计算c < f,满足要求！模板支撑架计算满足要求!梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度250mm高度900mm两侧楼板厚度120mm模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50X 100mn木方。外龙骨间距500mm外龙骨采用双钢管48mnX 3.0mm对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm断面跨度方向间距500mm直径14mm、 、 2 、 2 2面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/

24、mn2，弹性模量9000.0N/mm。m moo9250m m563563模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土 侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.28/Tt F = /cH3其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m ;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m

25、；B 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：2F1=0.90 X 27.090=24.381kN/m考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值：2F2=0.90 X 4.000=3.600kN/m。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.2 X 24.381 X 0.500+1.40 X 3.600 X 0.500=17.149kN/m面板的截

26、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X 1.80 X 1.80/6 = 27.00cm 3;3截面惯性矩I = bh /12 = 50.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 24.30cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度r1rh,rir、rip« ri1390I39017.15kN/mA计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:12.19kN/mf、i弔51*Rr、tiI 1_390'390变形计算受力图变形

27、图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=2.508kNN2=8.360kNN3=2.508kN最大弯矩 M = 最大变形V = 1.019mm(1) 抗弯强度计算一 一 2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.326 X 1000 X 1000/27000=12.074N/mm一 2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求！(2) 抗剪计算一一 2截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 X 4179.0/(2 X 500.000 X 18.000)=0.697N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗

28、剪强度验算T < T，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 1.019mm面板的最大挠度小于390.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2 X 0.39 X 24.38+1.4 X 0.39 X 3.60=13.376kN/m挠度计算荷载标准值q=0.39 X 24.38=9.509kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q =P/l= 6.688/0.500=13.376kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X 13.376 X 0.50 X 最大

29、剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 X 13.376=4.013kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 X 13.376=7.357kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm 3;3截面惯性矩 I = bh /12 = 5.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm式中：b为板截面宽度，h为板截面咼度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.334 X 10 /83333.3=4.01N/m

30、m抗弯计算强度小于15.0N/mni,满足要求！(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T一一 2截面抗剪强度计算值 T=3 X 4013/(2 X 50X 100)=1.204N/mm截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm抗剪强度计算满足要求！(3)挠度计算44最大变形 v=0.677ql /100EI=0.677 X 9.509 X 500.0 /(100 X 9000.00 X 4166667.0)=0.107mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下

31、连续梁计算 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。7.36kNA*,1勺Fa20013400118QI7.36kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)6.62 6.620.0800.740.000.007.367.36支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:? 1,£200;40018(5.23kNAB5.23kN支撑钢管变形图（mm）支撑钢管变形计算受力图经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma：最大变形v max=0.237mm最大支座力Qmax=13.978kN 抗弯计算强度 f = M/W =1.2

32、87 X 106/8982.0=143.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；2A对拉螺栓有效面积（mm）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm；对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径（mm）: 122对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.978 对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！4.2

33、悬挑架主梁及支撑杆受力计算(一)、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)5200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100主梁建筑物内锚固长度LMmm)3800a(mm)梁/楼板混凝土强度等级C25(二)、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑350058003500是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值 F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排

34、立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距1 a(mm)13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800附图如下:主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.64主梁截面惯性矩I x(cm4)1660主梁截面抵抗矩WX(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.2412主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm )215主梁材料抗剪强度设计值1252主梁弹性模量E(N/mm)206000t (N/mm2)荷载标准值:q'=g k=0.241=0.24kN/m第1排：F' 1=F1&

35、#39;/nz=3.83/ 仁 3.83kN第2排：F' 2=FV/nz=3.83/ 仁 3.83kN第3排：F' 3=F3'/nz=3.83/ 仁 3.83kN第4排：F' 4=R'/nz=3.83/ 仁 3.83kN何载设计值：q=1.2 X gk=1.2 X 0.24仁0.29kN/m第 1排：Fi=Fi/n z=5/仁5kN第2排：F2=F2/n z=5/仁5kN第3排：F3=F3/n z=5/仁5kN第4排：F4=F4/n z=5/仁5kN5kN5kN5kN 5kN0.29kN/m0 29kN/mOkN/mI ; l : I I V I 11

36、l V l 1 1 r 1 l 1 I 1- I W T ： l - 1 1 I I v l 1 l V l I -; l I ; r ; L r : I ; -; I38003500L 1L4H(11(2)1 、强度验算弯矩图(kN m)(T ma=MaTW=11.38 x 106/185000=61.54N/mnf w f=215N/mm2符合要求！2 、抗剪验算10 433 10 291|5291_1 64450590.059D4E.64467'11.-11.958剪力图(kN)T ma=Qa/(8l z S )bh。心-S 爪2=11.96 x 1000x 94 x 186-(

37、94-6.5) x 158.62/(8 x 16600000 x 6.5)=11.7N/mm22 2t ma=11.7N/mmW t =125N/mm符合要求！3 、挠度验算变形图(mm)v ma=4.68mmC v =2 X l x/400=2 X 5200/400=26mm 符合要求！4 、支座反力计算R i=0.73kN,R2=-0.57kN,R3=22.45kN(四)、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型18a号槽钢2下撑杆截面积A(cm)18.514下撑杆截面惯性矩l(cm )563.73下撑杆截面抵抗矩w(cm)80.5下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)2052下撑杆

38、弹性模量E(N/mm)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52对接焊缝抗压强度设计值f tW(N/mm2)185下撑杆件角度计算：B i=arctanL i/L 2=arctan(5800/3500)=58.89下撑杆件支座力：R X1=nzF3=1X 22.45=22.45kN主梁轴向力：N xz=Rq/tan B i=22.45/tan58.89 ° =13.55kN下撑杆件轴向力：N xi=Ri/sin B i=22.45/sin58.89 ° =26.22kN下撑杆件的最大轴向拉力Nx=maxNi.N xi=26.22kN下撑杆长度：L0 i=(Li2+L

39、22) °.5=(58002+3506) 0.5=6774.22mm下撑杆长细比：入 i=Loi/i=6774.22/55.2=122.72查钢结构设计规范GB50017-2003表 C得，© 1=0.476轴心受压稳定性计算：(T i=N/( © iA)=26222.36/(0.476 X 1851)=29.76N/mni< f=205N/mnn符合要求！对接焊缝验算：(T =NX/(l wt)=26.22 X 103/A=26.22 X 103/1851=14.17N/mm fc"=185N/mm符合要求！(五)、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向

40、力：N =(Nxz)/n z=(13.55)/仁13.55kN压弯构件强度：c ma=MU( 丫 W)+N/A=11.38X 106/(1.05 X 185X 103)+13.55 X 103/3060=63.03N/mm2< f=215N/mm2塑性发展系数丫符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中© b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，© b=1.6由于© b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到© b值为0.89(T = Mma/( © bW)=11.

41、38 X 106/(0.89 X 185X 103)=68.85N/mnf < f=215N/mm2符合要求！(六)、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度L/mm)3800梁/楼板混凝土强度等级C25螺杆露出螺帽不U型锚固螺栓示意图压环钢筋1压环钢筋验算：(T =N/(4A)=N/ n d2=0.57 X 10%3.14 X 182)=0.56N/mm' < 0.85 X f=0.85 X 65=55.25N/mnn注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环

42、应力不应大于65N/mrm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！(七)、斜撑杆焊缝强度计算斜撑杆焊缝强度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下CT = N/l vt < ft其中N - 斜撑支杆的轴向力，N=84.84kN;lvt -取斜杆截面积，A=2929.9mmf t -对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mri;经过计算得到焊缝最大应力：3 2 2C = 84.84 X 10/2929.9=28.968N/mm vft=185N/mm对接焊缝的最大应力C =28.957 N/mm2小于ft=18

43、5 N/mnn,满足要求!五、施工进度计划（1）本工程消防连廊施工，与其同一楼层板、梁、墙的施工同步进行。六、施工方法：6.1悬挑钢梁支撑架的搭设：1、搭设顺序为：放线定位一安装悬挑钢梁一固定悬挑钢梁一斜撑杆焊接一架设横梁一安装架体底部 安全平网一搭设排架立杆。2、悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进行定位和放线。3、 固定钢梁尾部的三道 18锚环的布置根据主梁的位置确定；第一道n形锚环设置在距内侧端部 0.20 m的位置，第二道n形锚环离第一道0.4 m n形锚环要与楼板主筋牢固焊接， 第二道n形锚 环离第一道0.4 m第三道n形锚环离第二道0.4 m防止浇捣楼板混凝土时移位。4

44、、将工字钢主梁置入n形锚环内，采用18n形套环与工字钢和锚环焊接，锚环与套环双面满焊长 度为160mm且套环与工字钢双面满焊，以确保钢梁不位移。5、主梁支撑杆下支点埋设200x 300mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用18#曹钢。&支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有效高度焊缝高度玄6mm单侧有效长度不小于100m（为确保安全，焊缝总长度不小于220mm，且不得有夹渣、气孔等不 符合质量要求的现象发生。7、 主梁及支撑杆安装完毕后，根据排架纵横间距在主梁上安装18#槽钢横梁，横梁

45、与主梁焊接牢靠， 横梁上架设排架立杆，为了加强脚手架立杆底部横梁处槽钢的强度，在立杆位置焊接25加强 钢筋。（见图6-1 ）8、挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装安全平网。9、 进行排架搭设时，将立杆底部套入横梁上焊接的*25mn短钢筋内（见图6-1 ），同时在立杆下部距 底座上部不大于0.2 m处设置扫地杆。6.2连廊排架搭设1、连廊模板支撑排架搭设顺序为：放线定位一立杆一扫地杆一中部纵、横杆一顶板承重杆一剪刀撑。2、 立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2 m3、小横竿挑出内外立杆的长度分别为 0.3 m和0.15 m4、 立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少于0

46、.5 m（见图6-2 ）;立杆的接头必须使用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，则每个接头长度不小于1.0 m,且不少于3个扣件固定。5、排架剪刀撑垂直连廊方向每间隔 5.6m设置一道，在沿连廊中部位置设置一道连续剪刀撑，剪刀 撑不小于6.0m;斜杆与水平面的倾角应在 45o60o之间。& 剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1.0 m（见图6-3）,且不少于3个扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于0.15m7L对擴加杵厂qor一JGJ'注：1、立杆上的对接扣件至主节点的距离a三h/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差b仝500mm图6-2立

47、杆接头做法图6-3剪刀撑接长叠合部位图6.3连廊模板安装1、本连廊模板采用18m厚防水九层夹板现场制作拼装；拼缝采用平缝，模板钉在木方上，拼缝要齐 精彩文档整、紧密无间隙，经批嵌（清漆腻子）砂磨后，在拼装前满刷二度脱模剂；接槎转角处采用经 平刨处理光滑的40X 80mm木楞镶嵌收口；支撑系统 48x 3.5mm钢冈管支撑。2、 模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口， 并在显著地地方标出中心线。配制各 种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要尽可能一致，这样有利于支模方便。3、排架顶部横杆上铺设40X 80mm木方搁栅，间距为300m（中中）。木方顶部铺设顶板或梁

48、底模。4、模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。5、模板应平整、完好无损，每次使用前要清除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便清除垃圾。模板安装完毕后，要将模板内的垃圾杂物清除干净，以利下道工序的 进行。6模板的拼缝要密实，必要时在模板内侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用双面胶。7、带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防 止混凝土浇筑时漏浆而造成根部“烂脚”的现象。8、所有模板的支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并做到横平竖直。上口标高用水 准仪复测 后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。9、

49、 连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50x100mn木料镶嵌收口。10、为保证结构几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模内尺寸、垂直度及标高、插筋位置， 并对模板内钢筋冲洗干净，经监理验收合格后才能进入下道工序。11、模板安装支撑完毕后，必须进行标高和轴线的复核，并经监理验收合格后方可进行下道工序的 施工。七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况7.1主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台2砂轮切割机? 4003台3氧-乙炔烘枪2套4手提圆盘锯3台528#房、29#房塔吊配合模板及支架安装的吊运工作7.2主要劳动

50、力计划表工种模板支架安装模板安装备注电焊工2人架子工4人木工4人八、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002)及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力 以及施工荷载"。主控项目8.1主控项目1. 安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2. 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。3.

51、底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须达到设计强度的100%检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。8.2 一般项目1、模板安装应满足下列要求：1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。2、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。(1) 检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性

52、的自然间抽查 10%，且不得小于3间。(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表8.2-1的规定；(1) 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件； 对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不得小于3间)。(2) 检验方法：钢尺检查。2、现浇构件模板安装的允许偏差见表 8.2-2(1) 检查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10%且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m左右划分检验 面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查 10%且不少于3面。(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+ 10，0预留洞中心线位置10尺寸+ 10，0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差(mm轴线位置5底模板上表面标咼± 5梁截面内部尺寸+4，-5层咼垂直度< 5m6> 5m8相邻两板表面咼低差2表面平整度(2.0m长度)58.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固