u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

1、16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1材料项目参数C50混凝土抗压标准强度fck32.4MPa抗拉标准强度ftk2.65MPa抗压设计强度fed22.4MPa抗拉设计强度ftd1.83MPa抗压弹性模量Ee34500MPa计算材料容重p26kN/m 3线膨胀系数a0.00001C40混凝土抗压标准强

2、度fek26.8MPa抗拉标准强度ftk2.40MPa抗压设计强度fed18.4MPa抗拉设计强度ftd1.65MPa抗压弹性模量Ee32500MPa计算材料容重P26kN/m 3线膨胀系数a0.00001犷15.2低松弛钢铰线抗拉标准强度fpk1860MPa抗拉设计强度fpd1260MPa抗压设计强度f '390MPa弹性模量Ep1.95 x 105MPa管道摩擦系数口0.225管道偏差系数k0.0015张拉控制应力莎con0.75fpk钢丝松弛系数0.3单端锚具回缩值厶L6mm普通钢筋HRB335抗拉标准强度fsk335MPa抗拉设计强度fsd280MPa抗压设计强度fsd 

3、9;280MPa1.3荷载等级荷载等级：公路I级；1.4作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1 永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2 可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书，中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度负温差为正温差的-0.5图1.1竖向梯度温度（尺寸单位mm）3.作用效应组合（1 ）承载能力极限状态组合设计值Sud=1.2 X永久作用+1.4 X汽车荷载+0.8 X1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1（2）正常使用极限状态作用短期效应组合：永久

4、作用+0.7 X汽车荷载+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4 X汽车+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1 O1.5总体项目组、专家组指导意见1 在计算收缩徐变时，考虑存梁期为 90天。2 采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。2 .计算2.1计算模式图、所采用软件采用桥梁博士 计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1施工顺序表 表2.1阶段号工作内容17 1 '1 人 v1 11 J口1空

5、心板预制2张拉预应力钢束3浇注铰缝混凝土4浇注桥面铺装安装防撞栏杆17 U 1L- ) M2*-! T| |J J J1丿J J J=L |- I I5使用阶段第空工阶解元据1 ； M j $7 S 91(：112 LJlj Lb ：1 IU9 2Ml丨| 3丨世|电;|:丨|牺車2 M :f. ?3? m121.3141;山 1?1519 2EI i；i)-V. V) ®:叫时:需腹丁柵*元-吨1 1 JI ? S 7 S 91(：112 I.J 1413 lb 17 LK19 2031杠：£©1-=a图2.1施工阶段计算简图2.2计算结果及结果分析中板计算结果

6、及结果分析1. 持久状况承载能力极限状态验算(1 )正截面抗弯承载能力极限计算正截面抗弯承载能力极限计算见图2.2 :6图2.7.1正截面承载能力极限计算结果3 84.34.64.74.64.33 85.6” 厂4.64.34.43 i3 42.42.22.3 2.04.4424.6563.41 72.22.331由图242可以看出，7构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能力3舟2.83.73.42.542 3.8 3.5 3.4 3.5 3.8 42 2" 3.4 3.7 3.7丫?22 2021斜截面抗剪承载力验算结果表2.23.5验算位置Vcs (kN)Vpb

7、(kN)总抗力(kN)设计剪力(kN)VR/Vd满足尺寸h/21182.6185.71368.3460.92.968是是腹板宽度变化处1281.8185.71467.5389.33.770是是4.2表2.2极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.65.1.63 款表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.2可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪 承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 和的要求。2. 持久状况正常使用极限状态

8、验算(1) 预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.31 2 44 匚“416541567891411121414151617-7561824214585419741188159565简支装配式后张法预应力混凝土空右心板计算书4073 2;22-5 6一 6|4-4 1 -"47|4V.664.77.4 71645：68 - 4 彳.6.44.44.423342凭4553.2 3.8,1.7 1:4*2- 318 _ 4|94.6 茨 14.435 141.724-84.2/.54.7总6“ 5.23.417.12.

9、2图4.32.3 4荷载短期效应组合祚用下抗裂性验算图4.33.52召 3441 24456789141112141415161718-7562.624214.从图艺3中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝1.81.71.84.6978 c1187 2.72.92.82.94.22.71188 974土及预应'4.7 2.6 1.055(MPa)7的要求。5 J 4.84.44647b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算2 82 5 1.7荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图st pc4.44.44.7 ftk5 64.24.65.6484.4 4.6 4.74

10、.64.14.84.84.54.4 £ 4202 -一5-、54匚§7812654657623二- 21_T .72 87.14.4141.14.86.44.8141.74.25.64.1152.54.94.62.4164.45.64.22.2174.75.640321819 24214.7 4 - 1二78541.9 一214 6 4 4 二.:As5r&656LL§ 玄244-想9781187 件 a:14781519159816411979197919791979图2.4荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现

11、拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 4的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.5二 67I 9-4.1-4.1141113-14 -二d； 46-4.3-4.44I-4.8-4.8图2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图0.7MPa，满足公从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合tp0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2 )变形计算a挠度验算按短期效应组合并消

12、除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.6。1 2 77345-0.0004-.-0.00101012 T3718丄19二20 21-0.0010 -°.00°4-0.0020 ,-0.0020-0.0027-0.0030-0.0027图2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数(C50 为 1.425 )，计算的挠度为：0.0030m 0.95 1.425 0.0045m L/600 0.0321m，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应

13、组合产生结构的位移见图2.71 盘-0.30435-0.0105-0.021210111213141516171892021i f Ll 2 丄 2"-0.0283-0.0308-0.0283图2.7短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0116m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最 大挠度为0.0308m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影 响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0308m/0.95 X1.425 = 0.0462m。预加力产生的最大反拱值为0.0116m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0113m X

14、2.0 =0.0232m<0.0462m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条预拱度为 0.0462m-0.0232m= 0.023m 。3. 持久状况应力验算(1) 正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.83450-由8.66.8 1384.0 -图2.8正截面混凝土的压应力图146.85.25r15.9'4.018920 21=74.6从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值 9.2MPa 0.5 b 0.5 32.416.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土

15、桥涵设计规范中 条的要求。(2) 预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.3，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.3曰木冲O钢束号最大应刀容许最大拉应刀(MPa)是否满足111521209是ir.211561209是(3)斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.9 :5.-5.91 3736-0TO6.8 一86928.6 - 6.8-(72i-0.510 11 12 -0%14-0is-66图2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.9可以

16、看出：混凝土的主压应力最大值：9.2MPa 0.6 &0.6 32.4 19.44(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1MPa， tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.10、2.11和2.12 :(56-60 2：44.92.21-5仁5-24'10111200 243415 -56.6-6.676.7691105.92491.9©0 2剁6.6'2.41T9 _一2.2-010 24.82

17、.8"21.6 一一二厂一一 141561.614151667 -61416156.7-01.52邺2126.3.5176.6.51731图2.10 第二施工阶段应力图6.1391_112" 一13 - 142.26.11.92120-126.956646.2-6.43.66.43.672.7689O85114.822156.42205.24.828图2.11第三施工阶段应力图118$110111213143.66.43.6152.7421O25217122.73.116217.797.9220图2.12第四施工阶段应力图从图2.10、2.11和2.12可以看出最大压应力：

18、6.7MPa 0.7fck 32.4 0.75 0.717.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条Cc 0.70 fck的要求；施工阶段没有出现拉应力。悬臂长为630mm的边板计算结果及结果分析1持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.13 :77_3()1©986<8259225920111299"2C34Z592913847"844一18941896- 641-21066茲二十一 8 242592图2.13正截面承载能力极限计算结杲5.8 635.94.54.53.33.43

19、.4373.43.43 11. 由图.82.136可以看出,构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正.截面 1承载能1 2315678910111213141516171® 20211.9 =31.95丄5款。6.9力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.86.96.2站(2 )受弯构件斜截面抗剪承载力验算验算距离支座中心汕2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表2.022.41 2345678910111213141516171® 2021斜截面抗剪承载力验算结杲表表2.44.76.6验算位置4 55.5Vcs (kN)4 2Vpb (kN)总抗

20、力(kN)4 24设计剪力(kN)555.6VR/Vd满足尺寸h/21176.5242.61419.0536.32.646是是腹板宽度变化处1287.3242.61529.846.83.299是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.4可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )和的要求。2. 持久状况正常使用极限状态验算（1）预应力混凝土构件截面抗裂验算1011546366301638819638844

21、920a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算2106189420313141516171働 2021641304364847824148018962106259225922413122034259225922592荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图 2.143.4一-4.5 -5.81.620233.43124131014.5.6.91 2 瞬5463663018193.一一 4.9 一4510111213'35*6卜1141516图23耳4荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图405.66 9"3048241 期 20213641 214776413.8 18944.1 2

22、034短期效应组合作用910111213141516171® 2021土及预应力混凝土桥涵设计规范574 3.3 6.2 3.4 s1 1pC.8 0.76f tk1 23454.55.5 4.54.2 5.8中 6謂1.3条A类预应力构件在短期效应组合下.84.2 5.93.70.7 22.656783.41.855(MPa)的要求。12101.9111.3b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算5*6.96.23.44.55.54.52.35：6 3.44.5131415161.6173.11.61 翩 20211.93.54.94.96.14.05.66.9荷载短期效应组合作用

23、下抗裂性验算见图2.15一 4：5.5-30"-42"57410 11 12.6Q O2般-q30 -4 2 -:二 47图2.15荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.15可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.161011=121314151617=-1-0.L1-8920211I-0 9图2.16荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.16可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力

24、最大为0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件 tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.171 2 -03004 56-0.0010-0.0021-0.002810-0531-0.002814一0.0。210站0 21.-0.00101 2 -0.003856-0.0091 丄F3-0.0184-J-0 02460.0246 -0.0268；- -0.0184-0.0246图2.17短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公

25、路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（ C50 为 1.425 ），计算的挠度为:0.0031m 0.95 1.425 0.0047mL/600 0.0321m，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.1816171E012021丄-0.0038I -0.0091图2.18短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0143m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0268m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算

26、跨中的最大挠度为：0.0268m/0.95 X1.425 = 0.0402m。预加力产生的最大反拱值为0.0143m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0143m X2.0 =0.0286m<0.0402m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长 期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条 预拱度为 0.0402m-0.0286m=0.0116m。3. 持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.197772394.7-5 25.2- 一一6.15.9647.27.2I021图00202.19 正

27、截面混凝土的压应力图从图2.19看出正截面混凝土的压应力最大值 7.7MPa 0.5 Q 0.5 32.416.2(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求。(2) 预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.5，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.5曰.林菇卫钢束号1最大应力-1142容许最大拉应力 (Mia)1209是否满足是2115509是(3) 斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主圧和主拉应力见图2.20 :1r11.36.7.2

28、64-72-"77-72-6.4.2.9iy -00-UDU642-19T1u -0.6 一2 -0.34 -06 -07-180 J021-1.图2.20斜截面混凝土的主圧和主拉应力图从图2.20可以看出:混凝土的主压应力最大值：7.7MPa 0.6 fck 0.6 32.419.44(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1MPa , tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.11 、 2.12 和 2.13 :136

29、0.88.2 8.268.4 8.416 1.618 1.88 9"910 10 11 11 11.689r7.6079112 I36 1.6134 14霜 022021.8.3 "7.61.613148.4 8.416邮扁8.2 8.21.411®20216.28.28.4图2.21第二施工阶段应力图66.08.48.21.8 1182.1 2.11.570489-1.7348.1 8.115068.21.177.37.31.892.11.8!137.31.11415a%?168.1 <i5畝9 1爲 2021-8.16.18.18.22.3 2.3 20

30、 2.023 34 55662.8 2$7.37.17.33.8图222 4.第三施工阶段应力图2.8 2.85.98.28.12.31212-旻2.0 2.0 2.1 2.114 15 15 16 16 17 17 1191砧0220212 8-36.16.14.9甘51 5.45.44 24.2 4.294.23.803.8113.8.0 一4 24124.25145.44.2 5.4-66.2 6.24.774.7 丄4.76.220217图2.23第四施工阶段应力图从图2.21、2.122和2.23可以看出最大压应力：8.2MPa 0.7口 32.4 0.75 0.7 17.01MPa

31、满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条Cc 0.70 fck的要求；施工阶段没有出现拉应力。悬臂长为零的边板计算结果及结果分析1.持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.2 :1-2660871 -306391-123254 74"021173'1975-142115261423111273811111121112'图2.24正截面承载能力极限计算结果由图2.24可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能5.23.84.03.94.33.95.24.03.6力极限状态满足公路钢

32、筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范站2.8中5.1.5 1款。1.81 23456789101.20.71213141.21516171®(2).受弯构件斜截面抗剪承载力验算3.43.72.54.83.65.52.94.32021验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表 2.6號算位置5VCs (kN)7(kN92 1总抗力(kN)1.8设计剪力(kN42 1VR/Vd16满足 119 尺 寸寸213；54 2h/24.23.44 21193.1 .3.1185.72.81378.93.1440.73.43.1294是3.3是腹板宽度变化处1290.8185.7

33、1476.5369.53.996是是5 2565 2斜截面抗剪承载力验算结果表4：3?.23.9表2.62：82攻2攻 2.6表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.6可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)527和529的要求。2持久状况正常使用极限状态验算1 23456789(5率)预应力混凝土构件截面抗裂验算111210116891421_1526a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算仆13141

34、5161721663247466411121423211121111975121738192021300荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.3 3.8402.5t2'j_T9 -345 53>3t±I 6 2 5 一 4 847118 -386307043_9_0 01037 14 J一一 32669"66-39 一一.03.6 L1.8 - '111217381975从图2.25中可3以看出,2.82.93.232 一 13一 3J7-689632岁121425 154.8 474.6 2%5.5 664.9 11.3曲1 '920213

35、001112142115261423荷载短期效应组合作用下抗裂性验 1算图短期效应组合作用211119751738公路钢筋混凝2.42.6°1 土及预应力混凝土桥涵设计规范5.6中10 6.311。条12A类预应力构件在短期效应组合下20215.24.02.13.92.84.34.0.7 ftkC/.82.65r855(MPa)的要求。4.旷567891011121.20.73.8単2 %2.13.93.1131.2145.23.42.84.215164.04需3.63.31.8189 20213 02 5b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算3.72.54.83.65.52.94

36、.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.26014_56-F 470 11 12 1828I32 1252 13 1 0214. 4图2.26荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.26可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.271斗 F-56.8(9010-151617118920 21-0.8-0 8图2.27荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.27可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为

37、0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在短期效应组合F预制构件 tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2 )变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.28 o034)04 . 56-0.0009 _1 12415171 2021-0.0004-0.0009-0.0019-0.0019-0.°025 宀0.0028-0.0025图2.28短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数(C50 为 1.425 )，计算的挠

38、度为：0.0028m 0.95 1.425 0.0042m L/600 0.0321m, 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.291-0 0(035 5678910-0.0085-. |-0.0173 -I一丄-0.0231 11121314151617189 2021J>-0：0035g-0.00851-''-0.0173-0.0252图2.29短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0114m。从图2.29可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0252m，C50混

39、凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0252m/0.95 X1.425 = 0.0378m。预加力产生的最大反拱值为0.0114m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0114m X2.0 =0.0228m<0.0378m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长 期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条 预拱度为 0.0378m-0.0228m=0.015m。3.持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.30609一4.084图2.30正截面混凝土的压应力图5.1 4.9-175.7.1-20214.6从图2. 30看出正截面混凝土的压应力最大值 8.6MPa 0.5 b 0.5 32.4 16.2(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.7，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.7的击口曰一卜亡U-r)ZrL-pyLf/ft flr? -i 钢束号