施工电梯卸料平台

1、12两淮融景苑二期工程施工电梯卸料平台架搭设方案福建省第五建筑工程公司2021年6月25日一、工程概工程概况两淮融景苑二期工程位于安徽省宿州市埔桥区西昌北路东侧,汇源大道西 侧.本项LI包括20#住宅楼、21#住宅楼、24#住宅楼、25#住宅楼、26#住宅楼、 商铺幼儿园和二期人防地下室,主要结构为剪力墙结构,根底形式为桩筏根底. 其中20#楼地上33层,局部34层,地下1层,建筑面积约16078. 74 m2,建 筑高度96.85m： 21#楼地上33层,局部34层,地下1层,建筑面积约 16073.45 m1,建筑高度96.85m： 24#楼地上33层,局部34层,地下1层, 建筑面积约3

2、1606. 16 m2,建筑高度96.85 m： 25#楼地上33层,局部34层, 地下1层,建筑面积约15855. 69 m2,建筑高度96.85 m； 26#楼地上29层, 局部30层,地下1层,建筑面积约9205. 38 建筑高度84.65 m：主要结 构为剪力墙结构,3#商铺：建筑面积约4293平方米,地上3层,建筑高度 11.55m； S4#商铺：建筑面积约2066. 1平方米,地上3层,建筑高度11.55m； 幼儿园：建筑面积约2900. 5平方米.地上3层,建筑高度12.00m；主要结构 为框架结构,二期人防地下室局部：总建筑面积约17161平方米,地下1层, 建筑高度3.9m.

3、施工施工升降机设置于地下室顶板上,地下室顶板强度均可到达要求,但地 下室顶板均进行加固,地下室顶板加固别行设计.二、施工电梯概述1、本工程方案安装5台施工电梯.2、施工电梯总安装高度为110m.3、根据标准要求,平台采用18厚九夹板铺设,九夹板铺设于100X50方木 上方,而100X50方木应设置在纵向水平杆的上方,纵向水平杆应设置在横向水 平杆的上方,横向水平杆通过扣件传给立杆.这样,100X50方木按受均布荷载 的筒支梁计算,验算弯曲正应力和挠度；纵向、横向水平杆按受集中荷载作用连 续梁筒支梁计算,应算弯曲正应力、挠度和扣作抗滑承载力；卸料平台架的 整体稳定计算可以简化为立杆单稳定性计算,

4、立杆步距、横距和连墙点的坚向距 离对承载力影响较大；为进一步简化汁算,忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作 用对立杆产生的弯矩.4、因搭设高度大于50叫根据该工程的实际情况,卸料平台架分二段搭设. 第一段一层至十层,搭设高40m,采用落地式平台架,钢管釆用外径48mm壁厚3. 2mm 钢管；第二段十层以上,搭设高43m,釆用悬挑型钢式平台架,悬挑型钢釆用16 号工字钢,钢丝绳选择6X19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MP&,直径18. 5mm., 钢管采用外径48mm壁用3. 2mm钢管.1W3I三、平台架计算一第一段平台架计算1、材料数量建筑物总高度40 X立杆：总共40X8二320

5、m纵向水平杆每层：3.8X4=15. 2m15.2X9=136. 8m横向水平杆每层：1. 6X4=6. 4m6.4X9=57.6 m扶手每层:1.6X8=12. 8m12. 8X9二 115. 2 m连墙杆每层：IX 4二4m4X 16=64 m侧向斜撑每层：4.2X4=16. 8m16. 8X9二 151. 2 m直角扣件每层：50个50X9=450 个旋转扣件：50个对接扣件：48个2、荷载 自笫二层起每层荷载脚手扳的自重Gk： &二0. 35KN/nf施工荷载QJ二3KN/nT平安门重量:Q F300N/副钢管重量含纵横向水平杆、扶手侧向作料撑G钢扣件重量：竹芭及平安网重量：G

6、竹二3X28二84N3、钢管的计算参数48X3.2管径 d=48mm 壁厚 t=3. 2mm重量 G=34.7N/m惯性矩I二113600mm'反抗矩W 二4730mm'面积A=450mm:弹性模量E 二206000N/W回转半径i=15 9mm抗弯、抗压容许应力6 =205N/mm3验算纵向水平杆杆验算：1纵向水平杆按三跨连续梁计算, 计算简图p p p Pp p p P130010001300 纵向水平杆强度验算施工均布荷载标准值3.0KN m2,每层限载10KNG二0. 35KN/012每层所受荷载标准值Pk二30X3.6X1. 8=19. 44KN>10KN12所

7、以计算时应用 Qx=104- (3.6X1.8) =1. 54KN/m2P=1.2q 恒+1.4q 活二(1.2X350+1.4X1540) X (0.5X0.65) =837. 2NM=0. 278FL二0. 278X837. 2X 1300二302564N mm6 二 二302564/4730二64N/mm 2<6=205N/mm2 Wn强度满足要求. 纵向水平杆刚度验算f二 一二837.2 X 1300'* (206000 X 113600)=1.092 mm<u=13004-150 3x24EI二8. 67 mm刚度满足要求.(2) 横向水平杆杆验算：横向水平杆按单

8、跨简支梁计算, 汁算简图P P P P 横向水平杆强度验算P二l2q 恒+1.4q 活二(1 2 X 350+1. 4 X 1540 ) X ( 1.30/2X0. 50) +1 X34. 7=871. 9NMmax二理二871.9X1500*3二435950 N mm3M maxz n xr n ?6 二=4359504-4730=92. 17N/mm 6 =205N/mm -Wn强度满足要求. 横向水平杆刚度验算&岛呦小昭：代沁沁心.口.75 mm<Eu> 1500-r 150=10 mm刚度满足要求.(3) 纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算P 二 1.2q 恒+1.4

9、q 活=(1.2X350+1.4X1540) X (3.6X1.8 十 8) + (2. 6 +1.6) X34. 7二2232. 26NRc二8000N抗滑满足要求.(4) 对接扣件的抗滑力验算由于对接扣件仅用于立杆,其仅沿轴向受挤压力,因此不会滑脱,故不必验算 抗滑力.(5) 连墙件验算山于连墙件节点长度应满足W500 mm,取最长长度500 mm,LFD二500F48二10. 415.故可不验算其稳定性.连墙件受力分析N的_侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力0.5X1.4X 277. 2X1.2X 3=698. 5NN胡一正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力0. 25X1.4X277.2X

10、1. 85X0. 6X4=430. 8NN枷力一连墙件约束脚手架外平面变产生的向力 5000N 连墙件的強度验算Nl= Nmsin45°+ (N 正闻+'約束力+N 制0 5cos a ) cos45°=698. 5X0. 7072 + (430.8+ 5000) X0. 7072=4334. 6NI 15.8查表得：屮二0.91212N1 4334.6二 10. 56 N/m m2< 6 二205 N/m m26 二二_1P A 0.912x450满足要求. 连连墙杆扣件的抗滑力验算X1=5316N<Rf8000N满足要求. 连墙件预埋插管的抗剪力验算

11、N1 4334 6 t 二一二丄二9. 63 N/m m2<T=110 N/m m1 满足要求.A 450(6)架体稳定性计算由于本卸料平台架最大步距为2m,且所有立杆的步距和连墙件间距相同.架子稳定性根据杆件受力传递方向可以化为立杆强度计算,主要计算部位为脚手架的首步架,且按轴心受压计算立杆的稳定性.不釆用卸荷时立杆的稳定性计算G 总二(320+136. 8+57. 6+115. 2+36+151. 2) X 34. 7 + 360X 13. 2+50X 14. 6+48X18. 4+84 X 9+300 X 2 X 9 + 350 X (3.6X1.8) X 8+10000二5900

12、8N+10000 N不组合风载时立杆稳定性计算L0=Kuh=l. 0X1. 5X2=3. 0m式中：L.一立杆计算长度K计算长度附加系数,取值1.0 一计算长度系数,查表得1.5H立杆步距取2. 0m入二匕二型£二88. 7<X =210 X 长细比i 15.9查表得折减系数屮=0. 202N二 1. 2N 恒+1. 4N 活二 1. 2X590084-8+1. 4X100004-8=10601NN6 二=106014-0. 202X450=116. 6N/mm 2< 6 =205N/mm '满足要求.0 A组合风荷载时的立杆稳定性计算N=l. 2N+0. 85X

13、1. 4N 活二 1. 2X59008 = 8+0. 85X1. 4X10000-r8=10339NMx=0. 85X1.4wJsh2 4-8= 0. 85X1.4X277.2XI. 5X2' 4-8=247. 4N m二247400N mm式中：仃?风荷载标准值产生的弯矩IE 风荷载标准值1. 5风荷载标准值277.2N/HV3&二0. 7 u 1 心3.二0. 7X2. 64X0. 2X750二277. 2 N/m2N M6 二一 + =103394- 0. 202X450 +247400 = 4730二 166 N/mm 2< 6 =205N/mm 2 ip A W

14、满足要求.二第二段平台架计算1、材料数量材料数量及重量根本同第一段.验算1纵向水平杆杆验算：向联合同第一段2横向水平杆杆验算：同第一段3纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算：同第一段4对接扣件的抗滑力验算：同第一段5连墙件验算：同第一段6架体稳定性计算：山于笫二段搭设高度小于第一段,故为再验算.7悬挑工字梁验算悬挑脚手架的水平钢梁根据带悬臂的连续梁计算.悬臂局部受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用.本方案中,卸料平台排距为1500mm,内排脚手架距离墙体150mm,第一道支 撑与墙的距离为1650mm.悬挑梁的截面惯性矩1 = 1130 cm',截面反抗矩W二141 cm',

15、截面积A = 26. 1 cm',线密度G = 20. 5 kg/mo外立杆轴向力设计值N产10. 601 kN；内立杆轴向力设计值N：二10. 601 kN：悬挑梁自重荷载 q=l. 2X20. 5X9. 8 X 10_3=0. 246kN/m悬挑脚手架示意图w I.电梯du n安转製收再悬挑脚手架计算简图0.3620.69S10.3D7611悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)12悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN -m)各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为:R1二11. 329kN；R2二ll345kN；R3二一0. 362kNo最大弯矩肛二0. 820 kN m；最大应力 0 二M/1.

16、 05W+N/A二 0. 820X106 /( 1.05 X 141000 )+ 4. 451X103 / 2610 = 7. 244 N/mm:；悬挑梁的最大应力汁算值.二7. 244 N/W 小于抗圧强度设讣值205N/W, 满足要求！悬挑梁稳定性计算悬挑梁釆用16号工字钢,计算公式如下：o 二 M/ <1> X W f其中<K -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表?钢结构设计标准?(GB50017-2003)附录B得到：<l)b=2. 00由于叽大于o6,依?钢结构设计标准?(GB50017-2003)附表B,根据下面公式调整:0.282<1.0箱I电梯汕

17、n安越製收我得到 <l)b二0.929.经过计算得到最大应力 o = 0. 820X106 /( 0. 929X141000 )= 6. 261N/mnT；悬挑梁的稳定性计算.二6.261N/mm小于f=215N/mm:,满足要求！(8) 拉绳的受力计算钢绳承受全部荷载,通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座 反力分别为：Rl=ll. 329kNo水平悬挑梁的轴力九和拉钢绳的轴力曲根据下面计算Rah 二为 RuiCOS 0 匚其中RviCOS 0匚为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力 曲二RciSinO：根据以上公式计算得到山左至右各钢绳拉力分别为：Ru=12. 17

18、2kNo(9) 拉绳的强度计算a. 钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力凡取最大值进行计算,为V12. 172 kN选择6X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MP&,直径18. 5mmFJ = ciFs/K其中玖-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fs 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=199.500kN；a 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6X19、6X37、6X61钢丝 绳分别取0.85、0.82和0.8.a =0.85；K -钢丝绳使用平安系数.K=6o得到：Fg= 28. 263kN M &=12. 172kN.经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求.b. 钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力凡的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N 二 二12. 172kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为o 二 N/A W f其中f为拉环钢筋抗拉强度,按?混凝土结构设计标准?10.9.8每个 拉环按2个截面i|算的吊环应力不应大于50N/mm；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径0=(12171.810X4/(3. 142X 50X2) 1/2 =12. 4mm；实际拉环选用直径D二14mm的HPB235的钢筋制作即可.(10)锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环