重庆房地产学院图书馆高支模板专项施工方案

1、重庆房地产职业学院图书馆项目目 录第一章、工程概况21.1总体概况21.2 施工现场条件2第二章、编制依据3第三章、模板选材及地基处理4第四章、钢管脚手架搭设51、 脚手架基本要求52、梁板构件具体处理要点6第五章、梁模板(扣件钢管架)计算书81、KL152梁支撑架计算书82、KL53梁支撑架计算书143、模板高支撑架计算书22第六章、搭设工艺301、搭设流程302、搭设注意事项30第七章、安全技术措施311、安全作业条件312、安全施工31第八章、质量要求及保证措施341、质量要求342、保证措施34第九章、模板工程主要危险源的识与控制措施351、安装拆除模板脚手架352、现浇梁模板拆除36

2、3、模板吊运作业364、木工机械操作365、模板堆放36第十章、环境保护文明施工36高大模板工程施工方案第一章、工程概况1.1总体概况序 号项 目内 容1工程名称重庆房地产职业学院图书馆2建设地点重庆市大学城西永组团U3-1-3地块3建设单位重庆市房地产职业学院4设计单位中机中联工程有限公司5勘察单位四川省地质工程勘察院6监理单位重庆市建永工程监理有限公司7质量监督单位重庆市沙坪坝区质量监督站8施工总承包单位重庆中鸥建设有限公司10建设规模（面积）28100.711.2 施工现场条件1.2.1地理位置及地形地貌场地位于重庆市沙坪坝区大学城重庆房地产职业学院内南北中轴线上，东西向约110M，南北

3、向长120M，成不规则矩形。拟建场地素填土覆盖较薄，其下岩层成单倾斜产出拟建场地地势较平坦。1.2.2结构设计概况本工程结构类型属框架结构，平面形式为椭圆形，平面结构尺寸90*97.2m网轴间基本轴距为10*10.8M。结构层数为地下一层，地上四层，±0.000相当于绝对高程286.00M，建筑高度为23.90M，建筑基本层高6M。抗震设防烈度为6度，抗震等级为四级。基础及地下室部位砼强度等级为C35、抗渗等级为S6，墙柱-1F砼强度等级为C45,1F砼为C40，2F及以上为C30，梁板砼强度等级为C30，屋面梁板为补偿收缩混凝土。钢筋主要为HR400级钢。部分区域为钢结构及钢砼叠合

4、层屋盖，其它部位为钢筋砼屋盖。本工程标准层高均为6m,属于普通层高框架结构，本工程FH/13轴间有一椭圆形报告厅，面积约有240M2，报告厅成阶梯型放阶，标高从-6M至+0.00M。报告厅上空结构面标高为+6M。因此此部分区域结构层高最高达到12M。施工此部分结构脚手架搭设及支模高度超过8M，属于规范要求危险源较大项目，需要单独编制高支模专项方案，进行专家论证，论证合格后按专家组意见和确认的方案实施。报告厅区域上空楼面结构板厚度120mm，梁断面300*800mm、400*1000mm、300*900mm、500*1250mm等几种，按最不利原则、危险源最大原则遴选，对以下几种构件支模体系进行

5、安全结构验算并编制专项实施方案：1）KL152断面500*2500mm，净跨L=19.80M，结构层高12M；2）KL153断面400*1000mm，净跨L=17.20M，结构层高12M；3）结构板厚120mm，层高12M。其他梁板构件模板支设按以上三种构件相应原则处理。第二章、编制依据（1）工程的招标文件、施工图纸及答疑记录（2）现行国家有关的规程、规范： 施工企业安全生产管理规范GB50656-2011 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 混凝土结构设计规范GB50010

6、-2002； 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 建筑施工高处作业安全技术规程(JGJ80-09) 建筑工程文件归档整理规范GB/T50328-2001(3) 现行重庆市有关的标准、规定Ø 重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准Ø 工程地质勘察规范 DBJ50-043-2005Ø 钢筋混凝土短肢剪力墙、异形柱结构技术规程 DBJ50-058-2006Ø 建筑防雷施工质量控制与验收规程 DBJ50-060-2006Ø 建筑施工现场管理标准 DBJ50-077-2008Ø 建筑地基基础工程施工质量验收规范 DBJ50

7、-125-2011注：当同一事件适用的国家法律、法规、规程、规范；地方规程、规定与企业标准三者之间有不一致时，以标准高者为适用条件。第三章、模板选材及地基处理木枋依据计算要求，选用断面为50*100mm、80*100mm；模板选用九夹板，尺寸为915×1830×18，模板的内外楞采用48×3.0的钢管，木方竖向加肋间距为100300。当梁高小于700mm时，梁侧可用支撑板模的水平钢管顶撑，并用部分短钢管斜撑；梁高大于等于700mm时，要加设对拉螺栓固定。加设直径A12对拉螺杆固定，竖向间距每300mm一道，水平间距按450mm一道。脚手架支撑采用48×3

8、.0的钢管扣件排架。其示意图如下：钢管支撑架50012对拉螺栓组合钢模当500h1000时，采用二道对拉螺栓；当1000h1500时，采用三道对拉螺栓；当1500h2000时，采用四道对拉螺栓。h 钢管支撑架700钢管斜撑组合钢模h500 楼板模支设：（1）、楼板模采用18mm厚竹胶板。（2）、模板之间的接缝高低差应控制在3mm以内，接缝宽度应控制在2mm以内，过大的缝隙要用胶带粘贴。（3）、要严格控制整体模板的水平度，平整度应控制在5mm以内。（4）、当板的短跨³4m时，顺短跨的模板中部要起拱，起拱高度为跨度的1/10003/1000。脚手架搭设前对该区域进行硬化处理：对表层松散浮

9、土进行清理，铺设150厚手摆片石，再在片石上浇筑一层100厚C15砼垫层，砼强度达到50%以上方可进行脚手架搭设。砼面层高度应该扣留二次建筑面层厚度，也即地坪面层下-0.100M。第四章、钢管脚手架搭设1、 脚手架基本要求使用的材料必须有出厂合格证，弯曲、变形、开裂的严禁用于支顶架搭设施工。1、立杆立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 立杆上的对接扣件应交错布置：两相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不小于步

10、距的1/3。2、纵向水平杆 纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨。 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。 纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。 支架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 满堂红钢管支顶体系平面布置应确保水平杆连续设置。3、横向水平杆 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 横向水平杆两端

11、均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、剪刀撑支架外侧立面及纵向每排支架外侧在整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。剪刀撑采用搭接方式连接，且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。5、扣件安装 扣件规格必须与钢管外径（48）相同。 螺栓拧紧力不应小于40N·m，且不应大于65N·m。 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 对接扣件开口应朝上或朝内。 各杆件端并没有伸出扣

12、件盖板边缘的长度不应小于100mm。 6、支顶架搭设质量要求支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不变形。、立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。、水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水偏差不大于30mm。横向水平杆的水平偏差不大于30mm。、支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。、扣件紧扣力在4555N.m内不得低于45N.m或高于60N.m。2、梁板构件具体处理要点1）、KL152（梁断面500*1250mm）脚手架搭设基本要求1、立杆：纵向间距800（平行于梁长方向），横向间距1100（垂直梁），梁底部位增设2根承重立管支撑，长向排距800。沿着纵向立杆下铺设250*

13、50*4000木板，木板与垫层间有缝隙采用木锲塞紧。2、扫地杆：纵横方向均设置扫地杆，扫地杆距离地面200。3、水平管步距：1500（模板支撑纵、横向水平杆之间的距离），整个排架水平横管的连接必须连续设置。4、剪刀撑：沿排架四周及梁底侧边，连续设置纵向和横向剪刀撑，由底至顶连续设置。倾斜角度为45º60º。5、立管承重连接方式：双扣件。梁底加设3排顶杆，纵向间距800。模板及木枋弹性模量要求，断面尺寸要求详见计算书参数设置要求。2）、KL153（梁断面500*1250mm）脚手架搭设基本要求1、立杆：纵向间距1200（平行于梁长方向），横向间距1100（垂直梁），梁底部位增

14、设2根承重立管支撑，长向排距1200。沿着纵向立杆下铺设250*50*4000木板，木板与垫层间有缝隙采用木锲塞紧。2、扫地杆：纵横方向均设置扫地杆，扫地杆距离地面200。3、水平管步距：1500（模板支撑纵、横向水平杆之间的距离），整个排架水平横管的连接必须连续设置。4、剪刀撑：沿排架四周及梁底侧边，连续设置纵向和横向剪刀撑，由底至顶连续设置。倾斜角度为45º60º。5、立管承重连接方式：双扣件。梁底加设2排顶杆，纵向间距800。模板及木枋弹性模量要求，断面尺寸要求详见计算书参数设置要求。3）、现浇板脚手架搭设基本要求现浇板脚手架采取满堂红脚手架搭设。1、立杆：纵向间距1

15、20（平行于梁长方向），横向间距1200（垂直梁），梁底部位增设2根承重立管支撑，长向排距800。沿着纵向立杆下铺设250*50*4000木板，木板与垫层间有缝隙采用木锲塞紧。2、扫地杆：纵横方向均设置扫地杆，扫地杆距离地面高200。3、水平管步距：1500（模板支撑纵、横向水平杆之间的距离），整个排架水平横管的连接必须连续设置。4、剪刀撑：报告厅范围脚手架搭设面积约21.6*20M，占地不大，在其四周设置和在沿中部设置十字剪刀撑，从底至顶连续设置。倾斜角度为45º60º。5、立管承重连接方式：双扣件。模板及木枋弹性模量要求，断面尺寸要求详见计算书参数设置要求。第五章、梁模

16、板(扣件钢管架)计算书 1、KL152梁支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2012.3.扣件式钢管模板 高支撑架设计和使用安全。 梁底增加3道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.00 一、参数信息

17、: 梁段信息:KL152； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):10.85； 梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:3； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.500； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.250； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/m

18、m2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):48×3.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.250×1.100=34.375 kN/m； (2)模板的自重线

19、荷载(kN/m)： q2 = 0.350×1.100×(2×1.250+0.500)/ 0.500=2.310 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.500×1.100=2.200 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.2×34.375+1.2×2.310=44.022 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×2.200=3.080 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力

20、分别为： N1=2.127 kN； N2=6.129 kN； N3=8.149 kN； N4=6.497 kN； N5=2.127 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.149/1.100=7.408 kN/m； 最大弯距 M

21、=0.1ql2= 0.1×7.408×1.100×1.100= 0.896 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.896×106/133333.3 = 6.723 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×7.408×1.100 = 4.890 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3×4889.555/(2×80.000×

22、100.000) = 0.917 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.677×6.174×1100.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.966 mm； 木方的最大挠度小于 1100.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的

23、计算得到： 支座反力 RA = RB=0.572 kN 中间支座最大反力Rmax=11.111； 最大弯矩 Mmax=0.219 kN.m； 最大变形 Vmax=0.035 mm； 截面应力 =0.219×106/4490.0=48.819 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN

24、。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.11 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.111 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.850=1.681 kN； N =11.111+

25、1.681=12.792 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u

26、 - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.710； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.710×1.500 = 2.993 m； Lo/i = 2993.355 / 15.900 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12791.632/(0.203×424.000) = 148.615 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 148.615 N/

27、mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12791.632/(0.386×424.000) = 78.158 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 78.158 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+

28、2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.019 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.019×(1.500+0.300×2) = 2.497 m； Lo/i = 2497.263 / 15.900 = 157.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12791.632/(0.284×424.000) = 106.229 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.229 N/mm2

29、 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.

30、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑

31、的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个

32、扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、KL53梁支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(

33、GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2012.3.扣件式钢管模板 高支撑架设计和使用安全。 梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.00。 一、参数信息: 梁段信息:KL153； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):11.10；

34、梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:2； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.000； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):50.

35、00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):48×3.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.000×1.100=27.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×1.100×(2×1.000+0.400)/ 0.400=2.310 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土

36、时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.400×1.100=1.760 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.2×27.500+1.2×2.310=35.772 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.760=2.464 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.712 kN； N2=6.429 kN； N3=6.889 kN； N4=1.712 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5

37、.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.889/1.100=6.263 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×6.263×1.100×1.100= 0.758 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.758×106/83333.3 = 9.094 N/mm2；

38、 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×6.263×1.100 = 4.133 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3×4133.498/(2×50.000×100.000) = 1.240 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大

39、变形 V= 0.677×5.219×1100.0004 /(100×9500.000×416.667×103)=1.307 mm； 木方的最大挠度小于 1100.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.206 kN 中间支座最大反力Rmax=10.949； 最大弯矩 Mmax=0.278 kN.m； 最大变形 Vmax=0.111 mm； 截面应力 =0.278×106/

40、4490.0=61.905 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大

41、支座反力，R=10.95 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =10.949 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×11.100=1.720 kN； N =10.949+1.720=12.668 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -

42、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.710； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167&#

43、215;1.710×1.500 = 2.993 m； Lo/i = 2993.355 / 15.900 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12668.356/(0.203×424.000) = 147.183 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 147.183 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式

44、(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12668.356/(0.386×424.000) = 77.405 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 77.405 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.020 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.020×(1.

45、500+0.300×2) = 2.500 m； Lo/i = 2499.714 / 15.900 = 157.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12668.356/(0.284×424.000) = 105.205 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 105.205 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣

46、件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个 方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置， 但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚