市政工程综合管沟施工方案

1、综合管沟施工方案编 制：审 核：审 批：编制单位：XX股份有限公司编制时间：20年 月曰目录一、编制依据及原则1.1.1编制依据仁1.2编制原则仁二、工程概况1.2.1工程概况仁2.2工程地质2.三、施工部署2.3.1布置原则2.3.2平面布置3.3.3施工组织机构3.3.4资源配置计划4.四、施工进度计划6.五、施工工艺流程6.六、施工方法8.6.1施工准备8.6.2基础处理8.6.3测量放线8.6.4沟槽、基坑开挖与支护 9.6.5降排水措施106.6基底垫层156.7模板工程156.8钢筋加工、安装366.9混凝土施工386.10施工缝及变形缝施工工艺 426.11预埋件、预留孔施工工艺

2、 456.12 土方回填46七、质量保证措施 467.1 组织保证措施 467.2制度保证措施 47八、季节性施工措施488.1、雨季施工措施 488.2冬季施工措施 49九、安全文明保证措施 499.1安全保证措施 499.2文明施工措施53一、编制依据及原则1.1编制依据1、城镇道路工程施工与质量验收规范(CJJ1-2008);2、公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011);3、公路路基施工技术规范(JTG F10-2006);4、地下工程防水技术规范(GB 50108-2008);5、混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002);6、 给水排水构筑物工程施工及验

3、收规范(GB50141-2008);7、 市政道路给水排水管道工程施工及验收规范(GB50268-2008);&本项目施工合同、施工图纸、总体施工组织设计、图纸会审内容及当地项目文 件及政策。1.2编制原则1、遵守合同条款要求，认真贯彻业主和监理工程师的指示、指令和要求；2、严格遵守合同明确的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准；3、坚持技术先进、科学合理、经济实用性、安全可靠性与实事求是相结合；4、 自始自终对施工现场坚持实施全员全方位、全过程严密监控、动静结合、科学 管理的原则；5、实施项目管理，通过对劳务、设备、材料、技术、资金、方案、信息、时间与 空间的优化处理，实现成本、工

4、期、质量及社会效益。二、工程概况2.1工程概况工程范围：万北路(环岛西路-万顺路)位于平潭综合实验区的中部，在平潭综合 实验区总体规（2010-2030）中，是综合实验区城市交通发展战略中竹屿组团、岚城 组团和潭城组团内城市路网中的一条重要的生活主干路。其综合管沟工程西起平岚一 路，东至平岚二路，全长约1.18km。综合管沟内收纳的市政管线有：110kV及220kV高压电缆、10kV中压电缆、通 信电缆、给水管道、中水管以及直饮水管，其中中水管和直饮水管为预留管位。管沟 采用矩形箱涵的结构形式，分为双仓，其中给水管、通信电缆、中水管设为一仓（综 合仓，净空尺寸B >H=3.1 X3.0m

5、），高压电力电缆、中压电力电缆设为一仓（电力仓， 净空尺寸 B XH=2.6X3.0m）o综合管沟纵断原则上与道路辅道纵断保持一致。管沟正常段按照覆土不小于2.5m 设计。本项目纵断面主要控制因素：北侧非机动车道 K4+541.38处过路污水管，管底标 高-1.09m； K5+343.6处的过路污水管，管底标高-0.99m及各电力、通信、给水出沟管 道标咼。纵断面在满足相交管道要求的情况下，设计标高尽可能的高，以减少土方开挖及 降低基坑支护成本。管沟最大纵坡为 8.27%，最小纵坡为0.30%，最小坡长为19.5m。设计综合管沟从K4+541.38处污水管底通过，沟顶标高-1.59m，离管底0

6、.50m。K5+343.6处污水管底通过，沟顶标高-1.62m,离管底0.63m。2.2工程地质本区地基岩土分布种类较多，结构及分布变化较大，地质构造较简单，属中等复 杂类型。上层主要类型为淤泥河淤泥质混沙，工程性质较差，承载力很低。场地地下水类型主要为：场地上部的孔隙潜水，场地中下部孔隙承压水，以及基 底不同风化程度岩石中的孔隙-裂隙水。三、施工部署3.1布置原则根据设计施工图纸及核实的工程量，以及以往类似工程施工经验数据，合理划分 施工区域，编制施工机械及施工队伍进场计划，明确施工队伍及各种机械的进场时间，避免出现窝工现象。3.2平面布置万北路综合管沟设计于北侧非机动车道及两侧的分隔绿化带

7、下，设计范围为万北路 K4+495K5+394、平岚一路 K4+280K4+378、平岚二路 K4+220K4+343，全场约1.18KM。其中万北路 K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平岚一路K4+260K4+396、平岚二路K4+220K4+343段基坑根据设计图纸要求需做基坑支 护，具体见设计施工图3.3施工组织机构根据路基工程规模、工期要求及工程特点，建立由项目经理主管，各部门全力配 合的组织机构，详见组织机构框图。组织机构图3.4资源配置计划341人员配备计划施工作业人员配备一览表序号岗位名称人数备注1现场负责人1执证上岗2施工员1执证上岗

8、3质检员1执证上岗4专职安全员1执证上岗5资料员1执证上岗6测量员2执证上岗7电工1执证上岗8机械操作人员12执证上岗9钢筋工4010焊工8执证上岗11模板安装工4012砼工2413普工30342机械设备配备计划机械设备配备一览表编号机械名称型号数量质量状态备注1挖掘机PC2203台良好2钢板桩打桩机CAT3252台良好带振动锤3自卸汽车10T20台良好4混凝土输送泵（汽车泵）46m1台良好5混凝土罐车8m38台良好6钢筋弯曲机7.5KW3台良好7钢筋切断机4KW2台良好8钢筋调直机4KW2台良好9电焊机U-756台良好10电动打夯机HW602台良好11GPS测量仪中海达1台良好12全站仪中纬

9、1台良好ZTS-60213水准仪D2S33台良好14插入式振捣器50型8台良好四、施工进度计划考虑现场施工条件和工期要求，根据实际情况和施工总体进度计划，工期计划2013年9月1日开工，2013年12月10日完工，工期为101天。五、施工工艺流程施工准备施工测量放样耳基坑开挖基坑修整1基底验槽不合格合格*基底垫层底板钢筋安装底板立模审底板混凝土浇筑侧墙钢筋安装侧墙立模32满堂支架架设预压* >顶板底模安装混凝土浇筑养护*拆模拆卸支架墙背回填六、施工方法6.1施工准备6.1.1组织有关人员全面认真地熟悉、核对设计文件，了解设计意图，核对地形地 质资料，制定合理可行的现场施工方案。6.1.2

10、按专业划分，系统地编制材料计划、施工进度、机械进场、测量、试验、技 术值班和质量、安全检查各项工作细则。6.1.3对施工区域内存在或可能存在的各种地上、地下管道、管线、文物等进行广 泛深入的调查，并积极与有关部门取得联系，协商解决并协助移除或保护。6.2基础处理本工程综合管沟段地基处理的方式主要有：CFG桩（1）采用CFG桩法处理的范围，CFG桩桩顶设置桩帽、垫层和土工格栅，其技 术要求同路基段。桩顶的褥垫层设置在管沟基底，相应降低该范围内的CFG桩设计桩 顶标高，桩底标高及桩间距同路基段，设计桩顶标高以上部分采用空桩。综合管沟标 准段CFG桩设计桩顶标高=综合管沟设计底标高-1.49m。（2

11、） 在设计图纸中未设计基础处理的地方，待基坑开挖后邀请业主、设计、监理、 地勘进行验槽后，确定是否需要进行处理。6.3测量放线在建设、设计、监理单位现场交接测量控制点后，已组织对交接桩点的复核测量，建立测量控制网，并在施工区内设立导线点，对最先开工的沟槽放出中线、边线、做 好中线、边线、导线点保护措施。6.3.1根据控制桩采用全站仪测定管道中心线， 在控制桩之间按照图纸要求并结合 现场实际设置相应的纵向变坡桩、百米桩等。6.3.2放线：采用设计图纸放出管沟中线和施工作业带边界桩。6.3.3施工作业带占地宽度根据设计文件计算。6.3.4严格按照设计图纸的要求，复测管沟开挖的几何尺寸，高程等。在管

12、沟回填后立即进行竣工测量。6.4沟槽、基坑开挖与支护641 般沟槽开挖综合管沟沟槽采用挖掘机配合自卸车开挖，遵循“先深后浅”的原则，人工配合清 理坑底。为了防止出现塌方，按设计适当放坡开挖，根据地勘报告揭露本工程箱涵施 工土属细中砂层，根据规范要求按照 1:1放坡进行开挖。基坑底部两侧各加宽 1米， 方便工人安装模板和绑扎钢筋等。为了避免超挖，测量随时跟进，留20CM由人工清沟槽开挖方法详见我部理，全站仪中心定位，防止中线偏移。根据实际情况，在一般开挖段可直接放坡开挖 到位装车外运，当不能一次开挖装运时，则进行甩运，具体操作为：沟底一台挖掘机 纵向开挖，将土方甩至沟顶一侧，上边一台挖掘机装车外

13、运。 沟槽开挖施工方案。一眾龍码左権幵恿更匱區（单位：CM）642支护段沟槽开挖综合管沟位于万北路 K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平 岚一路K4+260K4+396、平岚二路K4+220K4+343段基坑根据设计图纸需进行基坑 支护。支护方法主要采用“钢板桩+钢管内支撑”支护方法，钢板桩采用拉森III型，等 支护稳定并且基坑顶开挖临时截水沟之后才可进行基坑开挖。拉森钢板桩的施工方法 具体见设计图纸及我部拉森钢板桩施工方案。基坑开挖遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则，即先支撑后 开挖。钢板桩打设优先采用先静力压桩，打设困难时再考虑

14、采用振动沉桩。643注意事项1）人工开挖沟槽的槽深超过3m时应分层开挖，每层的深度不超过 2m；2）为保护基坑底土体的原状结构，应根据土质情况和挖土机械的类型， 在坑底以 上保留20cm 土层由人工挖除。3）基坑开挖完成后，及时通知业主单位、设计、监理、地勘单位检查基底的地质 情况，土质与承载力是否与设计相符，进行基底验槽，并办理隐蔽工程检验手续，符 合要求后及时进行垫层施工。6.5降排水措施（1）一般基坑（槽）降排水 基坑（槽）开挖深度小于3M，地下承压水位在坑（槽）底标高以下，地段采 用明沟集水坑进行降排水。基坑（槽）开挖前在开挖线两侧1M处砌筑水泥砖截水沟，截水沟宽 0.5M，高 0.5

15、M，纵向坡度5%°。在基坑底两侧距偏坡0.3M，设置砖砌排水沟，排水沟宽0.5M，深0.5M，每50M 设置一个边长为0.5M的正方形砖砌集水坑，坑深1M，坑底防渗布。 基坑（槽）开挖深度大于3米且不大于5M，地下潜水在坑（槽）底标高以上， 地段采用轻型井点方法进行降排水，沟槽分段长度为长X宽 =120M X9M。计算简图如下:1) 基坑等效半径矩形基坑：Ro=0.29 XA+B)=0.29 X(9+120)=37.41M2) 潜水含水层厚度计算S'= Hi+Sw-Dw +RoX =5+0.5-0.2+37.41 >0.15=10.912MS'/( S'

16、+L)= 10.912/(10.912+1)=0.784H=1.85( S'+L) =1.85 X10.912+1)=25.752M3) 平均渗透系数K=(Ki XHi )/EHi=(1 X5+0.1 X3+4 X7)/(1+3+4)=4.163M 3/D4) 井点系统的影响半径R0S= H 1+Sw-Dw=5+0.5-0.2=5.3M潜水含水层：R=2S(KH) °5=2X5.3 X4.163 X8)°.5=61.169MRo=R+Ro=61.169+37.41=98.579M5) 井点管的长度Hd >Hi+Sw+RoXI+H+L=5+0.5+37.41 &

17、gt;0.15+0.2+仁 12.312M6 )基坑涌水量计算基坑远离边界：Hm=(H+(H-S)/2=(8+(8-5.3)/2=5.35MQ=1.366K(H 2-HM2)/(LG(Ro/Ro)+(Hm-L)/L XLG(1+0.2H m/Ro)=1.366 >4.163 > (82-5.352)/(LG(98.579/37.41)+( 5.35-1)/1>LG(1+0.2 >5.35/37.41)=840.36M 3/D7) 单井出水量Q=120 n>Rs >lxK1/3=120 >n>025 >1 X4.1631/3=15.154M

18、3/D8) 井点管数量N=1.1Q/Q=1.1 >840.36/15.154=619) 集水管总长矩形基坑：LA=2 >(A+B)=2 >(120+9)=258M10) 井点的间距LD=LA/(N-1)=258/(61-1)=4.3M降水井采用非完整井，降水井设计深度为6M，施工时应根据实际情况加以调整，过滤管长度为3M。钻井井径100MM，滤管内径：50MM，滤眼直径6MM，滤管采 用两层尼龙网包扎；填砾高度应从井底至地面下0.2M处。滤管底部进行封堵处理。图6.1轻型井点降水做法详图（支护段）井点管 间距4.11:11:1排水沟11总管接至空心泵砖砌300 300图6.2

19、轻型井点降水做法详图（非支护段）2）施工工艺流程钻孔f清孔f下井管f下粒料f真空泵安装f排水f真空减压。3）施工技术要求 测量、放线、定管位由专职测量负责。 钻井时要求钻杆保持垂直。 井孔的孔径为100MM。 钻孔过程中，钻杆的垂直度偏差不得大于1%。 清孔时根据不同的土层调正泥浆的浓度，以防塌孔。 下井点管时必须垂直，并分别根据不同长度要求进行焊接，焊缝必须牢固不渗 回填粒料四周均匀，渐下，以防井管偏位。 真空泵工作时，真空度须达到 0.04-0.06MPA。6.6基底垫层根据设计图纸综合管沟底部垫层由下到上采用15cm厚碎石砂加15cm厚C15砼,垫层左右尺寸超出管沟尺寸各30cm。在槽底

20、开挖清理到位后，应用全站仪定出综合管 沟轴线、水平仪测设出高程后立模，模板支撑一定要牢固。模板内的杂物，用水清理 干净，模板的缝隙应填塞严密，并涂刷脱模剂。自检合格后报监理工程师，监理确认 后方可进行砼浇筑。6.7模板工程由于综合管沟管线长、工期紧、模板周转少、需求量大，根据施工经验，大块主 模采用高密度覆膜木胶合板，能有效地减少拼缝，保证结构内侧的平整度和光洁度。6.7.1模板及支架施工技术要求模板工程在结构施工中是一个十分重要的环节，其施工质量的好坏将直接影响综 合管沟的质量、外形尺寸及结构的抗渗防裂功能。(1) 模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准变形下沉等现象。对顶 板大体

21、积混凝土施工时模板支撑刚度须进行预压试验，并经监理审批。(2) 模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才能立模安装。(3) 模板应拼缝平整严密，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安 装后应及时报检及浇注混凝土。(4) 顶板(中板)结构应支立支架后铺设模板，由于管沟净空不大，无须进行预拱 度计算，但应考虑预留1-1.5cm沉降量，以确保净空和限界要求，施工模板时可作适当 的起拱措施。侧墙模板拼缝处贴止水胶带，防止漏浆。(5) 结构变形缝处的端头模板应钉填缝板，填缝板与止水带中心线和变形缝中心线重合并用模板固定牢固。止水带不得打孔或用铁钉固定。填缝板的支撑必须牢固，不得跑模。(6) 模

22、板应采用止水对拉螺杆固定，端部应加垫块，拆模后其垫块孔应用膨胀水泥 砂浆堵塞严密。对拉螺杆应事先设计，在保证结构稳定的情况下，一方面尽量减少拉 杆，一方面合理布置，以求外观的完美。6.7.2隔墙脚模根据结构和模板的尺寸，综合管沟防水混凝土分两次浇注。第一次浇注35cm厚底板及30cm高侧墙混凝土，第二次连同剩余侧墙和顶板一次完工。采用对拉螺杆和 花蓝螺栓拉杆进行加固和调整平面位置，内撑钢筋用来保证结构的断面尺寸。第一次 模板预留23cm砼不浇灌，底模不拆除，作为第二次模板的支撑面，这样，可以避 免两次混凝土之间的不平整施工缝。6.7.3侧墙模板墙身和顶板施工每段按变形缝分开，并与底板上下保持一

23、致。墙身施工前，将施 工缝处砼表面凿毛，剔除松散砼，清理渣物并冲洗干净。然后绑扎墙身钢筋，经监理检查验收后支设墙身模板。墙身模板采用厚度 =2CM厚木模板，以6CM X8CM木枋 为竖向次楞，间距30CM,横向48钢管主楞（厚度3.0MM），间距50CM，辅以双向§e樓將期管主捞gIT.*X J尬18止de：j34WX俪1侧墙模板支撐平面閤测埴模板支撑立面圈16止水对拉螺杆进行对拉加固，底排螺杆距底面不得大于 30CM。墙身和顶板模板在 支设时，考虑连续安装，墙身模板在变形缝处使用加密拉杆固定墙身两端挡模。 （见下 图）6.7.3.1侧墙模板计算侧墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢

24、楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨, 即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺 栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产 生的荷载标准值为6.00kN/m2;1、参数信息(1) 基本参数次楞间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):300 ；主楞间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500 ；对拉螺栓直径(mm):M16 ；(2) 主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数：2;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;(3) 次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根

25、数:2;宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;(4) 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00;一 2 一一 2面板弹性模量(N/mm ):6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm ):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;(5) 木方和钢楞2 2方木抗弯强度设计值fc(N/mm ):13.00;方木弹性模量 E(N/mm ):9000.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;2、 、2钢楞弹性模量E(N/mm ):206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm ):205.00;2、侧墙模板荷载标准值计算按施工手册，

26、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：1/2F=0.22YS 仪VF= YH3其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m ;t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T -混凝土的入模温度，取20.000C；V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H -模板计算高度，取3.500m；別-外加剂影响修正系数，取1.200;化-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。2 2分别计算得 23.042 kN/m、84.000 kN/m，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计 算荷载。2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F仁23.042kN/m ;2倾倒

27、混凝土时产生的荷载标准值F2= 4 kN/m。3、侧墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算 要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧 压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁 计算。(1) .抗弯强度验算弯矩计算公式如下：2 2M=0.1q1l +0.117q2l其中，M-面板计算最大弯矩(N mm);I-计算跨度(次楞间距):l =300.0mm;新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2X23.042X).500X).900=12.443kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1

28、.4X4.00X0.50X).90=2.520kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。225面板的最大弯矩：M =0.1 X12.443>300 +0.117X2.520X300= 1.59X10 N mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W< f2 其中，(T -面板承受的应力(N/mm );M -面板计算最大弯矩(N mm);W -面板的截面抵抗矩：243W = bh/6 = 500X20.0X20.0/6=3.33X10 mm ;、22f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm );f=13.000N/mm ;542面板截面的最大应力计算值：c=

29、M/W = 1.59 X0 / 3.33X10 = 4.77N/mm ;面板截面的最大应力计算值c =4.77N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！(2) .抗剪强度验算计算公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N);l-计算跨度(次楞间距):l =300.0mm;新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2X23.042X0.500X0.900=12.443kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4X4.00X0.50X0.90=2.520kN/m;面板的最大剪力：V = 0.6X12.443X300.0 + 0.617X2.5

30、20X300.0 = 2706.192N;截面抗剪强度必须满足：t 3V/(2bhn)我其中，t面板截面的最大受剪应力(N/mm2);V-面板计算最大剪力(N): V = 2706.192N;b-构件的截面宽度(mm): b = 500mm ；hn-面板厚度(mm): hn = 20.0mm ; ,、，_一、一, 2 2fv-面板抗剪强度设计值(N/mm ): fv = 1.500 N/mm ;面板截面的最大受剪应力计2算值：T =3 >2706.192/(2X500X20.0)=0.406N/mm ;2面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm ;面板截面的最大受剪应力计算值t

31、=0.406N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm2，满足要求！(3) .挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：4沪0.677ql /(100EI)珂 V="250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载：q = 23.04X).5= 11.520N/mm；l-计算跨度(次楞间距)：l = 300mm；E-面板的弹性模量：E = 6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I = 50>2.0>2.0>2.0/12=33.333cm4;面板的最大允许挠度值:V = 1.2mm；45面板的最大挠度计算值：v=

32、 0.677X11.520X300 /(100 >6000X3.333X10 )= 0.316mm；面板的最大挠度计算值：v=0.316mm小于等于面板的最大允许挠度值V=1.2m m,满足要求！4、侧墙模板主次楞的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W = 6X3XV6X2= 128cm ；4I = 6 >8>8 >8/12 >2= 512cm ;(1) .次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：2 2M = O.lqil +0.117cpl

33、其中，M-次楞计算最大弯矩(N mm);l-计算跨度(主楞间距):l =500.0mm ;新浇混凝土侧压力设计值 Q1: 1.2>23.042».300>0.900=7.466KN/M ;倾倒混凝土侧压力设计值 Q2: 1.4X4.00».30X).90=1.512KN/M，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1 X7.466>5002+0.117X1.512X5002= 2.31X105N MM ;次楞的抗弯强度应满足下式：(T = M/W< f2 其中，(T -次楞承受的应力(N/mm );M -次楞计算最大弯矩(N mm);5W

34、 -次楞的截面抵抗矩， W=1.28X0mm3;f -次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2;55次楞的最大应力计算值：c = 2.31X10/1.28X10 = 1.805 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2 ;次楞的最大应力计算值(T =1.805 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！(2) .次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中，V次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距):l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2X23.042X).

35、300X).900/2=3.733kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4X4.00>0.30X).90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6X3.733X500.0+ 0.617X).756500.0 = 1353.126N;截面抗剪强度必须满足下式：T3V/(2bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);V-次楞计算最大剪力(N): V = 1353.126N;b-次楞的截面宽度(mm): b = 60.0mm ；hn-次楞的截面高度(mm): h0 = 80.0mm ；、一、， 2fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2

36、): fv = 1.500 N/mm ;次楞截面的受剪应力计算值：2t =3 X1353.126/(2冷0.0 >80.0 >2)=0.211N/mm ;次楞截面的受剪应力计算值T=0.211N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！(3) .次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用 挠度验算公式如下：4沪0.677ql /(100EI)珂 V="250其中，V-次楞的最大挠度(mm);q-作用在次楞上的线荷载(kN/m) : q = 23.04X0.30=6.912 kN/m;l-计算跨度(主楞间距

37、):l =500.0mm ;E-次楞弹性模量(N/mm2): E = 9000.00 N/mm2 ;I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12X106mm4;次楞的最大挠度计算值：v= 0.677X13.824/2X5004/(100X9000X3.33X106)=0.039mm；次楞的最大容许挠度值：v = 2.0mm；次楞的最大挠度计算值v=0.039mm小于次楞的最大容许挠度值足要求！5、主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算<本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm,壁厚3mm,截面惯性矩矩W分别为：3W =4.493X2= 8.986cm ;4I =10.7

38、83X2= 21.566cm ;2E = 206000N/mm ;（1）.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P= 1.2X23.04X）.3 >0.5+ 1.4 >4 >0.3 >0.5= 4.987kN;主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:I = 300mm;强度验算公式：（T = M/W< f2其中，"-主楞的最大应力计算值（N/mm ）5M -主楞的最大弯矩（N mm）; M = 2.23X0 N mmW -主楞的净截面抵抗矩（mm3）; W = 8.99X103 mm ;f -主楞的强度设计值（N/mm2），f =205.000N/mm2;主楞的

39、最大应力计算值：（T = 2.23X05/8.99X03 = 24.9 N/mm2;主楞的最大应力计算值c =24.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值满足要求！（2）.主楞的抗剪强度验算V=2.0mm，满I和截面抵抗f=205N/mm2,主楞截面抗剪强度必须满足t2V/A 我其中，t主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）;V-主楞计算最大剪力（N）: V = 2074.8N;2 2A -钢管的截面面积（mm）: A = 848.23mm ；fv-主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）: fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值：t =2 X2074.8/848.230=4.892N

40、/mm2;主楞截面的受剪应力计算值T=4.892N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！（3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：v 0.109mm；主楞的最大容许挠度值：v = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 尸0.109mm小于 主楞的最大容许挠度值v=1.6mm，满 足要求！6、穿墙螺栓的计算计算公式如下：N<N=f >A其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积（mm2）；f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M16 ；穿墙螺栓有效直径：14.12 mm；穿墙螺栓有效面积：A = 156.

41、7 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 170 >156.7 = 26.639 kN;主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为3.67 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=3.671kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=26.639kN，满足要求！6.7.4顶板模板顶板支模搭设满堂支撑架，双向间距90CM ,顶板模板采用 =2CM木模板拼装而 成，以5CM X10CM木枋作背楞，间距30CM，48满堂钢管脚手架作支撑体系。模 板拼缝采用夹双面胶带或涂抹玻璃胶的方法进行封堵，以防漏浆。支架均架设在底板 上，使用48X2.5扣结式钢管支架，横向间距为90CM，顺箱涵方向

42、间距为90CM。 在支架顶顺箱涵方向用10CM X10CM木枋作为横梁，跨度90CM，间距90CM。横梁稱因模板支捋立面图上用5CM X10CM木枋作为纵梁，纵梁跨度为 90CM，间距为30CM，其上铺2CM木模板作为底模。顶板模板经监理工程师检查验收后，绑扎顶板钢筋。（见下图）6.741箱涵顶板模板施工计算1、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(MM)20面板抗弯强度设计值F(N/MM2)15面板弹性模量E(N/MM2)10000取单位宽度1000MM，按四等跨连续梁计算，计算简图如下:¥¥ V Y V v V V V V v¥ ill ill v Y V*

43、* vV V v v v v v v v v T V v V V V屢 n) 葢尿忑 H)250L250250L L1m233W = BH /6=1000 2020/6 = 66666.67MM , 1= BH 112=1000 202020/12= 666666.674MM4Q1 = 0.9MAX1.2(G 1K+ (G2K+G3K)2H)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G2K+G3K)和)+1.4 0.7Q1K >B=0.9MAX1.2 2(0.1+(24+1.5) 0.35)+1.4 2, 1.35 (11+(24+1.5)区35)+1.4 07 22 >1 = 12.

44、73KN/M01静=0.9 为.35 >G1k+(G2k+G3k) >H >B = 0.9 为.35 21+(24+1.5) 0.35 1= 10.97KN/M01活=0.9 X.4 >0.7 >Q2k >B = 0.9 1.4 0.7 忽 >1 = 1.76KN/MQ2= (G1k+ (G2K+G3K) >H) >B=0.1+(24+1.5) 0.35 1= 9.02KN/M(1) 、强度验算2 2 2 2Mmax = 0.107Qi静L2+0.121Qi活L2= 0.107 >10.97 鬼.252+0.121 1.76 .25

45、= 0.09KN 艺=Mmax/W = 0.09 106/66666.67= 1.3N/MM 2< F= 15N/MM 2满足要求！(2) 、挠度验算N MAX= 0.632QL4心00EI)=0.632 9.02 >504/(100 10000 >666666.67)= 0.033MMK N=L/400 = 250/400= 0.62MM满足要求！(3) 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 Q1 静L +0.446 Q1活L=0.393 >0.97 >.25+0.446 >76 >.25= 1.27KNR2=R4=1.14

46、3 Q1 静L +1.223 Q1活L=1.143 >0.97 >.25+1.223 >76 >.25= 3.67KN R3=0.928 Q1静 L +1.142 Q1活L=0.928 >0.97 >.25+1.142 >76 >.25= 3.05KN 标准值(正常使用极限状态)r；=R5=0.393 QL=0.393 >.02 >.25 = 0.89KNR2=R4=1.143 Q2L=1.143 >9.02 0.25 = 2.58KNR3 =0.928 Q2L=0.928 9.02 0.25= 2.09KN2、小梁验算小梁类型

47、方木小梁材料规格(MM)50 >100小梁抗弯强度设计值F(N/MM2)15.44小梁抗剪强度设计值T(N/MM2)1.78小梁弹性模量E(N/MM2)9350小梁截面抵抗矩W(CM3)83.33小梁截面惯性矩l(CM4)416.67为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:-33I h -J 1 VV I 1 V 1 11 f * I V 1 I 1 I 1 1 I 1 I ' 1 1 v I 11 f T I vl l V l I 1 T ' r 11 11L r I I v l 1L r24501. 900 11.900IL900IL-Tr彳rdrTrQi

48、 = MAX1.27+0.9X 1.35 范0.3-0.1) 3.3/14+0.5 (0.35-O.2)+O.9MAX1.2 (X5+(24+1.1)>0.2)+1.4 13 1.35 (0.5+(24+1.1) 0.Q+1.4 07 3 3MAX1.8-3.5/2 , (3.6-1.8)-3.5/2/2 X1, 3.67+0.9 335(0.3-0.1) 3.X14=3.73KN/MQ2 = MAX0.89+(0.3-0.1) *5/14+0.5 (0.35-0.2)+(0.5+(24+1.1) 0.2)X!MAX1.8-3.5/2 ,(3.6-1.8)-3.5/2/2 1, 258+

49、(030.1) 3.5/14 = 2.63KN/M(1) 、抗弯验算Mmax = MAX0.1Q 1L12, 0.5Q1L22 = MAX0.1 X3.73 0.92, 0.5 >3.73 旳.454N = Q2L2 /(8EI) = 2.63 X450 /(8 9350 X4166700) = 0.35MMC N L/400 = 450/400= 1.12 MM 满足要求！(4) 、支座反力计算 = 0.38KN M2= Mmax/W = 0.38 X0梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)/83330= 4.54N/MM 2< F= 15.44N/MM 2满足要求！(2) 、抗剪验

50、算Vmax = MAX0.6Q 1L1, Q1L2 = MAX0.6 X3.73 X.9, 3.73 X.45= 2.016KN22Tmax = 3Vmax/(2BH°)=3 X2.016 1000/(2 50X100)= 0.6N/MM2< T=1.78N/MM2满足要求！(3) 、挠度验算44N = 0.677Q2L1 /(100EI) = 0.677 2.63 900 心 00 9350X4166700)= 0.3MMK N= L/400 =900/400= 2.25MM承载能力极限状态Rmax = MAX1.1Q 1L1, 0.4Q1L1+Q1L2 = MAX1.1 X

51、3.73 9, 0.4 873 E.9+3.73 0.45 =3.7KN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R15= 1.6KN , R2= R14= 3.7KN , R3= R4= R5= R6= R7= R8= R9= R10= Rn= R12=R13= 3.08KN正常使用极限状态R'max = MAX1.1Q 2L1, O.4Q2L1+Q2L2 = MAX1.1 X2.63 8.9, 0.4 8.63 8.9+2.63 845 =2.6KN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1 = R'15= 1.22KN , R'2= R

52、'14= 2.6KN , R'3= R'4= R'5= R'6= R'7= R'8= R'9 = R'10= R'11=R'12= R'13= 2.13KN3、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(MM)1008100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/MM2)206000主梁抗弯强度设计值F(N/MM2)205主梁抗剪强度设计值T(N/MM2)125主梁截面惯性矩l(CM4)833.33主梁截面抵抗矩W(CM3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下:I.EkN 3 7kN 3.0SkN3.08kN3.08kN3.08kN3 OekN10ekN3.08kN3.0BkN3.08kN3.08kN3 J8kN 3.7kN 1.6kN為 in 葢枣葢L利L900900L-"1r十r<(1) 、抗弯验算主梁弯矩图（KN -M）艺=Mmax/W = 1.124 *0 /166670= 6.75N/MM < F=2）5N/MM满足要求！(2) 、抗剪验算主梁剪力图(KN)Vmax = 7.186KN2 2Tmax = 3Vmax/(2BHo)=3 >7.186 >1000/(2 100X100)= 1.08N/MM2< T2