AAO工艺设计方案算

1、1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算: (1)、设计水量的计算 由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量 应按照最高日流量计算 Q = K?Q 式中： Q - 设计水量，mVd ； Q日平均水量，m/d ； K 变化系数； (2)、确定设计污泥龄电 需反硝化的硝态氮浓度为 NO =N-0.05(Sc-Se)-Ne 式中： N进水总氮浓度，mg/L; S0 进水 BODf 111 , mg/L; Se 出水 BOC, mg/L; Ne出水总氮浓度，mg/L; 反硝化速率计算 计算出Kde值后查下表选取相应的 VD /V值，再查下表取得 EC 值。 反硝化设计参数表(T=1012C

2、) 反硝化工艺 设缺氧区的反硝化 间歇或同步反硝化 VD/V( ECd/ E) Kde(kgNO3/kgBOD) 0.20 0.11 0.06 0.30 0.13 0.09 Kde = NO S0 0.40 0.14 0.12 0.50 0.15 0.15 (3)、计算污泥产率系数Y【2】 式中: Y 污泥产率系数，kgSS/kgBOD K 修正系数，取K =0.9 ； X。 - 进水 SS值 mg/L。 T设计水温，与污泥龄计算取相同数值。 然后按下式进行污泥负荷核算： 式中： LS 污泥负荷，我国规范推荐取值范围为 0.20.4kgB0D/(kgMLSSd)。 活性污泥工艺的最小污泥龄和建

3、议污泥龄表( T=10C)【3】单位：d 处理目标 污水处理厂规模 BO 玄 1200kg/d BOO 6000kg/d 最小泥龄 建议泥龄 最小泥龄 建议泥龄 有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化 VD/V =0.2 12.5 13.8 10 11.3 VD /V =0.3 14.3 15.7 11.4 12.9 X Y 二 K0.75 + 0.6 0 So 0.102 % ?1.072(T-15) 1+0.17 6C ?1.072(T-15) LS = S0 %?Y(S-Se) VD/V =0.4 16.7 18.3 13.3 15 VD /V =0.5 20

4、22 16 18 有硝化、反硝化，污泥稳 疋 25 25 (4)、确定 MLSS(X) MLSS(X取值通过查下表可得。 反应池 MLSS 取值范围 处理目标 MLSS(kg/mf) 有初沉池 无初沉池 无硝化 2.03.0 3.04.0 有硝化(反硝化) 2.53.5 3.54.5 污泥稳定 4.5 取定MLSS(X值后，应用污泥回流比R反复核算 X XR-X XR=O.7?鯉 J SVI 式中: R 污泥回流比，不大于150% tE 浓缩时间，其取值参见下表。 浓缩时间取值范围 工艺选择 无硝化 有硝化 有硝化反硝化 有深度反硝化 浓缩时间 v 1.52h v 1.01.5h v 2h v

5、 2.5h (5)、计算反应池容积 V =24Q EY(S-Se) 1000 X 计算出反应池容积V后，即可根据VD/V的比值分别计算出缺氧 反应池和好氧反应池的容积。 2、厌氧池的设计计算： 厌氧反应池的容积计算 VA =0.75Q(1 + R)+0.15VD 式中： VA - 厌氧反应池容积，m3。 3、曝气量的计算: (1) 、实际需氧量的计算 02 =OC ?St+4.57Nht -2.86N t 式中: 2 - 实际需氧量，kgO2/d ； Oc去除含碳有机物单位耗氧量，包括 性污泥衰减耗氧量，kgQ/kgBOD S BODfc除量，kg/d ； Nht硝化的氨氮量，kg/d ； N

6、 ot - 反硝化的硝酸盐量，kg/d 其中，去除含碳有机物单位耗氧量 Oc按下式计算: 0.56+ 沁 九072：；5) 1+0.17 Bc XI.072( ) 按该式计算出不同泥龄和不同水温下的 Oc值列于表5【4】，设计时可 直接查下表。 降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgQ/kgBOD TC) 泥龄(d) 4 8 10 15 20 25 10 0.85 0.99 1.04 1.13 1.18 1.22 BOD降解耗氧量和活 Oc 12 0.87 1.02 1.07 1.15 1.21 1.24 15 0.92 1.07 1.12 1.19 1.24 1.27 18 0.96 1.1

7、1 : 1.16 1.23 1.27 1.30 20 0.99 1.14 1.18 1.25 1.29 1.32 25 1.07 1.21 1.24 1.30 1.33 1.35 30 1.14 1.26 1.29 1.34 1.36 1.38 BOD去除量St按下式计算： St = fc?Q?(S-Se)?10-3 式中： fc BO负荷波动系数，按下表选用 BOD 负荷波动系数表 污泥龄 (d) 污泥龄 (d) 4 6 8 10 15 25 波动系数 1.3 1.25 1.2 1.2 1.15 1.1 当无反硝化时，需硝化的氨氮量 N ht按下式计算: Nht =QNk- O.O5(So-

8、Se)-Nhe +5?10-3 式中： NK进水凯氏氮浓度，mg/L; N he要求出水氨氮浓度，mg/L。 当有反硝化时，需硝化的氨氮量 N ht按下式计算: Nht =QN - 0.05(So-Se)-2?10-3 反硝化的硝酸盐量Not按下式计算： Not =QN/1000 (2) 、标准需氧量的计算 由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解 氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温 20 C、 一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必 须将实际需氧量换算成标准需氧量。 标准需氧量按下式计算: Cs ?。2 a PCSW -Co)?1.024

9、(T-2O) 式中: T 最热日反应池平均水温，取值与计算 OC时相同，C; a修正系数，我国规范建议值为 a=0.85 ； 卩修正系数，我国规范建议值为 B=0.9 ； Cs 标准条件下清水中的饱和溶解氧， Cs =9.2 mg/L; Csw 清水在T C和实际计算压 力Pa时的饱和溶解氧， Cs =9.2mg/L; Co混合液剩余溶解氧值，一般 Co =2mg/L,同步硝化反硝化 Co=O.5mg/L。 清水在T C和实际计算压力 Pa时的饱和溶解氧Csw按下式计 算： 式中: Cst -清水在T C时的饱和溶解氧，mg/L; Pb 曝气装置处绝对压力，105Pa; Ot -曝气池逸出气体

10、中含氧，% 曝气装置处绝对压力Fb按下式计算： Pb =1.013+0.1h OS = Csw二Cst(9+-5H 42 2.068 式中: h曝气设备处的水深，m 曝气池逸出气体中含氧Ot按下式计算: 0t= 21(1-EA) X100% 79 +21(1- EA) 式中: EA 曝气设备的氧利用率，未知时可取 0.2 ; (3) 、风机风量的计算 风机风量按下式计算： 式中： Gs需气量，Nrh/d【6】。 【1】设有初沉池时，So为初沉池出水的BOD直 【2】本式仅在 COD/S0K 2.2时有效。当 COD/S 2.2时，应按 COD 来计算产泥量。 【3】当每日进水总BOD直在120

11、06000kg/d时，按内插法取值；当 VD/V值在表中数值之间，也按内插法取值。当设计温度不是 10C 时，需自行计算。其计算方法如下： 电。=F ?3.4?1.103(T-15) 式中： 也0 - 硝化泥龄，及好氧泥龄，d; F 安全系数，当进水总 BO& 1200kg/d时，F=1.8;当进水 总 BOD 6000kg/d 时，F=1.45 ;当 1200kg/d V 进水总 BOD 22时，应按COD来计算耗氧量。计算方法如下: OC =Q(0.95CCOD -XCOD )/1000 式中： CCOD COD mg/L; XCOD 进水颗粒性固体状 COD mg/L 进水颗粒性固体状COD按下式计算： A(CCOD - ROD )(0.33+0.15