铣床的数控化改造

1、西安理工大学继续教育学院毕业设计题 目铳床的数控化改造系别机电系专业机电一体化班级机电二班姓 名 苏显指导教师代俊伟毕业设计任务书设计课题： 铳床的数控化改造（机械部分）毕业设计的主要内容：A. 机床数控化的概况。B. 要有设计方案的论证。C. X502铳床横、纵向进给的设计。D. 电动机及传动齿轮的选择。E. 说明书不少于1万字，设计图纸不少于3张。院校：安徽冶金科技职业学院班级：07模具设计与制造学生：胡祥强指导老师： 庄目录设计任务书2目录31 前言52 设计方案论证63 横向进给系统的设计83.1 工作台重量的估算与切削力的计算 83.1.1 工作台重量的估算 83.1.2 切削力的计

2、算83.2 滚珠丝杠的设计 83.2.1 工作台横向进给丝杆的轴向力 83.2.2 额定动载荷的计算93.2.3 滚珠丝杠规格的初步选择 93.2.4 效率计算103.2.5 刚度计算113.2.6 稳定性计算113.2.7 确定滚珠丝杠的规格 123.3 滚珠丝杠支承轴承的选择 123.4 横向步进电机及齿轮的选用 133.4.1 启动力矩的计算133.4.2 最高频率计算及型号选择 143.4.3 齿轮设计15四纵向进给系统的设计164.1 工作台重量的估算和切削力的计算 164.2 滚珠丝杠的设计 164.2.1 计算载荷的计算164.2.2 额定动载荷的计算 164.2.3 滚珠丝杠螺

3、母副的初步选择 174.2.4 效率计算174.2.5 刚度计算174.2.6 稳定性计算184.2.7 确定滚珠丝杠的规格 194.3 滚珠丝杠支承轴承的选择 194.4 纵向步进电机及齿轮的选用 194.4.1 启动力矩的计算194.4.2 最高频率计算及型号选择 204.4.3 齿轮设计215 结束语216 致谢227 参考文献22一、前言数控机床可以较好的解决形状复杂、精密多品种及中小批零件的加工问题，能够稳定加工质量和提高生产率，随着制造技术向自动化、柔性化方向的发展，当前机床的数控化率已经成为衡量一 个国家制造工业水平的重要标志。机床的数控化改造一般是指对现有某台普通车床的某些部位

4、做一定的改装，配上经济型数控装置或标准型数控数控系统，从而使原机床具有数控加工能力。这种技术工作有其独特的特点。机床数控化改造的意义：1 .节约资金数控机床的价格昂贵，一次性投资大，对中小企业常是心有余而力不足。机床的数控化改造同购置新的机床相比一般可节省60%左右的费用，大型及特殊设备尤为明显。一般大型机床改造只需花新机床购置费的1/3 ,即使将原机床的结构进行彻底改造升级也只需花费购买新机床的一半2 .性能稳定可靠因原机床各基础件经过长期实效，几乎不会产生应力变形而影响精度。3 .提高生产率机床经出数控改造后即可实现加工的自动化，效率可比传统机床提高3到5倍。对复杂零件而言加工难度越高功效

5、提高得越多。且只需一次或少数几次安装就能加工完零件的全部。目前国内数控机床的广泛应用受到一些条件的限制。现在我国机床数控化率不到5%用普通机床加工出来的产品普遍存在质量差、品种少、档次低、成本高、供货期长，从而在国际、国内市场上缺乏竞争力，直接影响一个企业的产品、市场、效益、影响企业德生存和发展，所以必须大力提 高机床的数控化率。数控铳床用途广泛，不仅可以加工各种平面、沟槽、螺旋槽、成型表面和孔。而且还能加工各种平面曲线和空间曲线等复杂型面。适用于各种模具、凸轮、板类及箱体类零件的加工。本设计课题就是立足于实际情况，将普通的X502立式铳床（机械部分）进行数控化改造。机床的数控改造，主要是对原

6、有机床的结构进行创造性的设计，最终使机床达到比较理想的状态。数控铳床是机电一体化的典型代表，其机械结构同普通的机床有相似之处。然而，现代的数控机床不是简单将传统机床配备上数控系统即可，也不是在传统机床的基础上，仅对局部加以改进而成。传统机床存在着一些弱点，如刚性不足，抗震性差，热变形大，滑动面的摩擦阻力大及传动元件之间存在间隙等，难以胜任数控机床对加工精度，表面质量，生产率以及使用寿命等要求。现代机床的部件结构，整体布局，外部造型都已经形成了数控机床独特的机械部件。因此，我们在对数控机床进行数控改造的过程中，应在考虑各种情况下，使普通机床的各项性能指标尽可能的与数控机床相接近。机床的改造主要应

7、具备两个条件1.机床基础件必须有足够的刚度 2.改装的费用要合适，经济性好。改装前要对机床的性能指标做出决定，改装后其各项指标能达到数控加工的要求。将一台X502立式铳床改装成微机数控铳床，要求原机床的改动尽量少，以降低成本，提高性价比。根据这个要求保留原机床的主轴旋转运动以及纵横向进给的机动部分，改造后的数控铳床要求结构简单、经济实用、易于推广普及。因此采用步进电机为饲服元件，用来驱动纵横向工作台的进给运动。拆除机床上原有的纵横向丝杠螺母元件，改用步进电机和减速齿轮驱动的滚珠丝杠螺母副。并选择合适的数控系统，使其扩大加工范围，适用于现阶段我国的中小型机械加工企业。机械部分数控化改造需涉及电机

8、的选择、工作台进给结构、传动比分配与计算等方面的内容。1伺服驱动元件进给电机选用混合式步进电机，其不仅步距角小运行频率高且功耗低低频噪音小等优点。广泛用于开环控制系统，不需要反馈装置，结构简单可靠，寿命长。横纵向进给电机均选用同一型号以便于改造和日后维修。脉冲当量t=0.01mm/脉冲，选用步距角 0 =0.6 ° 。对原机床的主传动系统均维持不变，以节约资金及缩短改装时间。2机床导轨的选择由于原机床采用滑动导轨，在低速时容易发生“爬行”现象，直接影响运动部件的定位精度。较经济的处理方法是采用贴塑滑动导轨。3进给传动系统数控机床要求进给部分移动元件灵敏度高、精度高、反应快、低速时无爬

9、行。因此本设计中采用滚珠丝杠可以满足要求。滚珠丝杠螺母副由丝杠、螺母、滚珠、反向器组成。其工作原理为：当 丝杠和螺母相对运动时，在螺母上设有滚珠循环返回装置，使得滚珠沿滚道面运动后能通过这个装 置自动的返回其入口处，继续参加工作。滚珠丝杠螺母副安装时需要预紧，通过预紧可消除滚珠丝 杠螺母副的轴向间隙，提高传动刚度。本设计中的预紧方法是采用双螺母垫片预紧式结构。即通过改变两个螺母的轴向相对位置，使每个螺母中滚珠分别接触丝杠滚道的左右两侧来实现预紧。其特点是预紧结构简单，轴向刚度好，预紧可靠，轴向尺寸适中，工艺性好如图2-1。为消除传动系统中的反向间隙，提高重复定位精度，传动元件连接采用无键锥环连

10、接。图2-1 滚珠丝杆的结构进给参数：1.工作进给速度、横向进给（Z轴）8400mm/min纵向进给（X轴）2100 mm/min2快速进给速度横纵向的最大进给速度均为1m/min三、横向进给系统的设计在横向进给系统的改造中，拆掉了原机床的丝杠螺母机构，更换上步进电动机和一对齿轮驱动 的滚珠丝杠螺母副。3.1 工作台重量的估算与切削力计算3.1.1 工作台重量的估算纵向工作台约重 60kg,床鞍和回转盘约重 140kg,总重量 G=60+180=200kg。3.1.2 切削力计算：切削功率为：pC = Kp*(1)式中：P主电动机功率，7.5kWr主传动系统总效率，一般为 0.60.7 ,取0

11、.65K进给系统功率系数，取 0.96根据式(1)可得：Nc=4.3kW。又因为Nc=FcVc3 10-3，则Fc=Nc/Vc, Vc为切削线速度，取100m/min, 所以主切削力Fz=2.7kN。通常：纵向切削分力F纵二(0.60.9)Fz，垂直切削分力F垂二(0.450.7)Fz , 横向切肖I分力 F 横=(0.5 0.55)Fz。取 F 纵=0.6Fz=1.6kN , F 垂=0.45Fz=1.2kN , F 横=0.5Fz=1.3kN , 3.2滚珠丝杠设计若丝杆的工作长度为 Lm=150mm转速 Nm=60r/min,每天工作8小时，每年平均 300个工作日， 要求工作6年以上。

12、3.2.1 工作台横向进给丝杠的轴向力F 轴二KF横+f(F 垂+W)(2)式中：K考虑颠覆力矩影响的实验系数，K=1.1F横向切削分力 f 导轨上的摩擦系数，f=0.15W工作台、床鞍和回转盘重力，W=9.8G=2kN根据式(2)可得：F轴=1.8kN。1计算载荷F的计算西安理工大学继续教育学院毕业设计计算载荷:F = KfKhKaF 轴（3）式中：Kf 载荷系数，机床为一般运行取1.2Kh硬度系数，滚珠丝杠一般为5862HRC对应彳1为1.0Ka精度系数，精度 D> E级，对应值为1.1将数值代入公式（3）得：F=2.16KN3.2.2 额定动载荷Ca（N）的计算3 NmLhCa=F

13、、'1.67M104（4）其中 Lh=83 3003 6=14400h计算得Ca=8.04KN3.2.3根据Ca值从滚珠丝杠副系列中选所需的规格，使所选规格的丝杆副的额定动载荷C'a等于或大于Ca值，列出其主要参数如图3-1 :瓦g防尘圈图3-1滚珠丝杠副规格规格代号公 林 直 校 小公 称 了I'h. .Ji讣十钢停直轻丝杠底轻中二 斗同制基本领定负荷刚度KcK/ lx m螺母安装连接尺寸CaKNCoaKN口 （的)21U.B0.4口,IID；M国LIFFZD1204-312411,3工：阳134也71172222W448324.8B. 5532吟16t53FFZD1

14、60-I-316415.32. S8I13.534.89.71122&28(i5210385$106342065FFZD1605-315515,5工512.9p1.Bl：L228281口5210施5.Kh34MG22H3FFZD200-1-320419.3<J, 12. 38L317.516. 93b.37.312. 1155,5193636Ki6211485.810&40M62573FFZD2005-320519.53.516.939. 118.35363636106211485.810G40M62583FFZD2hO4-325424321.93区320.2654401

15、0<|66535.810B46M63072表3-1滚珠丝杠副规格（附表）从表中可选型号待定规格代号公称直径do公称导程P丝杆外径d1丝杆底径d2循环圈数额定载荷钢珠直径Dw刚度N/m动载荷KN静载荷KNFFZD2005-320519.516.939.118.33.55363.2.4效率计算tg入刀=tg（X +小）式中：螺纹的螺旋升角入=arctan（P/兀do）计算得：FFZD2005-3的螺旋升角兀=4.3 °4摩擦角，滚珠丝杠副的滚动摩擦系数f=0.003-0.004.其摩擦角约为10代入公式（5）计算得Y =96%由计算可知该丝杆副满足效率要求3.2.5 刚度计算（1）

16、受F轴后的丝杆导程变化量A LFp= PEA 式中F-工作载荷，P-导程,E-弹性模数，对钢 E=20.63 106 ,A-滚珠丝杠截面积（内径）代入公式（6）计算得A L1=0.19um（2）滚珠丝杠受扭矩作用而引起导程变化量 A Lm.MP2.： L 二m2nGJc（7）Fm - tan?: " /：式中：M-扭矩，M= 2,d2为丝杆外半径，N.cmG-扭转弹性模量，对钢 G=84.23 105N/CM2Jc-滚珠丝杠截面积得惯性矩，Jc=0.098d14,其中d1为丝杆小径CM由（7）计算得A Lm=8.9X10-3 um总变形：A L= A L1 + A Lm=0.199u

17、ml LA = P =5.97um/mC、D级丝杆的允许的螺距误差为5-10um/m经计算得两丝杆满足精度要求3.2.6 稳定性计算Fk =二2EJ23)2(8)一N 2式中：E一丝杆材料弹性模量，对钢 E=21106 cmLm-丝杆工作长度，即机床工作台最大行程150mmJ一截面惯性矩，对实心圆柱J=0.049d14科一丝杆轴端系数，由支撑条件决定：(1) 一端装止推轴承，可简化为一端固定，另一端自由科二2(2) 一端装止推轴承，另一端装向心球轴承，可简化为一端固定，另一端绞接=2/3由公式(8)计算得Fk=828657NF(9)由公式(9)计算得Nk=383>4丝杆也满足要求，综上考

18、虑丝杆选取 FFZD2005-33.2.7确定滚珠丝杠副的规格代号已确定的型号：FFZD 公称直径：20 导程：5螺纹长度L1二有效行程Lm+亍程未谷度Lx=150+40=190mm丝杠全长：螺纹长度 L1+端部安装长度(两端)Lz+螺母长度Lm=190+83+30=330mmP类E级精度FFZD2005-33.3 确定滚珠丝杠副支承用的轴承代号、规格(1)轴承类型两端固定的支承形式，选背对背60。角接触推力球轴承(2)轴承内径轴承内径 D应略小于丝杆底径 d2=16.9mm,丝杠专用推力角接触球轴承Fs =5横 +1.414Wf(10)d口外松尺寸H雅定教荷劫加期 岸虬荷喂眼密逮 脂洞;七质

19、等型号CmCmE31HI»kr'mnl1212100.62411.612.5XU口口0.(1421535110.627.41561咖(LD52760202174020 631tti.fi2CI(1 H4加川仃14136凡3255000013760204表3-2角接触推力球轴承规格查表3-2得选用60°角接触推力球轴承7602023.4 横向步进电动机及齿轮的选用确定步距角取系统的脉冲当量t=0.01mm/脉冲，选用步距角 0 =0.63.4.1 启动力矩的计算丝杠牵引力式中f 当量摩擦系数，f=0.01Fs=1.33kN设步进电动机等效负载力矩为T,负载力为Ff,根

20、据能量守恒原理，电动机所作的功与负载所作的功相等，即Tf =FfL(11)又Ff =Fs+ (W+F1),数控装置发出一个脉冲后,工作台的位移量L为一个脉冲当量0.01 mm这时电动机转过的角度f=2兀0 /360° ,代入式(11)得T=FfL/f r =360° tFs+ p(G+F1)/2 兀。刀(12)式中：科一一机床导轨摩擦系数，取 科=0.18Y进给系统总效率取0.91F1一一与重力方向一致，作用在移动部件上的负载力，F1=F垂=1.2kN由公式(12)计算得：T=200N/cm如果不考虑启动时的运动部件惯性的影响，则启动力矩Tq=T/0.30.5 ,取安全系数

21、为 0.5Tq=400N2cm对于工作方式为三相六拍的步进电动机，最大启动力矩Tjnax=Tq/0.866=462N/cm3.4.2 步进电动机的最高频率及型号选择取横向进给速度最大为Vmax=1m/min,则步进电动机的最高频率为fmax=1000Vmax/(603 t)=1667Hz 。型号步距角相数癖力电压相 电流时保持转 拒妹工）空载起 敬频率 （步/秒）空载运行 频军坪 步/秒）转动愤里（Xg *）相电 感 SH）里里 (Ke)零售 价 阮）75BYG45O!0,9/1, 8°2453.51.31200>150.92.22. 150075BYG45O20.9/1.80

22、2453.531200>151.52 72. S6B090BYG35010.6s 等3603一31600>202.52.753万62090BZG35020.等60518004. 04.4S小100090BI535030 6”等占6Q371600>205. i4.95.01100SOBYGHSSOl氏6”等32201.4318 口口>302.510.23.582 口90BYGK35020.6* 等32201451800>304.015.24.51000S0BYGH35D35 6。等32201471300>30.一5 i120. S551100F表3-3步进电动

23、机规格（见上页）根据表3-3 ,选用南京华兴电机制造有限公司90BYGH350理混合式步进电动机较合适，该电动机步距角为 0.6，保持力矩700N2cm最高空载启动频率为1800Hz。3.4.3 齿轮设计据步距角0、滚珠丝杠螺距 p、脉冲当量t ,则在步进电动机与滚珠丝杠之间所加的一对齿轮的传动比为：i t n1书n2 =360 t =0.833（13）式中：t脉冲当量 mm/脉冲口步距角P螺距 mm选Z1=30, Z2=36,根据经验，齿轮模数取1.25mm,小齿轮材料选用40Gr调质处理，大齿轮采用45钢调质处理。为了消除传动间隙，采用薄片齿轮错齿消隙法。齿轮侧隙消除采用弹簧，每根弹簧的拉

24、力为140 170N,取力臂值为20mm四、纵向进给系统设计在纵向进给系统的改造中，拆掉了原机床的丝杠螺母机构，更换上用步进电 动机和一对齿轮驱动的滚珠丝杠螺母副。4.1工作台重量的估算和切削力计算1 .纵向工作台约重100kg2 .切削力计算（已在横向进给设计中计算）3 .主切削力Fz=2.7kN4 .F 纵=0.6Fz=1.6kN4.2 滚珠丝杠设计工作台纵向进给丝杠的轴向力F轴=KF 纵+f（F 垂+W）（14）式中：K考虑颠覆力矩影响的实验系数，K=1.1F纵向切削分力f 导轨上的摩擦系数，f=0.15W-工作台重力，W10G=1kN根据式（14）可得：F轴=2.09kN。4.2.1

25、计算载荷F的计算计算载荷F=KfKhKaF 轴（15）代入（15）得：F=2.75KN4.2.2 额定动载荷Ca（N）的计算Ca=F3(16)NmLh _ 41.67 10其中Lh=8由公式（16）计算得3 3003 6=14400hCa=10.2KN4.2.3 根据Ca值从滚珠丝杠副系列中选所需的规格，使所选规格的丝杆副的额定动载荷C a等于或大于Ca值，表如下:FFZD2005-320519.53,516.9318.35翔3636106211485力L0640M62533FFZD2504-325424,1321.93S32D.26544040106611535,810646M63074FF

26、ZD25Q5-31 25 1524,53,521,9310.223.6404Q106611535.B10645M&3084FFZD2506-325623,9420.91311,323.76364040106611535.810646M63097FFZD3204-332431.1326.939.627.98235050107611635.810656M63873FFZD3204-532431.1328.951545.613405050107611635.810656M63892FFZD3205-332531.53.528.931L73L4626505010B21367712762M638

27、85欲选择的丝杆螺母副主参数如下:规格代号公称直径do公称导程P丝杆外径d1丝杆底径d2循环圈数额定载荷钢珠直径Dw刚度N/ n m动我荷KN荷KNFFZD2506-325623.920.9311.323.746354.2.4 效率计算tg-q=tg（入 +小）（17）4=96%由计算可知该丝杆副满足效率要求4.2.5 刚度计算（1）受F轴后的丝杆导程变化量ALAL1=Fp/EA（18）式中F-工作载荷，P-导程，E-弹性模数，对钢E=20.63 106 ,A-滚珠丝杠截面积（内 径）由公式（18）计算得AL1=0.177um（2）滚珠丝杠受扭矩作用而引起导程变化量zrmALm=Mp2 GJc

28、（19）d2Fm tan :，.）式中：M-fi夕I, M= 2,d2为丝杆外半径，N.cmG-扭转弹性模量，对钢 G=84.23 1 05N/CM2Jc-滚珠丝杠截面积得惯性矩，Jc=0.098d14,其中d1为丝杆小径CMA Lm=9.5X10-3 um由公式（19）计算得总变形AL:A L= A L1 + A Lm=0.186uml：LA = P =13.9um/m按设计要求进给精度± 10um所以该丝杆满足设计要求2.2.6稳定性计算计算得：nk计算得Fk2EJFk o(l)2FkF(20)Fk=215362N(21)Nk=78>4丝杆不失稳，综上考虑丝杆选取FFZD2

29、506-34.2.7确定滚珠丝杠副的规格代号已确定的型号：FFZD公称直径：25 导程：6螺纹长度L1=有效彳T程Lm+亍程未&度Lx450+50=500mm丝杠全长L:螺纹长度L1+端部安装长度(两端)Lz+螺母长度Lm=500+100+50=650mmP类E级精度FFZD2506-34.3 确定滚珠丝杠副支承用的轴承代号、规格4.3.1 轴承类型两端固定的支承形式，选背对背 600角接触推力球轴承4.3.2 轴承内径轴承内径D应略小于丝杆底径d2=20.9mm,取 D=17mm查表得选用60°角接触推力球轴承7602034.4 步进电动机及齿轮的选用纵向步进电动机的选取

30、确定步距角取系统的脉冲当量t=0.01mm/脉冲，选用步距角9 =0.6 04.4.1 启动力矩的计算丝杠牵引力：Fs=F®+1.414fW(22)式中f当量摩擦系数，f=0.01代入式(22)得Fs=2.1kN设步进电动机等效负载力矩为 T,负载力为Ff,根据能量守恒原理，电动机所作的 功与负载所作的功相等：即Tfq=FfL则T=FfL/t f (23)又Ff =Fs+n (W+F1),数控装置发出一个脉冲后，工作台的位移量 L为一个脉冲当量0.001cm,这时电动机转过的角度f=2冗9 /3600 ,代入式(23)得T=FfL/f 4=360° tFs+ p(G+F1)/2 兀 9 4式中：卜机床导轨摩擦系数，取 以=0.18“一一进给系统总效率取0.91F1一一与重力方向一致，作用在移动部件上的负载力，F1=F垂=1.2kN计算得：T=262N/cm如果不考虑启动时的运动部件惯性的影响，则启动力矩 Tq=T/0.30.5 ,取安全系 数为0.5 , Tq=524N2cm对于工作方式为三