内支模架计算方案

1、内支模架工程专项施工方案一、编制依据1、石雪公寓三标段建筑、结构施工图2、 建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)3、 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)4、 建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范(JGJ130-2011)5、 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006，J10905-2006)6、 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)二、工程概况本项目名称为石雪公寓三标段 (33#、38#、41#、42#、43#楼)，该工程由“嘉 兴国际商务区投资建设有限公司”投资建设，“浙江中房建筑设计研究院有限公 司”设计，“浙江浙中地

2、质工程勘察院”勘察，“绍兴市工程建设监理有限公司” 监理，“嘉兴市幵元建筑工程有限公司”施工。本工程33#楼为框架剪力墙结构，地下一层车库层高2.8m，标准层层高2.9m， 柱网平面最大尺寸 4800X4200mm梁截面主要尺寸240X 470mm地下自行车库顶 板厚180mm标准层板厚主要尺寸为 150、130、120、110mm 38#、41#楼为框架 剪力墙结构，标准层层高 2.900m，柱网平面最大尺寸 4500X 6300mm梁截面主要 尺寸240 X 470mm标准层板厚主要尺寸为 150、130、120、110mm 42#、43#楼为 框架结构，标准层层高 2.800m，柱网平面

3、最大尺寸3000X 5300mm梁截面主要尺 寸240 X 450mm标准层板厚主要尺寸为 110mm三、支模架设计计算1、模板工程材料选用楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。钢管© 48 X 3.5扣件十字、一字、旋转模板18厚九胶合板方木 60 X 80mm2、梁模板(扣件钢管架)计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50017-2003)等规范编制(GB 50009-2011)、钢结构设计规范梁段丄单位：mm£00参数信息1) 模板支撑及构造

4、参数梁截面宽度 B(m) : 0.24 ;梁截面高度 D(m) : 0.47 ；混凝土板厚度(mm): 110.00 ;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 1.20 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m): 0.10 ;立杆步距h(m): 1.60 ;板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m): 1.20 ;梁支撑架搭设高度H(m): 2.90 ;梁两侧立杆间距(m) : 0.60 ；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为48X 3.5 ;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75 ;2) 荷载参数新浇混凝土

5、重力密度(kN/m3) : 24.00 ;模板自重(kN/m2) : 0.50 ;钢筋自重3(kN/m ):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2) : 2.0 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2) : 17.8 ;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0 ;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2) : 4.0 ;3) 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm): 9000.0 ; 木材抗压强度设计值fc(N/mm2) : 16.0 ;木材抗弯强度设计值fm(N/mn1) : 17.0 ;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.7 ;面板材质：胶合面板；面板厚度 (

6、mm): 20.00 ;面板弹性模量E(N/mm): 6000.0 ;面板抗弯强度设计值fm(N/mn) : 13.0 ;4) 梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2;5) 梁侧模板参数主楞间距(mm): 500;次楞根数：2;主楞竖向支撑点数量：2;固定支撑水平间距(mm): 500;竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm 210mm主楞材料：圆钢管；直径(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ;主楞合并根数：2;次楞材料：木方；宽度(mm): 60.00 ;高度(mm): 80.00 ;梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值:

7、1/2F=0.22丫 t B i B 2VF=yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 o分别计算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m 2,取较小值17.848 kN/m 2作为本工 程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考

8、虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。q1rrrr1r1r1f33E0,*7面板计算简图(单位：mm)1) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：a = M/W < fo其中，W -面板的净截面抵抗矩，W = 50X2X2/6=33.33cm;M -f-面板的最大弯矩（N mm）-面板的弯曲应力计算值（N/mX） 面板的抗弯强度设计值（N/mX）;按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算:2M = 0.125ql其中，q -作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q 1= 1.2 X 0.

9、5 X 17.85=10.709kN/m ;振捣混凝土荷载设计值:q 2= 1.4 X 0.5 X 4=2.8kN/m；计算跨度:l = (470-110)/(2-1)= 360mm;面板的最大弯矩M二 0.125 X (10.709+2.8) X (470 -110)/(2-1)2.19 X 105N- mm面板的最大支座反力为:N=0.5ql=0.5 X (10.709+2.800) X (470 -110)/(2-1)/1000=2.432 kN ;542 经计算得到，面板的受弯应力计算值:a = 2.19 X 10 / 3.33 X 10 =6.6N/mm;面板的抗弯强度设计值面板的受

10、弯应力计算值2:f = 13N/mm ;a =6.6N/mm?小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求!2）挠度验算v = 5ql 4/(384EI) < v =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值q=qi=10.709N/mm;I-E-计算跨度:l = (470-110)/(2-1)=360mm;面板材质的弹性模量:E = 6000N/mm 2;I-面板的截面惯性矩:I = 50 X2X2X2/12=33.33cm 4;面板的最大挠度计算值:5X 10.709 X (470 -110)/(2-1)45/(384 X 6000X 3.33 X 10 )

11、 = 1.171 mm ;面板的最大容许挠度值:v = l/250 =(470-110)/(2-1)/250 = 1.44mm;v =1.44mm,满足要求！梁侧模板支撑的计算1)次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.432/0.500二 4.863kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm高度80mm截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:3W = 1 X 6X 8X 8/6 = 64cm ;I = 1 X6X8X8X8/12 = 256cm 4;2E = 9000.00 N/mm ;4

12、.8G3kN?rn4.863kNAn4.863kN/mL预LL500丄严r<t V ttn(2)计算简图1.459剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M二0.122 kN m最大支座反力 R= 2.675 kN大变形 v = 0.091 mm(1) 次楞强度验算强度验算计算公式如下:a = M/W<f1.9经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值a = 1.22 X 105/6.40 X 104 =N/mrn;次楞的抗弯强度设计值:f = 17N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值a = 1.9 N/mm 2小于次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要

13、求!(2) 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:V = 500/400=1.25mm ;次楞的最大挠度计算值v =0.091mm小于次楞的最大容许挠度值 v =1.25mm,满足要求！2）主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.675kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm壁厚3mm截面惯性矩I和截面抵抗 矩V分别为:3W = 2X4.493=8.99cm ;I = 2 X 10.783=21.57cm 4;2E = 206000.00 N/mm ; +、FV牛7“60L150Lr<主楞计算简图主楞弯矩图（kN m）主楞变形图（mm）

14、经过计算得到最大弯矩M=0.201 kN - m最大支座反力 R= 1.337 kN,最大变形 v = 0.054 mm(1)主楞抗弯强度验算a = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值:a = 2.01 X 10 5/8.99 X 103 = 22.3N/mrn ;主楞的抗弯强度设计值:f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值a =22.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值2f=205N/mm，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.054 mm主楞的最大容许挠度值:v = 150/400=0.375mm ;主楞的最大挠度计算值v =0.054m

15、m小于主楞的最大容许挠度值v =0.375mm,满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑 的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢 筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1200 X20X 20/6 = 8.00 X 10 4m;54I = 1200 X 20X 20X 20/12 = 8.00 X1 0 mg1) 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:a =

16、M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：5 = 1.2 X (24.00+1.50) X 0.47+0.50 X 1.20=17.978kN/m ;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4 X (2.00+2.00) X 1.20=6.720kN/m ；q=17.978+6.720=24.698kN/m ;最大弯矩及支座反力计算公式如下:225ML=ql /8 = 1/8 X 24.698 X 240 =1.7 8 X 10 N- mmFA=FB=0.5ql=0.5 X 24.698 X 0.24=2.964kN542a =MmaJW=1.78X 10

17、 /8.00 X 10 =2.2N/mm；梁底模面板计算应力a =2.2 N/mm 2小于梁底模面板的抗弯强度设计值2f=13N/mm，满足要求!2)挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下：v = 5ql 4/(384EI) < v =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q二q 1/1.2=14.982kN/m ;l-计算跨度(梁底支撑间距):l =240.00mm ;2E-面板的弹性模量:E = 6000.0N/mm ;面板的最大允许挠度值:V =240.00/250 = 0.960mm ;面板的最大挠度计算值:v = 5

18、 X 17.978 X 240 4/(384 X 6000X8.00 X 105)=0.162mm；面板的最大挠度计算值:v = 0.162mm小于面板的最大允许挠度值:v =0.96mm,满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自 重、钢筋自重荷载。1)荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=2.964/1.2=2.47kN/m 2）钢管的支撑力验算qr «.r 比r r 1f r r 片r r Rr r

19、 <r 4r 片f!r ir r tr nr 叫 RL 13EZ1OT120C11:;钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，钢管的截面惯性矩3W=5.08cmI=12.19cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql上0.12X 2.47 X 1.2= 0.356 kN最大应力a = M / W = 0.356 X 10 6/5080 = 70 N/mm2205N/mm满足要求！抗弯强度设计值 f =205 N/mm ;钢管的最大应力计算值70N/mm、于钢管抗弯强度设计值钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足:t = 2V/A < fv其中

20、最大剪力:V =0.6 X 4.028 X 1.2 = 1.778 kN ;2钢管受剪应力计算值T =2 X 1.778 X 1000/489.000 = 7.273 N/mm ;钢管抗剪强度设计值t = 120 N/mm 2;钢管的受剪应力计算值 7.273N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/m满足 要求！钢管挠度验算计算公式如下:4V = 0.677ql/(100EI) < v =l/250钢管最大挠度计算值v = 0.677 X 2.47 X 1200 4 /(100 X 2060004x 12.19 x 10 )=1.381mm;钢管的最大允许挠度 V =1.200 x 1

21、000/250=4.800 mm；钢管的最大挠度计算值V = 1.381mmJ、于钢管的最大允许挠度V =4.8 mm满足要求！3) 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：R=RA=2.964kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:F2=(0.600- 0.240)/4 X 1.200 X (1.2 X 0.110 X24.000+1.4 X2.000)+1.2 X2X 1.200 X (0.470 -0.110) X 0.500=1.163kN4.127IM4.127kN240k侦L简图(kN m)4127Ao341274.127剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形

22、图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N=N=4.127 kN ;最大弯矩 Mmax=0.743 kN m最大挠度计算值 Vmax=1.171 mm;最大应力 a =0.743 X 106/5080=146.2 N/mm 2;支撑抗弯设计强度f=205 N/mm 2;支撑小横杆的最大应力计算值146.2 N/mm彳小于 支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实

23、际 的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) :R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.127 kN ;R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式a = N/( © A) < f1.梁两侧立杆稳定性验算其中N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =4.127kN ;脚手架钢管

24、的自重： N2 = 1.2 X 0.125 X 2.9=0.434kN ;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：Z=1.2 X (1.20/2+(0.60- 0.24)/4) X 1.20 X 0.50+(1.20/2+(0.60-0.24)/4)X 1.20 X 0.110 X (1.50+24.00)=3.284kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N=1.4 X (2.000+2.000) X 1.200/2+(0.600- 0.240)/4 X 1.200=4.637kN ;N 二Ni+N+Z+N=4.127+0.434+3.284+4.637=12.482kN;© -轴心受

25、压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ;2A -立杆净截面面积(cm) : A = 4.89 ;W -立杆净截面抵抗矩(cm3) : W = 5.08 ;a -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm 2;l o -计算长度（m）;根据扣件式规范，立杆计算长度I。有两个计算公式I。二ky h和I o=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即:I o = Max1.155 X 1.73 X 1.6,1.6+2 X 0.1= 3.197m ;k -计算长度附加系数，取值为：1.155 ;

26、卩-计算长度系数，参照扣件式规范表 ，口 =1.73 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度l o/i = 3197.04 / 15.8 = 202;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.177 ;钢管立杆受压应力计算值；c =12481.952/（0.177 X489） = 144.2N/mm2;钢管立杆稳定性计算c = 144.2N/mm 2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！3、180（含120、130、150）厚板模板（扣件钢管架）计算 参数信息1）模板支架参数横向间

27、距或排距（m）:1.00 ;纵距（m）:1.00 ;步距（m）:1.50 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10 ;模板支架搭设高度（m）:2.87 ;采用的钢管（mm）:48X 3.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75 ;2）荷载参数模板与木板自重（kN/m ）:0.500 ;混凝土与钢筋自重（kN/m ）:25.000 ; 施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000 ;3）材料参数面板采用木面板，厚度为18mm板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm）:9500 ;面板抗弯强度设计值（N/mm）:13 ;木方弹性模量E（N/

28、mm）:9000.000 ;木方抗弯强度设计值（N/mn）:13.000 ;木方抗剪强度设计值（N/mm）:1.400 ;木方的间隔距离（mm）:300.000 ;oooo图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩v分别为:W = 100X 1.8 76 = 54 cm 3;3I = 100 X 1.8 /12 = 48.6 cm模板面板的按照三跨连续梁计算。-rH '卩勺F1：，LL300300300L4d*面板计算简图1）荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:qi

29、 = 25 X 0.18 X 1+0.5 X 1 = 5 kN/m ；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 X 1= 1 kN/m ;2) 强度计算计算公式如下M=0.1q|2其中：q=1.2 X 5+1.4 X 1= 7.4kN/m2最大弯矩 M=0.1X 7.4 X 300 = 66600 N mm面板最大应力计算值a =M/W= 66600/54000 = 1.233 N/mm 2;面板的抗弯强度设计值2f=13 N/mm ;面板的最大应力计算值为 1.233 N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mnf,满足要求！3) 挠度计算挠度计算公式为：V =0.

30、677ql 4/(100EI) < v =l/250其中 q =q 1= 5kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 5X 300 4/(100 X 9500X 48.6 X 10 4)=0.059mm；面板最大允许挠度V =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大挠度计算值0.059 mm小于面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为:2W=tXh /6=6 X 8X 8/6 = 64 cm4q3I=b Xh /12=6 X8X8X8/12 = 256 cm4呗L10001000A方木楞计算简图（

31、mm）1）荷载的计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:qi= 25 X 0.3 X 0.18+0.5 X 0.3 = 1.5 kN/m(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN/m2) 强度验算M=0.1ql计算公式如下均布荷载q二1.2X q 1+ 1.4 Xq 2 二 1.2 X 1.5+1.4 X 0.3 = 2.22 kN/m ;最大弯矩M二0.1ql2 2=0.1 X 2.22 X1 = 0.222 kN m方木最大应力计算值a = M /W = 0.222 X 10 6/64000 = 3.469 N/mm 2;

32、方木的抗弯强度设计值2f=13.000 N/mm ;2方木的最大应力计算值为 3.469 N/mm 2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mnf,满足要求！3）抗剪验算截面抗剪强度必须满足t = 3V/2bh n < t其中最大剪力:V = 0.6 X 2.22 X 1 = 1.332 kN ;方木受剪应力计算值 t = 3 X 1.332 X 10 3/(2 X 60X 80) = 0.416 N/mm方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm ;方木的受剪应力计算值0.416 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2, 满足要求！4) 挠度验算计算公式如下:v =0.67

33、7ql 4心00EI) < v =1/250均布荷载 q 二 q i = 1.5 kN/m ;最大挠度计算值 v = 0.677 X 1.5 X 1000 4 /(100 X 9000X 2560000)= 0.441 mm 最大允许挠度v =1000/ 250=4 mm ;方木的最大挠度计算值 0.441 mm小于方木的最大允许挠度4mm满足要求！ 板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P= 2.22kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)1 91支撑钢管计算变形图(mm)1.9171.9170.303 口期2.5234

34、.744 4.7444 743 4743支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.747 kN - m ;最大变形Vmax = 1.91 mm ；最大支座力 Qmax = 8.074 kN ;2最大应力 a = 747311.2/5080 = 147.109 N/mm ;支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值147.109 N/mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mX,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.91mm小于1000/150与10 mm,满足要求！扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96

35、页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际 的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) :其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力,R= 8.074 kN ;R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容(1) 脚手架的自重(kN):Mi = 0.129 X 2.87 = 0

36、.371 kN(2) 模板的自重(kN):N32 = 0.5 X 1X 1 = 0.5 kN ;(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):N33 = 25 X 0.18 X 1X 1 = 4.5 kN ;静荷载标准值 Ng = N G1+N32+N33 = 5.371 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 Nq = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ；3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 10.645 kN ;立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式a =N/( © A) < f其中N -立杆的轴心压力设

37、计值(kN) : N = 10.645 kN ;© 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i杳表得到; 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ;A - . 2 2立杆净截面面积(cm ) : A = 4.89 cm ;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm) : W=5.08 cm3;a 2_-钢管立杆受压应力计算值 (N/mm );f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;L 0计算长度(m);根据扣件式规范，立杆计算长度L。有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即Lc=max1.155 X 1.7 X 1.5 ,

38、1.5+2 X 0.1=2.945 ;k -计算长度附加系数，取1.155 ;口 -考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7 ;a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m;得到计算结果：立杆计算长度L 0=2.945 ;L0 / i = 2945.25 / 15.8=186由长细比I o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.207钢管立杆受压应力计算值；c =10644.62/(0.207 X4 89) = 105.16 N/mm立杆稳定性计算 c = 105.16 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度设计值2f=205 N/mm，满足要求

39、！4、110厚板模板(扣件钢管架)计算 参数信息1) 模板支架参数横向间距或排距(m):1.20 ;纵距(m):1.20 ;步距(m):1.60 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ;模板支架搭设高度(m):2.90 ;采用的钢管(mm):48X 3.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75 ;2) 荷载参数模板与木板自重(kN/m ):0.500 ;混凝土与钢筋自重(kN/m ):25.000 ; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ;3) 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/m

40、m):9500 ;面板抗弯强度设计值(N/mm):13 ;木方弹性模量E(N/mm):9000.000 ;木方抗弯强度设计值(N/mn):13.000 ;木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400 ;木方的间隔距离(mm):300.000 ;木方的截面宽度(mm):60.00 ;木方的截面高度(mm):80.00 ;单位:(mml横向钢管1200S1模板支架立面图檢底方木檢底方木模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:W = 120X 1.8 76 = 64.8 cm3I = 120 X 1.8 /12 = 58.3

41、2 cm模板面板的按照三跨连续梁计算。-r1rr1fr.300L迥L.300n 面板计算简图1) 荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 X 0.11 X 1.2+0.5 X 1.2 = 3.9 kN/m(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 X 1.2= 1.2 kN/m ;2) 强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2 X 3.9+1.4 X 1.2= 6.36kN/m最大弯矩 M=0.1X 6.36 X 300 2= 57240 N mm面板最大应力计算值a =M/W= 57240/64800 = 0.883 N

42、/mm面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm面板的最大应力计算值为 0.883 N/mm小于面板的抗弯强度设计值13 N/m满足要求!3) 挠度计算挠度计算公式为：4V =0.677ql /(100EI) < v =l/250其中 q =q 1= 3.9kN/m面板最大挠度计算值V =0.677 X 3.9 X 300 7(100 X 9500X 58.32 X 10 4)=0.039 mm ;面板最大允许挠度V =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大挠度计算值0.039mn小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I和截面

43、抵抗矩W分别为:2W=tXh /6=6 X 8X 8/6 = 64 cm43I=b Xh /12=6 X8X8X8/12 = 256 cm.12 叽L1E0U11200方木楞计算简图（mm）1）荷载的计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:qi= 25 X 0.3 X 0.11+0.5 X 0.3 = 0.975 kN/m(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN /m;2）强度验算计算公式如下M=0.1ql均布荷载 q 二 1.2 X q 1+ 1.4 Xq2 = 1.2 X0.975+1.4 X0.3 = 1.59 kN/

44、m22最大弯矩 M = 0.1ql= 0.1 X 1.59 X 1.2= 0.229 kN m方木最大应力计算值a = M /W = 0.229 X 10 6/64000 = 3.578 N/mm 2;方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm ;方木的最大应力计算值为3.578 N/mm 2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm,满足要求！ 3）抗剪验算截面抗剪强度必须满足t = 3V/2bh n < t其中最大剪力:V = 0.6 X 1.59 X 1.2 = 1.145 kN ;方木受剪应力计算值 t = 3 X 1.145 X 10 3/(2 X 60X 80) = 0.358

45、 N/mm方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm ;方木的受剪应力计算值 0.358 N/mm 2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mnf, 满足要求！4) 挠度验算计算公式如下:v =0.677ql 4心00EI) < v = 1/250均布荷载 q 二 q i = 0.975 kN/m ;最大挠度计算值 v =0.677 X 0.975 X 1200 4/(100 X 9000X 2560000)= 0.594mm 最大允许挠度v =1200/ 250=4.8 mm ;方木的最大挠度计算值0.594mn小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求！ 板底支撑钢管计算支撑钢管按照集

46、中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P= 1.908kN;pppppppppppppm.j , l1200120012W支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)21472.147?.862 2 8623.57S3.57S16;1.E70.290.2391.GG91.GG90.354i. 954023812383.577 J573.5772.862 2.8628B22.1462.14&支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.859 kN m ;最大变形Vmax = 3.47 mm ;最大支座力 Qmax = 8.34

47、8 kN ;2最大应力 a = 858714.47/5080 = 169.038 N/mm ;支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值169.038 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 3.47mm小于1200/150与10mm满足要求！扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际 的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范Rw

48、 Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R= 8.348 kN ;R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN）:Mi = 0.125 X 2.9 = 0.362 kN(2) 模板的自重(kN):N32 = 0.5 X 1.2 X 1.2 = 0.72 kN ;(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):N33 = 25 X 0.11 X 1.2 X 1.2 =

49、 3.96 kN ;静荷载标准值 Ng = N G1+N32+N33 = 5.042 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 Nq 二(1+2 ) X 1.2 X 1.2 = 4.32 kN3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 12.098 kN ;立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式a =N/( © A) < f其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 12.098 kN ;© 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i杳表得到; 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58

50、cm ;A - . 2 2立杆净截面面积(cm ) : A = 4.89 cm ;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm) : W=5.08 cm3;a 2_-钢管立杆受压应力计算值 (N/mm );f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;L0计算长度(m);根据扣件式规范，立杆计算长度L。有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即Lc=max1.155 X 1.73 X 1.6 , 1.6+2 X 0.1=3.197 ;k -计算长度附加系数，取1.155 ;口 -考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中

51、心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m ;得到计算结果：立杆计算长度L 0=3.197 ;由长细比I o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.177钢管立杆受压应力计算值；c =12098.304/（0.177 X 489） = 139.779 N/mm ;立杆稳定性计算c =139.779 N/mn2小于钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mm 2, 满足要求！四、模板支撑架的构造和施工要求1、支模架的材料和人员要求1.1脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现

52、行国 家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。1.2扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件（GB15831的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验 证明其质量符合该标准的规定后方可使用。1.3脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N- m时，不得发生破坏。1.4搭设支模架的人员应持有登高架作业特殊工种操作证。2、模板支架的构造要求2.1立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。2.2梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只在一个方向变距、 而另一个方向不变。2.3扫地杆：模板支架必须设置纵、 横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定 在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4剪刀撑：模板支架高度超过 4米应按下列规定设置剪刀撑： 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑