连续箱梁挂篮悬臂灌注施工方案

1、连续箱梁挂篮悬臂灌注施工方案一、本标段连续箱梁工程概况悬臂灌筑法主要用于大跨度现浇连续梁。桥梁跨河流或公路，利用 悬臂法施工既减小各种施工干扰，又能加快施工进度，使用辅助设备少 的特点，减少了人力物资的浪费。新建铁路太原至中卫(银川)绥德至靖边段SJS-II标段有四座特大桥 含预应力混凝土连续箱梁，如表1,由我中铁十七局集团有限公司太中银 铁路SJS-II标段工程指挥部第一项目经理部施工。表1:悬臂法箱梁施工桥梁表中心里程桥梁名称全长悬臂施工结构孔数DK291+221.63子洲大理河特大桥2867.4(48+80+48)预应力混凝土连续箱梁3DK299+520.34马蹄沟大理河特大桥2529.

2、39(32+48+32m)预应力混凝土连续箱梁3DK302+728.60巡检司大理河特大桥3051.57(40+64+40)预应力混凝土连续箱梁3DK314+912.40赵场村大理河特大桥4147.80(40+64+40m)预应力混凝土连续箱梁3连续箱梁的0#块、1#块及边跨直线现浇段均采用支架或托架施工, 其余各节段均采用菱形挂篮悬臂灌筑施工。支架或托架及挂篮拼装好后 进行预压，消除非弹性变形。模板安装及钢筋绑扎检测合格后，进行混 凝土浇筑。混凝土由拌和站集中拌和，混凝土运输车运至施工现场。泵 送混凝土入模。混凝土浇筑后进行养护，达至设计张拉要求后进行预应 力施工，挂篮移动，重复进行完成悬臂

3、段的施工，最后进行直线段及合 拢段的施工。各阶段施工顺序见图1所示。18步骤I导步骤w 卜1步骤V步骤图1悬浇箱梁施工步骤图、连续梁施工1、连续梁施工的工序流程如下：0 #、1#块托架拼装t架预压检验t 0 #、1#块浇筑施工（梁体临时锚 固）-在0仁1#块上拼装挂篮及预压t挂篮悬臂浇筑 2#块t悬臂浇筑n# 块t边跨现浇段施工t边跨合拢段施工t中跨合拢段施工。图2悬臂现浇梁施工工艺框图2、临时支座安装为承受悬臂施工中临时 T 构梁重量及不平衡弯矩，在其墩顶支撑垫 石两侧分别对称设置 4 个临时支座。临时支座采用 C50 级混凝土灌筑， 顺桥向靠外侧分别设置两排© 25 W级精轧螺纹

4、钢筋，上下端分别锚固于梁 体及墩身内。为便于合拢时拆除临时支座， 在临时支座中间设置一层 6cm 厚硫磺砂浆间隔层，并在其中预埋电阻片。拆除临时支座时，在临时支 座与永久支座间设隔热层，然后向电阻片通电使硫磺砂浆熔化，拆除临 时支座。3、0梁段施工 根据设计桥墩高度和现场情况，桥墩较低时采用支架法施工，桥墩 较高时利用桥墩锚设托架施工。0段的临时支架利用万能杆件拼组。支架的拼装方案是：在承台襟 边四周及沿桥轴线拼装支架，纵排之间用拉杆和斜撑连接，横排与墩身 预埋件连接，墩架上横铺垫梁，纵铺 30 槽钢，底模铺设硬质方木，形成 平台。支架拼好后，应进行预压，消除非弹性变形。0段使用挂篮的内、外模

5、。施工流程为：支架拼装、预压完成后，安装底模板-分片吊装外侧模板、整体钢筋网片就位-安装竖向预力筋及 管道-安装纵向预应力管道-安装内模板-绑扎顶板钢筋-安装顶板纵向 预应力管道-搭设混凝土浇筑工作平台-浇筑混凝土-养生-拆模-穿钢 绞线束施加预应力压浆。0#段施工支架示意见图 3-1， 0#段施工托架示意见图 3-2。l图8-3-2 0#段支架示意图图3-10#段施工支架示意图图3-20#段施工托架示意图图3-3 连续梁0#段施工工艺框图3.1 安装底模，设置预拱度 0段底模铺设根据支架纵横梁布置以及底模架设计施工，最后放置 好底模下纵梁和底模板，然后在底模纵梁下放置千斤顶，按要求设置预 拱

6、度，调整底模板标高，以木楔作调整工具，然后加固。3.2 立 0段侧模并加固 外模采用菱形挂篮外模。将侧模用吊车吊至墩顶，支撑在支架上， 并用倒链将侧模临时固定在墩身两侧；然后用千斤顶调整模板的标高、 垂直度、位置，最后彻底固定。3.3 绑扎底板、腹板、横隔板钢筋 调整侧模的同时，快速绑扎好底板、横隔板、腹板钢筋，同时上好 堵头木模板；在横隔板中间墩顶加立粗钢筋支撑横隔板内模。3.4 立内模 内模分三部分，即横隔板内模和腹板、顶板内模。首先起吊横隔板 内模（包括过人孔 ）到位，并加好垫块，调整好位置；这时将纵向腹板波纹 管设置好，焊好定位筋，每 0.5m 一组。然后起吊箱梁腹板、顶板内模到 位，

7、在墩顶作钢管支撑；然后调整好位置、标高，同时加固，加强支撑； 最后上腹板钢筋。3.5 绑扎顶板钢筋 立好内模后，立即进行绑扎顶板底层钢筋；布置竖向精扎螺纹钢以 及顶板束波纹管、横向预应力波纹管；绑扎好顶板钢筋并调整好竖向预 应力钢筋间距。3.6 浇筑 0段混凝土经监理工程师检查合格后，输送混凝土到 0段，分部、分层对称浇 筑保证两头均衡施工。分别依次浇筑底板、腹板、顶板，用插入式振动 棒振捣，腹板用附着式振动器振捣，混凝土浇筑到顶板时，将竖向预应 力钢筋锚板顶混凝土去除。3.7 混凝土养护 混凝土初凝后，顶面覆盖土工布保湿，严格按施工规范浇水养护混 凝土，保证混凝土不开裂。3.8 张拉压浆养护

8、期间，将 0段腹板束、顶板束钢绞线穿好并安装好锚具、千斤 顶，待混凝土达到设计要求强度时，用千斤顶张拉预应力筋。先腹板束， 后顶板束，先外后内对称张拉。张拉完毕，及时压浆，压浆采用真空压 浆工艺。3.9 0段混凝土施工要点0段构造复杂， 圬工量大， 为了避免水平施工接缝及加快施工速度， 混凝土采用一次浇筑完成。但梁段浇筑必须在混凝土终凝前完成，底模、 内模支架必须牢固，决不能因支架不均匀变形而造成梁体开裂。梁体内 各种管道、钢筋稠密，给捣固带来困难。振捣采用插入式震动器为主， 附着式震动器为辅。混凝土由天窗经减速串筒至底板，腹板、横隔板混 凝土由天窗经串筒滑至腹板、横隔板的侧洞，进入腹板、横隔

9、板，浇筑 过程中要有专门技术人员负责监督。4、悬臂浇筑梁段施工4.1 挂篮设计加工挂篮是悬臂浇筑施工的主要设备，拟在由中铁十七局集团公司研制并经多 个项目已成熟使用过的菱形挂篮基础上加以改进，以满足连续箱梁节段尺寸、 重量及其他要求。挂篮的选用：根据招标图纸要求挂篮的最大承载力不小 于200t，挂篮自重及全部的施工荷载重不超过 80t，梁段的最大长度为 5m等技术参数，结合已往在京九铁路泰和赣江特大桥及内昆花土坡大桥 施工经验，本工程的选用我公司现有的自行式 LG-250型菱形挂篮基础上 加以改进，其技术参数如下：适用梁段最大重量250t ;适用梁段最大长度6m ;适用梁体变化范围8m2.2m

10、，挂篮的自重42.8t。挂篮由菱形桁架、提吊系统、走行系统，内外模板和张拉操作平台组成。 菱形挂篮构造详见“图4-1菱形挂篮示意图”挂篮委托专业厂家加工。菱形挂篮的特点：结构简单，杆件受力明 确合理，承载能力强，弹性变形能力小，安装与拆卸方便，移动灵活， 定位准确、调整立模方便，施工空间大，并可在弦杆上安装走行桁吊。前上横梁竖向预应力筋千斤顶菱形桁架前吊带滑梁:! 千斤顶底模张拉平台后吊带锚固装置行走液压缸$rH-11/I T T!后吊杆外模mm底模架图 4-1 菱形挂篮示意图4.2 挂篮的拼装 挂篮拼组分为两个步骤：加工厂拼组大件，在梁体上拼组整体。加 工厂拼组主要包括主梁系的两片主构架，四

11、片横向联接系，还有外模板 及模架、内模及模架，其余均为散件。将加工厂拼装件及散件运抵现场 后，用吊车吊送构件至 0段上拼组，拼组程序如下：准备工作：在现浇 0段混凝土施工时准确预留孔位、预埋构件， 0 段浇筑完成后，在梁顶上安装、整平，锚固轨道。拼装主梁系中主构件以及后锚系统，然后用倒链以设在 0段的预埋 构件为支撑，将主构架固定。拼装两主构件间横向联接系、前上横梁，将临时倒链取掉。同时安 装底模内托梁以及后吊带，插放滑梁，以及安装后吊精扎螺纹钢。悬放吊带，吊放前托梁，再安放底模桁架、底模板。在前上横梁悬 放倒链，吊住滑梁前端点并用倒链移出内外模板。全面检查安装质量后， 用水箱加水做载重试验消

12、除各部位的变形量。4.3 挂篮压载试验各构件连接方式以焊接和销接为主，因此挂篮制做完成后要对重要 构件的焊缝进行探伤。挂篮各构件制做完毕后，在加工场地要进行试装 配，以保证挂篮在施工现场能顺利组装。挂篮出厂前，要对主桁架进行 承载力和变形试验。挂篮试验在平整的场地上进行，采用两个主桁对拉 的方式，分级加载，最大加载为最大使用荷载的 1.3 倍。同时要求挂篮 下挠最大值为 2cm 。挂篮主桁承载力及变形试验详见“图 4-2 挂篮主桁承载力及变形试验图”图4-2挂篮主桁承载力及变形试验图4.4梁段循环施工挂篮在上0#段拼装前，在工地应进行试拼，并进行试压，测出非弹 性变形和弹性变形值。墩顶0#节段

13、施工完毕后开始拼装已加工好的挂篮，拼装时按构件编号及总装图进行。拼装程序是：走行系统> 桁架 > 锚固系统 > 底模板 内外模。在箱梁腹板顶面铺好钢枕、木枕，在竖向预应力筋位置，连接好轨道连接杆（连接杆用45#钢加工而成），从0#段中心向两边安装长3m及 1m轨道两根，抄平轨顶面，量测轨道中心距，确认无误后，用加工好的 螺帽把轨道锁定。安装前后支座，吊装桁架。用:25精轧螺纹钢筋及扁担梁将桁架后 端锚固在轨道下钢枕上，然后吊装前上横梁及前后吊带。吊装底模架及 底模板。吊装内模架走行梁，并安装好前后吊带，安装外侧模。安装前 将外侧模走行梁插入外模框架内，并安装好前后吊架吊带，将

14、外侧模吊 起，用倒链拖动外侧模至 1#梁段位置。调整立模标高。根据挂篮试验测出的弹性变形及非弹性变形值，再 加上线形控制提供的立模标高定出 1#梁段的立模标高。在底板和腹板钢筋绑扎完毕进行腹板及顶板模板安装时，应在箱梁 内铺设脚手板，不许踩踏底板钢筋。管道定位网如设计数量不够时，应予以加密，确保管道位置正确。 钢筋伸出梁段端头的搭接长度应满足设计要求，节段钢筋的接头连接应 按设计要求搭接，如无要求时，采用绑扎搭接。钢筋的保护层用塑料垫块支垫，数量为底板、顶板 4个/m2，腹板2 个/m2。铺设钢筋的位置与预应力管道发生矛盾时应保证预应力管道的位 置准确，相差较多时，应与设计单位及监理工程师研究

15、解决，不得随意 移动预应力管道位置。箱梁采用三向预应力体系，管道由镀锌波纹管制成，管道孔径视钢 束类型确定。波纹管是钢带螺旋折叠而成，因此管道安装应顺穿束方向 套接，波纹方向与穿束方向一致，波纹管接长采用大一号的波纹管套接， 套接长度约20cm，梁段内每隔0.51.0m设一“井”形定位钢筋网片，固 定管道位置，管道定位误差应小于 5mm 。连续梁预应力管道随梁段悬臂灌筑而逐段接长，管道接头数量多， 如何保证管道畅通，是施工中一个关键问题。管道接头处用胶带纸缠绕，再绑扎几道铁丝，加强接头的严密性。 浇筑混凝土时，振捣人员应熟悉管道位置，严禁振捣棒与波纹管接触， 以免管壁受伤，造成漏浆。在灌筑混凝

16、土前，每个梁段均在顶板上搭设混凝土施工平台，作业 人员及施工机具均在施工平台上活动和放置，以免压坏钢筋网及预应力 管道。底板混凝土由输送泵直接泵入内箱，底板，腹板混凝土采用分层浇 筑，每层不超过30cm，梁体较高时，在腹板上口处布设串筒，将混凝土 串入腹板下部，以免混凝土离析，顶板处三向管道较多，灌筑时要注意 保护波纹管不受损坏，在锚垫板处要特别注意灌筑质量，必须保证混凝 土粗骨料和砂浆不离析，振捣密实。混凝土灌筑应按由前往后，两腹向中对称浇筑的顺序进行，即先灌 筑梁节前端，后灌筑梁节后端，从两腹板向中间推进，采用水平分层法 施工，分层厚度以30cm为宜。混凝土浇筑完毕后，应及时进行洒水养护，

17、梁端头表面在混凝土达 到规定强度后，作凿毛处理。连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差和检验方法应符合表2中的规定表2 连续梁悬臂浇筑梁段允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1悬臂梁段高程+ 15、一 5测量检查2合拢前两悬臂端相对咼差合拢段长的1/100，且 不大于153梁段轴线偏差154梁段顶面高程差±105竖向高强精轧螺纹筋垂直度每米高不大于1吊线尺量检查不少于 5处6竖向高强精轧螺纹筋间距±10尺量检查不少于 5处悬灌梁循环段施工工艺流程见图4-3图 4-3 悬灌梁循环段施工工艺流程图4.5 施工注意事项 混凝土施工浇筑平台支撑在已浇筑梁段混凝土及端模上，浇筑混

18、凝 土始终保持两侧对称进行。梁段悬灌时，与前一梁段混凝土结合面应予 凿毛，纵向非预力钢筋采用搭接。各梁段施工按设计要求设置各类预埋件及泄水孔、通风和电缆等预 留孔洞。各梁段施工加强梁体测量、观测，注意挠度变化。梁段悬臂浇筑时，T构”两端施工荷载要尽可能保持平衡，并注意左 右偏载，两端浇筑混凝土进度之差不得大于 2m3。浇筑梁段混凝土时应水平分层，一次整体浇筑成型，当混凝土自流 高度大于 2m 时，必须采用溜槽或导管输送，保证混凝土的浇筑质量。5、边跨直线现浇段合拢施工 边跨直线段合拢采用满堂支架法施工。满堂支架施工时采用碗扣式 脚手架搭设。支架搭设时先进行软基硬化处理，然后夯填碎石或级配砂 砾

19、，再浇筑 20cm 厚 C25 混凝土垫层并进行荷载试验，满足设计承载力 要求后搭设支架，防止支架发生沉降。支架顶上铺设纵向 I20 工字钢分 配梁，横向铺设12cm xi2cm方木，间距30cm，顶铺设底模，底模标高 利用钢楔块调整。支架详见图 5-1 所示。支架搭设完成后要根据设计要求进行预压，预压采用砂袋加载，以 便在施工中消除支架非弹性及弹性变形。并根据设计要求和预压结果调 整底模标高，预留混凝土徐变量和地基及支架系统沉降量，确保箱梁顶 面标高满足设计要求。直线段底模为大块钢模拼接而成，底模直接设置在纵梁上，横梁与 纵梁间垫以砂箱，以利于拆除底模。其工艺流程为：施工顺序为：施工 准备T

20、地基处理T支架位置放线T支架搭设T支架校验调整T铺设纵横方 木T安装支座T安装底模板、预压T底模板调平T安装侧模板T绑扎底板、 侧板钢筋T安装波纹管T安装内模板T安装端模板T绑扎顶板钢筋T自检、 报检T混凝土灌筑T混凝土养护T拆除边模和内模板T预应力张拉T压浆、 封堵端头T养护T拆除底模板和支架、落梁T桥面铺装防水层及保护层T 桥面系安装。图5-1 满堂支架法施工示意图边跨合拢段防开裂施工措施：边跨合拢时现浇段经预压后支架的变形已趋于稳定，但悬臂端受气候影响在3个方向均可能产生较大变形，所以在预应力筋张拉前尤其混凝土浇筑初期，这些变形可能导致合拢混 凝土开裂，为此采取以下工艺措施保证合拢段适应

21、这些变形，避免裂缝图5-2边跨直线段施工工艺流程图支出现。A、选择日间悬臂标高最高时（一般在一日之清晨）用支撑撑住悬臂 端使其不能上翘（楔紧支撑时间是在标高最高时） ，也不能下挠（有支撑 撑住），这样无需庞大设备避免了竖向相对位移。支撑后再观察三日，确 认稳定后进行其它工序。B、在端部现浇段的底模安装滚轴或聚四氟乙烯滑板使其能够纵向移 动，合拢段内设 4 根由型钢构成刚性支撑并利用埋在支撑内的预应力筋， 提前施加部分预应力，以抵消悬臂端伸长和收缩变形产生的压应力。C、按开始进入日低温稳定区时混凝土初凝的原则确定混凝土开盘时 间。混凝土浇筑次日，温度回落前张拉部分顶板和底板预应力筋，使合 拢段混

22、凝土受到与其强度发展相适应的预压力以抵消次日降温收缩应 力。抵消降温拉应力的预应力筋不在混凝土浇筑前而在浇筑次日温度回 落前张拉。D、达到强度80%时，再张拉与边跨合拢段体系转换相应的预应力 筋。6、中跨合拢段施工6.1 模板安装合拢中跨前须先拆除一个“T构”的挂篮。合拢段利用挂篮内外模滑行梁和底模前后横梁作吊架，通过梁段上的预留孔将挂篮的内外模和底模 吊在梁段上作为合拢段模板施工。6.2 合拢段施工方法合拢段施工时，先将相邻两个“ T 构”的梁面杂物清理干净。 备用配重水箱以及少数必须的机具设备则放置在指定的位置。然后 相邻两个T构”上所有观测点的标高精确测量一遍，最后锁定永久支座。拆除T构

23、”相应的临时支座，精确测量临时支座拆除后梁面所有观测 点的标高，确定合拢段相邻的两个梁端顶面标高高差符合规范要求后， 进行合拢段施工。为防止T构”因热胀冷缩而对合拢段的混凝土产生影响，在合拢段箱 体内模及顶板钢筋安装前，选择气温最低时间，按设计的位置与数量焊 接体外型钢支撑，将相邻T构”连成一体;在浇筑混凝土前根据计算拉力， 张拉布置在底板与顶板中的临时预应力束。合拢段的混凝土选择在一天中气温最低、温差变化比较小的时间开 始浇筑，拌制混凝土时，将混凝土强度提高一个等级，并掺入微量铝粉 作膨胀剂，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。混凝土作业的结束时间， 则根据天气情况，尽可能安排在气温回升之前。在

24、合拢段两侧设水箱配重，水箱容水重量相当于合拢段所浇混凝土 重量。浇筑合拢段混凝土，边浇混凝土边同步等效放水。混凝土浇筑完毕， 顶面覆盖土工布， 箱体内外以及合拢段前后的 1m21范围内，由专人不停洒水养护。待混凝土强度达到设计要求的强度时，解除临时预应力束和相邻“ T构”永久支座的临时锁定，完成体系转换后按顺序张拉纵向预应力筋。39中跨合拢段的施工防裂措施：A、采用加强普通钢筋的配置措施，增强合拢段的刚度。B、用劲性型钢锁定。型钢设置在箱梁截面四角，用螺栓固定在箱梁的预埋件上，在灌筑混凝土前焊接成整体，焊接时间不超过2h，将合拢段两侧连成整体，并利用支撑钢管作为合拢段预应力筋的套管，提前施 加

25、部分预应力。避免合拢段新灌混凝土受到两侧梁段的挤压或拉伸破坏。合拢段的锁定见“图5-1合拢口内外刚性支撑锁定示意图”。刚性撑杆图6-2合拢口内外刚性支撑锁定示意图6.3预应力钢筋束张拉顺序根据设计要求进行张拉。纵向钢束双端张拉，横向束单端张拉6.4合拢梁段施工关键控制环节合拢段施工是悬浇施工技术一道非常关键的工序，因为混凝土从浇筑到其达到设计强度，直至张拉预应力钢筋，需要一定的时间，在此期间内，由于昼夜温差的变化，新浇混凝土的早期收缩，已成梁段混凝土产生的收缩和徐变，结构体系的变化、施工荷载及外力变化等原因，在 结构中要产生变形和内力，这对未达到强度的合拢段混凝土质量有直接 影响。为保证桥梁工

26、程质量，从合拢段混凝土开始浇筑至达到设计强度并 张拉部分预应力钢筋之前，既保持新浇混凝土不承受任何外力，又要使 合拢段所连接的梁体在各种因素影响下变形协调，为此，应采取以下措 施。合拢段的混凝土应选用早强、高强、微膨胀混凝土，以使混凝土尽 早达到设计强度，及早施加预应力，完成合拢段的施工。合理选择合拢顺序，使合拢段施工中及合拢后体系转换时产生的内 力较小，且又满足工期的需要。本桥按先合拢边跨后合拢中跨的次序施 工。采取低温合拢。为避免新浇混凝土早期受到较大拉力作用，合拢段 混凝土浇筑时间，应选在当天气温最低时刻，使气温最高时，混凝土本 身承受部分应力。加强混凝土养护，使新浇箱梁混凝土在达到设计

27、强度前保持潮湿状 态，以减少箱梁顶面因日照不均所造成的温差。为防止合拢段两边悬臂 端因降温而产生上翘，在合拢段施工时应在两悬臂端增加压重。及时张拉。在合拢段混凝土强度达到设计要求的强度时，及时张拉 预应力连续束，解除支座临时约束，实现体系转换，以策安全。支撑合拢段混凝土重的吊架，应具有较大的竖向刚度，以保证合拢 段混凝土施工时间悬臂端不致因升温产生过大的挠度。浇筑混凝土时，由于温度较低，故水灰比可适当小一点，浇筑时要 及时观测箱内外温度，做好记录，为了避免在凝固中发生收缩裂缝，在 顶板上全跨范围内，用土工布覆盖洒水降温。由于温差，新老混凝土的收缩，以及两侧“ T构”的混凝土徐变，使T 构”产生

28、变形，将使合拢段混凝土产生裂缝，为了克服这个问题，应将合 拢段两端的T构”进行锁定，限制它产生相对位移，从而保证合拢质量。 采取的措施是，增设传递内力的型钢和临时钢丝束，即增设撑杆和拉筋， 把合拢段两端的“T构”联结起来，待混凝土达到强度后，拆除受压杆件， 待永久束张拉完毕，拆除临时束，其锁定力的大小，应大于梁体非锚固 端滑动所受的活动支座摩擦力和直线梁与支架间摩擦力。7、预应力施工7.1 波纹管的安装 纵向预应力管道采用塑料波纹管。波纹管要求表面光洁无污物、无 孔洞。安装波纹管时用铁丝将管体与井字型定位钢筋捆绑在一起，并与 主筋点焊连接，每 0.5m 设一道定位钢筋，管道轴线应与垫板垂直，确

29、保 管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。管道位置的允许偏差纵向不大于± 1cm，横向不大于士 0.5cm。施工中避免反复弯曲，防止管壁开裂，波纹 管接头处内套管要旋紧，有 20cm 长的接头，并用二层胶布将接口处缠 5cm 宽，管道之间的连接以及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。波 纹管安装完成后要进行一次检查，确认数量、位置、布置形式符合设计 要求后，方可浇筑混凝土。每一梁段浇筑后因立即检查有无漏浆和堵管。 在穿钢绞线前应用高压水冲洗和检查管道。冷拉钢筋的安置：在混凝土浇筑之前，将精轧螺纹钢装入金属波纹 管内，下端丝扣上拧进一个锥形母，浇筑混凝土后即自行锚固于梁体内， 上端先安置点焊

30、有弹簧筋的锚垫板，然后在锚垫板上加放一个垫圈，再 在上端丝扣上拧进一个六边形螺母，使锚垫紧贴钢管。螺母下侧面开有 一小方口，以作压浆时排气出口。7.2 预应力钢筋的张拉、管道压浆 梁体按三向预应力设计，纵向及横向预应力筋采用高强低松弛钢绞 线。张拉程序如下：00.1 dK （tIK持荷5min ）补油至cK回油到0。竖向预应力筋采用直径 25mm 预应力螺纹钢筋， 标准强度 830MPa， 锚下张拉控制应力650MPa，每延米张拉身长量为0.331cm。预应力筋、夹片及锚具均要按试验规程进行检验，千斤顶使用前要 进行校核和标定。预应力筋张拉前，须提出施工梁段混凝土的强度试验 报告。当混凝土的强

31、度达到设计规定的强度后，方可施加预应力。张拉 时用应力指标控制张拉，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值 之差应控制在设计规定以内，否则查明原因采取相应措施处理后才能继 续张拉。预应力钢束张拉过程中， 按铁路桥涵施工规范 TB10203-2002 的要求认真执行，除横向预应力束单端张拉外，纵向预应力束均采用两 端同时张拉，对称进行。应力束张拉完成后要尽早进行管道压浆，为保 证压浆质量，压浆时采用真空辅助压浆工艺。7.3 梁体预应力施工质量控制7.3.1 根据规范要求，当梁体混凝土强度达到设计需要张拉强度后， 才能进行预应力张拉。预应力束张拉的顺序为先腹板，再底板，后顶板， 施工时严格按设计

32、要求顺序进行张拉。设计有给出张拉顺序的，按设计 张拉顺序进行张拉。7.3.2 施工前对张拉用的千斤顶和油表进行校核，满足精度要求，施 工过程中要按规定的频率标定。7.3.3 预应力值采用应力 （油表读数）和伸长量双控， 以应力值为主， 伸长量辅助复核，保证预应力施加值准确。当实际伸长值与理论伸长值 相差超过 6% 时，要停止张拉，查明原因，采取措施后，重新张拉。7.3.4 固定波纹管的定位钢筋网片与结构钢筋连接牢固，严格按设计 固定，特殊部位进行加密以确保位置准确。波纹管成型后进行逐根检查， 防止波纹管有损伤，检查合格后才能进行下道工序施工。端头波纹管与 喇叭口连接牢固、严密；锚垫板预埋位置准

33、确，并与波纹管保持垂直。7.3.5 严格按张拉程序操作，预应力筋严格按设计分批、分阶段对称 张拉。预应力张拉时安排专人测量伸长量并做好记录，认真检查是否发 生滑丝、断丝现象。7.3.6 预应力筋张拉后及时进行孔道压浆，保证浆液密实。并用混凝 土封闭外露的锚具。7.3.7 压灌浆孔道排气管设置间距不大于 30m, 压浆时应缓慢、均匀 进行，曲线孔道由低处压浆孔压入，最高点排气孔进行排气和泌水。8 、体系转换连续梁分段悬浇过程中，各独立 T 构的梁体处于负弯矩受力状态， 随着各 T 构的依次合拢，梁体也依次转化为成桥状态的正负弯距交替分 布形式。这一转化就是连续梁的体系转换。因此，连续梁悬浇的过程

34、就 是其体系转换的过程，就是悬浇时施行临时支墩固结、各 T 构的合拢、 临时支墩固结适时的解除、预应力筋的分批依次张拉的过程。图8-1合拢体系转换工艺框图9、挂篮拆除 先在合拢段的前一梁段预留孔洞，等纵向预应力筋张拉完毕后，用10t 的卷扬机先将外模切割成多块逐一吊下， 再拆散底模桁梁用卷扬机吊 落，然后分别吊落底模前后横梁，最后拖拉挂篮主构件后退，用吊机拆 除。10、线形控制 首先确定立模标高，箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：H仁HO+fi+（-fi 预）+f 篮 +fx式中H1-待浇段箱梁底板前端处挂篮底模板标高（张拉后）;H 0-该点设计标高；fi-本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度

35、的影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修正，按经验修正系数为0.50.9;fi 预-本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图 纸提供，但需实测后进行修正，据经验修正系数为 0.81.0；f篮-挂篮弹性变形对该灌筑段影响值，由挂篮结构和构造决定；fx-由混凝土的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变、收缩值按 1 个月内完成节段考虑。 测量控制程序见“图 10-1 箱梁悬浇高程控制程序图”。10.1连续梁线型的质量控制梁体线型既要满足使用要求，亦要满足审美要求，因而施工中控制 好箱梁的线型，对提高本工程的外观质量和受力结构起着关键的作用。

36、施工时拟采用理论计算与现场观测统计相结合的控制方法。10.1.1线型控制线型控制的基本原理是分析每跨梁段的挠度变化，逐步完成该过程 的挠曲线方程，依据求得梁体最终挠度变化值，设置施工预拱度，以此 来确定箱梁底模不同部位施工时立摸标高。连续箱梁施工线型控制是通 过对挂篮（或支架）变形、张拉应力控制、混凝土收缩徐变等施工因素 控制来实现的；通过现场观测统计和理论计算相结合手段达到控制线型 目的。根据施工过程中荷载及内力变化特征，影响挠度的因素主要有以下几种:梁体自重梁顶施工荷载挂篮（或支架）弹性变形和塑性变形支架地基压缩下沉量预应力张拉时梁体上拱度混凝土收缩、徐变设计规定的预留上拱度施工中综合考虑

37、以上因素对梁体线型影响， 利用SAP90空间分析程 序结合自编程序便可计算出梁体任一截面线形控制所需标高调整值 n, 具体计算过程略去。梁体任一截面的立模标高 Hn可利用下述公式求出。Hn 二入人 n8 -沖（2）式中：Hn 梁体任一截面的立模标高（m）;hn梁体任一截面的设计标高（m）;n梁体任一截面的标高调整值（m）;n8将要灌注梁段自重引起的挂篮弹性挠度值 （m）;H（n-1） n-1截面的实测标高与（设计值+调整值）之差（m）。10.1.2测量方法及标高调整通过对连续箱梁的线型理论分析，施工中在梁段不同位置设置观测 点，通过对这些观测点标高的精确控制，达到控制梁体线型的目的。测量控制：

38、从箱梁2#节段端部开始，每个断面在顶板上设置三个观 测点（中线、腹板两侧100厘米处）,用以观测各节段端部标高变化量，测 量时间分别为 (按施工顺序 )：浇筑节段砼前；浇筑节段砼后；纵向预应力 束前；张拉纵向预应力后；移动挂篮前 (指即将进行下一节段作业前 )。施工测量应选在每天清晨日出之前，避免在高温、强光和大风等情 况下进行。要定人、定仪器、定时进行观测，避免由于施工荷载和桥面 杂物的不平衡引起测量数据的不准确。10.1.3 预压观察 在未加载情况下分别测出观察点的水平标高，预压加载过程中分压 前、压 25%、50%、75% 、100%五个阶段观测支架及支架基础变形情况， 并作好标高记录，

39、卸载按加载反序对各观测点记录标高，绘制加载和减 载变形曲线，每隔 12h 观察一次，并及时计算沉降量和绘制沉降、时间 曲线。10.1.4 预压分析及标高调整 在等载预压作用下，可以消除支架基础沉陷及支架(或扇形托架) 塑性变形，并将观察弹性变形结果和理论计算值进行校正分析，用以指 导施工。根据预压得出的弹性变形值，通过横梁方木下木楔、碗扣脚手 架托盘等对箱梁底模标高进行调整，保证混凝土箱梁浇筑后有良好线性。10.1.5 施工各阶段线型控制要点(1) 计算预拱度时，准确收集计算控制参数，特别是施工中临时荷载 要进行准确估计。(2) 做到各项观测值准确、记录正确，对汇总检测数据和理论计算结 果进行

40、对比分析。(3) 经预压后调整的底模标高与设计计算值偏差应控制在±5mm 以 内，模板放样后要及时调整模板高度。(4) 梁体混凝土浇筑过程中随时进行沉降观测，并派专人检查支架及 模板，发现异常立即处理。(5) 施工中严格按混凝土配合比拌制，在保证混凝土强度的前提下， 试验测定混凝土弹性模量。(6) 预应力张拉必须按设计要求严格执行。混凝土强度达到张拉设计 要求强度后方可进行张拉，按设计顺序进行张拉，张拉应力控制准确。11 、控制混凝土徐变措施 混凝土实行强度和弹性模量指标双控，严格控制箱梁混凝土施工配 合比，注意控制水胶比和骨胶比。严格控制混凝土的搅拌质量和振捣质量以及浇筑数量。严格

41、控制预应力张拉时间以及二期恒载施加期限。在施加预应力时， 混凝土强度和弹性模量均要满足设计要求。现场对预应力筋的管道摩阻进行实测并对其张拉应力进行修正。严格按设计规定的方式张拉，施工中不能随意更改预应力筋的张拉 次序。施加预应力要严格实行“双控”，严禁超张拉，以确保满足预应力徐变 上拱限值的要求。预应力张拉完毕后应及时压浆( 24h 以内)，管道压浆要求密实。当 水泥浆结硬时即可传力，提高构件的抗弯刚度，减少梁体上拱。养生期内保证混凝土处于潮湿状态，减少日照引起的温度应力弯曲。11.1 混凝土实行强度和弹性模量指标双控混凝土的弹性模量是影响梁体混凝土收缩、徐变及受力变形的关键 因素。影响混凝土

42、弹性模量的主要因素有水泥用量、砂率和碎石的弹性 模量，采取的对策是：控制胶凝材料用量、混凝土的含砂率、碎石的弹 性模量满足要求。11.2 控制混凝土浇筑时间宜在混凝土初凝之前完成底板及腹板浇筑，初灌混凝土终凝之前完 成顶板部位施工，初灌混凝土初凝之后不得使用附着式振捣器，其上层 混凝土浇筑宜用插入式捣固器，以避免对混凝土凝结的干扰，同时控制 混凝土的浇筑时间。12、主要技术控制要点挂篮设计时充分考虑挂篮刚度和稳定性 保证挂篮刚度和稳定性，避免在浇筑过程中因挂篮变形挤压未达到 承重强度的混凝土，致使梁体衔接处挤裂。掌握好预力筋的张拉顺序，防止梁体局部受拉开裂在悬灌梁段施工过程进行纵向预力筋张拉，按先腹板、后顶板，从 向下，左右对称张拉。 T 构梁段合拢后， 结构体系转换阶段的张拉严格按 设计顺序进行。严格按梁段合拢及体系转换设计步骤操作，保证梁体受力重新调 整和合理分配在边跨合拢后，即进行第一阶段体系转换终张拉，并测出待合拢梁 端挠度变化值，再进行第二阶段合拢段预力张拉和浇筑混凝土。每阶段 体系转换，必须保持一端能自由伸缩，另一端固定，以防止纵向终张拉 力损失。梁段混凝土浇筑时的关键