玻璃雨棚计算书

1、巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计:校对：审核：批准:武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二一五年六月五日目录1计算引用的规范、标准及资料 1.1幕墙及采光顶相关设计规范： 1.2建筑设计规范：1.3玻璃规范：1.4钢材规范：1.5胶类及密封材料规范： 1.6相关物理性能等级测试方法： 1.7建筑结构静力计算手册（第二版）1.8 土建图纸：2基本参数2.1雨篷所在地区2.2地面粗糙度分类等级 3雨篷荷载计算 3.1雨篷的荷载作用说明 3.2风荷载标准值计算 3.3风荷载设计值计算 3.4雪荷载标准值计算 3.5雪荷载设计值计算 3.6雨篷面活荷载设计值 3.7雨篷构件恒荷载

2、设计值 3.8选取计算荷载组合 4雨篷杆件计算4.1悬臂梁的受力分析 4.2 _选用材料的截面特性 4.3 梁的抗弯强度计算 4.4梁的挠度计算5雨篷焊缝计算5.1 受力分析5.2 _焊缝校核计算6玻璃的选用与校核 6.1 玻璃板块荷载组合计算 6.2 玻璃板块荷载分配计算 6.3玻璃的强度计算6.4 玻璃最大挠度校核 13口篷埋件计算（粘结型化学锚栓）7.1 _校核处埋件受力分析 7 2 _星苗栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 157.3群锚受剪内力计算 7.4 苗栓钢材破坏时的受拉承载力计算 7 5 星苗栓钢材受剪破坏承载力计算 错误！未指定书签。7.6拉剪复合受力承载力计算 8附录常用材

3、料的力学及其它物理性能 钢结构雨篷设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范:GB50429-2007JGJ102-2003JGJ113-2009 GB/T21086-2007JG/T231-2007JG/T342-2012DGJ08-56-2012铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范建筑玻璃应用技术规程建筑幕墙建筑玻璃采光顶建筑用玻璃与金属护栏建筑幕墙工程技术规范1.2建筑设计规范：地震震级的规定钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程高处作业吊蓝工程抗震术语标准混凝土结构后锚固技术规程混凝土结构加固设计规范混凝土结构设计规范混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓建筑防火

4、圭寸堵应用技术规程建筑钢结构焊接技术规程建筑工程抗震设防分类标准建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗震设计规范建筑设计防火规范建筑物防雷设计规范冷弯薄壁型钢结构技术规范GB/T17740-1999GB50017-2003JGJ3-2010GB19155-2003JGJ/T97-2011JGJ145-2004GB50367-2006GB50010-2010JG160-2004CECS154: 2003JGJ81-2002GB50223-2008GB50009-2012GB50068-2001GB50011-2010GB50016-2006GB50057-2010GB50018-200

5、21.3玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃GB/T18915.2-2002防弹玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃GB15763.2-2005建筑用安全玻璃防火玻璃半钢化玻璃热弯玻璃压花玻璃中空玻璃GB15763.1-2009GB/T17841-2008JC/T915-2003JC/T511-2002GB/T11944-20021.4钢材规范:建筑结构用冷弯矩形钢管不锈钢棒不锈钢冷加工钢棒不锈钢冷轧

6、钢板及钢带不锈钢热轧钢板及钢带不锈钢丝建筑用不锈钢绞线不锈钢小直径无缝钢管彩色涂层钢板和钢带低合金钢焊条低合金高强度结构钢建筑幕墙用钢索压管接头耐候结构钢高碳铬不锈钢丝合金结构钢JG/T178-2005GB/T1220-2007GB/T4226-2009GB/T3280-2007GB/T4237-2007GB/T4240-2009JG/T200-2007GB/T3090-2000GB/T12754-2006GB/T5118-1995GB/T1591-2008JG/T201-2007GB/T4171-2008YB/T0961997GB/T3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求GB/

7、T13912-2002冷拔异形钢管GB/T3094-2000碳钢焊条GB/T5117-1995碳素结构钢GB/T700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素结构钢GB/T699-19991.5胶类及密封材料规范:丙烯酸酯建筑密封膏幕墙玻璃接缝用密封胶彩色涂层钢板用建筑密封胶丁基橡胶防水密封胶粘带工业用橡胶板混凝土建筑接缝用密封胶建筑窗用弹性密封剂建筑密封材料试验方法建筑用防霉密封胶建筑用硅酮结构密圭寸胶建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品建筑用硬质塑料隔热条聚氨酯建筑密圭寸胶聚硫建筑密圭寸胶JC

8、484-2006JC/T882-2001JC/T884-2001JC/T942-2004GB/T5574-2008JC/T881-2001JC485-2007GB/T13477.120-2002JC/T885-2001GB16776-2005GB/T19686-2005JG/T174-2005JC/T482-2003JC/T483-2006绝热用岩棉、矿棉及其制品硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 修补用天然橡胶胶粘剂中空玻璃用弹性密封胶中空玻璃用丁基热熔密封胶GB/T11835-2007GB/T529-2008GB/T531-1999HG/T3318-2002

9、JC/T486-2001JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法:玻璃幕墙工程质量检验标准玻璃幕墙光学性能JGJ/T139-2001GB/T18091-2000GB/T13448-2006GB50205-2001GB50204-2002（2011版）GB/T18244-2000GB/T15227-2007GB/T18575-2001GB/T18250-2000GB50210-2001GB/T228-20021.7建筑结构静力计算手册(第二版)彩色涂层钢板和钢带试验方法 钢结构工程施工质量验收规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 建筑防水材料老化试验方法 建筑幕墙气密、水密、抗风压

10、性能检测方法 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 建筑装饰装修工程质量验收规范 金属材料室温拉伸试验方法1.8 土建图纸:2基本参数2.1雨篷所在地区巴东地区；2.2地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按 B类地形考虑。3雨篷荷载计算3.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1) 自重：包括面

11、板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照 500N/m估算:（2）风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；（3）雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；（4）活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009可按500N/X采用;在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A:考虑正风压时：a. 当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：SA+=1.35Gk+0.6 X 1.4Wk+0.7 X 1.4Sk（或 Q）b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：SA+=1.2Gk+1

12、.4wk+0.7 X 1.4Sk（或Qk）（风荷载为第一可变荷载时）;SA+=1.2Gk+1.4Sk（或Qk）+0.6 X 1.4wk （风荷载非第一可变荷载时）;B:考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4Wk3.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算：W k+= B gz 卩 z 卩 s1+W08.1.1-2GB50009-2012W k-= B gz 卩 z 卩 s1-W0上式中：w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 （MPa）;w k-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MPa）;Z :计算点标高：6.2m;B gz：高度

13、z处的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：B gz=1+2gIi0（z/10）-“条文说明部分 8.6.1GB50009-2012其中A B C D四类地貌类别截断高度分别为：5m 10m 15m 30m A 、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m 350m 450m 550m也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m 当z<5m时，取z=5m对B类场地：当z>350m时，取z=350m 当z<10m时，取z=10m对C类场地：当z>450m时，取z=450m 当z<15m时，取z=15m对D类场地：当z>550m时，取z=

14、550m 当z<30m时，取z=30mg :峰值因子，取2.5 ;I 10： 10m高名义湍流度，对应 A、B、C、D地面粗糙度，可分别取 0.12、0.14、0.23 和 0.39 ;a :地面粗糙度指数，对应 A、B、C、D地面粗糙度，可分别取 0.12、0.15、0.22和 0.30 ;对于B类地形，6.2m高度处的阵风系数为：B gz=1+2X 2.5 X 0.14 X （Z/10） -0.15=1.78.2.1提供的公式计算:卩z：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按建筑结构荷载规范条文说明部分0.240.300.44AA类场地B类场地C类场地卩 z =1.284 X (z/

15、10) 卩 zB=1.000 X (z/10) 卩 zC=0.544 X (z/10)D 类场地：卩 zD=0.262 X (z/10) 0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m 当z<5m时，取z=5m对B类场地：当z>350m时，取z=350m 当z<10m时，取z=10m对C类场地：当z>450m时，取z=450m 当z<15m时，取z=15m对D类场地：当z>550m时，取z=550m 当z<30m时，取z=30m对于B类地形，6.2m高度处风压高度变化系数：卩 z=1.

16、000 X (Z/10) 0.30=1卩si：局部风压体型系数；按建筑结构荷载规范GB50009-2012第833条：计算围护结构及其连接的风荷载 时，可按下列规定采用局部体型系数 卩si：1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表 8.3.3-1的规定采用；2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0 ;3 其它房屋和构筑物可按本规范第 8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。按建筑结构荷载规范GB50009-2012第834条：计算非直接承受风荷载的围护构 件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：1 当从属面积不大于1m时，折减系数取1.0 ；

17、2 当从属面积大于或等于 25吊时，对墙面折减系数取 0.8，对局部体型系数绝对值 大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0 ;3 当从属面积大于1m且小于25m时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数 可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：卩 s1(A)=卩 s1(1)+卩 s1(25)-卩 s1(1)logA/1.48.3.4GB50009-2012因此，对雨蓬结构来说：正压情况下：(1 s1+(1)=0.5卩 s1+(25)=1 X i s1+(1)=0.5负压情况下：1 s1-(1)=-2.01 s1-(25)=0.6 X i s1-(1)=-1.2

18、w °:基本风压值(MPa)，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E.5中数值采用，按重现期50年，巴东地区取0.0003MPa(1) 计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=1.7X 1.55=2.635m2LogA=0.4211 sA1+(A)= i s1+(1)+ i s1+(25)- i s1+(1 )logA/1.4=0.51 sa1-(A)= i s1-(1)+ i s1-(25)- i s1-(1 )logA/1.4=1.759w kA+= B gz 1 z 1 SA1+W)=1.7 X 1X 0.5 X 0.0003=0.000255MPa

19、W kA-= B gz 1 z 1 sA1-W)=1.7 X 1X 1.759 X 0.0003=0.000897MPa（2）计算面板部分的风荷载标准值：（1 sbi+（A）=0.51 sB1-（A）=2w kB+= B gz 1 z 1 sBl+W）=1.7 X 1X 0.5 X 0.0003=0.000255MPaW kB-= B gz 1 z 1 sB1-W）=1.7X 1X 2X 0.0003=0.00102MPa3.3风荷载设计值计算w A+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值（MPa）;w如：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值（MPa）;w a-:负风压作用下作用在

20、雨篷龙骨上的风荷载设计值（MPa）;w g：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值（MPa）;w a+=1.4 X wkA+=1.4 X 0.000255=0.000357MPaw a-=1.4 X wkA-=1.4 X 0.000897=0.001256MPaw b+:正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值（MPa）;w kB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值（MPa）;w b-:负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值（MPa）;w kB-:负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值（MPa）;w b+=1.4 X wkB+=1.4 X 0.000255=0.0003

21、57MPaw b-=1.4 X wkB-=1.4 X 0.00102=0.001428MPa3.4雪荷载标准值计算S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值（MPa）;S °:基本雪压，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012取值：0.0002MPa1 r :屋面积雪分布系数，按表 7.2.1GB50009-2012，为2.0 ;根据建筑结构荷载规范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：S k= 1 r X So=2.o X 0.0002=0.0004MPa3.5雪荷载设计值计算S :雪荷载设计值（MPa）;S=1.4 X Sk=1.4 X 0.0004=0.00

22、056MPa3.6雨篷面活荷载设计值Q :雨篷面活荷载设计值(MPa);Q k：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4 X Q=1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因为S< Q,所以计算时活荷载参与正压组合！3.7雨篷构件恒荷载设计值G +:正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa);G -:负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa);G k：雨篷结构平均自重取 0.0005MPa因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +=1.2 X G=1.2 X 0.0005=0.0006MPaG -=G=0.0005MPa3.8选取计算荷载组合(1) 正风压的荷载组

23、合计算：S曲 正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);S a+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);S kA+=G+Q+0.6WkA+=0.001153MPaS a+=G+Q+0.6w+=0.001514MPa(2) 负风压的荷载组合计算：S心 负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);S a-:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);S kA-=Gk+WkA-=0.000397MPaS a-=G+wa-=1.0G k+1.4wkA-=0.000756MPa(3) 最不利荷载选取：S kA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合(MPa);S a：作用在龙骨上的最不

24、利情况下荷载设计值组合(MPa);按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：S kA=0.001153MPaS A=0.001514MPa4雨篷杆件计算基本参数：1 :计算点标高：6.2m；2 :力学模型：悬臂梁；3 :荷载作用：集中力荷载；4 :悬臂总长度：a=1700mm5 :分格宽度：B=1550mm6 :板块配置：夹层玻璃6 +6 mm；7 :悬臂梁：200120X 100X8X6变截面T型钢，Q235;本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1悬臂梁的受力分析(1) 集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有i=2个集中力作用点，下面对这些力分别求值：p

25、ki ：每个集中力的标准值(N)；p i:每个集中力的设计值(N)；a i :每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；S k:组合荷载标准值(MPa);S :组合荷载设计值(MPa)；B :分格宽度(mm；a 1 =300mma 2=1400mmP k1 =skBa2/2=1251.005NP 1 =SBe2/2=1642.69Np k2=pk1=1251.005NP 2=p1=1642.69N(2) 雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算：M :全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N mm)M i :单个作用力d 作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N mm)b i :单个作用力d 作用点到

26、悬臂梁根部的距离(mm；P i :每个集中力的设计值(N)；M i =pi XbiM= 2 MM 1=p1b1=492807N mmM 2=p2b2=2792573N mmM= 2 M4.2选用材料的截面特性材料的抗弯强度设计值：f=215MPa材料弹性模量：E=206000MPa4主力方向惯性矩：I=5738800mm3主力方向截面抵抗矩：W=46906mm塑性发展系数：y =1.054.3梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式，应满足：M/ y W f上式中：M :悬臂梁的弯矩设计值（N mm）3W :在弯矩作用方向的净截面抵抗矩（mm）;Y :塑性发展系数，取1.05 ;f :材料的抗弯强

27、度设计值，取 215MPa 则：M/ y W=3285380/1.05/46906=66.706MPa< 215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4梁的挠度计算d f :全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值 （mm； d f,lim:悬臂梁悬臂端挠度限值（mm）;(mm；d fi :单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值 b i :单个作用力d 作用点到悬臂梁根部的距离（mm； P ki ：每个集中力的标准值（N）;a :悬臂梁总长度(mm);d fi =pki bi a(3- B i )/6EIB i =bi /ad f = Sdfid f1 =pk1 b1 a(3- B 1 )

28、/6EI=0.076mmd f2 =pk2b2 a(3- B 2)/6EI=1.733mm d f = Sdfi=1.809mmd f,lim =2X1700/250=13.6mm 1.809mm <d f,lim =13.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!5雨篷焊缝计算基本参数:1 :焊缝高度：hf =4mm32 :焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm23 :焊缝有效截面积：A=2532.4mm;5.1受力分析V :剪力(N)a :悬臂长度(mm：B :分格宽度(mm；M :弯矩(N mm)V=SaB=0.001514 X1700X1550=3989.39NM=3285380N mm5

29、.2焊缝校核计算校核依据：r r 2$ 2 0.5 耳 W(<r T / pt ) +t T )< ff 7.1.3-3GB50017-2003上式中：of ：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa);pt :正面角焊缝的强度设计值增大系数，取 1.22 ;tf :按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);wt t :角焊缝的强度设计值(MPa);f f 2 f2 °.5(oT / pT ) +t T )2 2 0.5=(M/1.22W)+(V/A)2 2 0.5=(3285380/1.22/76970)+(3989.39/2532.4)=35.

30、022MPar W35.022MPa < ff =160MPa焊缝强度能满足要求6玻璃的选用与校核基本参数：1 :计算点标高：6.2m;2 :玻璃板尺寸：宽X高=BX H=1550mW1550mm3 :玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：6 +6 mm;上片钢化玻璃，下片钢化玻璃;4 :玻璃支撑类型：四点驳接；5 :玻璃支撑点间距b1 x h1 =1250miX 1150mm模型简图为：6.1玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重：G k：玻璃板块自重标准值(MPa);G :玻璃板块自重设计值(MPa);t 1:玻璃板块上片玻璃厚度(mm;t 2：玻璃板块下片玻璃厚度（mm；3Yg：玻璃的体积

31、密度（N/mm）;w k+:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值 （MPa）;g k= y g（t 1 +t 2）=25.6/1000000 X （6+6）=0.000307MPa因为ck与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +:正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值（MPa）;G -:负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值（MPa）;G k：玻璃板块自重标准值（MPa）;G +=1.2 XGk=1.2 X 0.000307=0.000368MPa g -二 ck=0.000307MPa （2）正风压的荷载组合计算：S k+：正风压作用下的荷载标准值组合（MPa）;S+:正风压作用下的荷载设计值组合（

32、MPa）;s k+=ck+ck+0.6wk+=0.00096MPaS +=g+Q+0.6w+=0.001282MPa （3）负风压的荷载组合计算：S k-：负风压作用下的荷载标准值组合（MPa）;S -:负风压作用下的荷载设计值组合（MPa）;s k-二dc+wk-=0.000713MPaS - =G" +v-=1.0G k+1.4wk-=0.001121MPa（4）最不利荷载选取：S k:最不利荷载标准值组合（MPa）;S :最不利荷载设计值组合（MPa）;按上面2项结果，选最不利因素（正风压情况下出现）:S k=0.00096MPaS=0.001282MPa6.2玻璃板块荷载分配

33、计算S k:最不利荷载标准值组合（MPa）;S :最不利荷载设计值组合（MPa）;t 1:上片玻璃厚度（mm;t 2：下片玻璃厚度（mm;S k1 :分配到上片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;S 1:分配到上片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;S k2:分配到下片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;S 2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);s k1=skt13/(t 13+t23)3 33=0.00096 X6 /(6 +6 )=0.00048MPaA A3. 3 o3S 1=St1 /(t 1 +t2 )3 3 3=0.001282 X 6 /(6 +6 )=0.000641MPa

34、._._3.3_3s k2=skt 2 /(t 1 +t2 )3 33=0.00096 X6 /(6 +6 )=0.00048MPas 2=St23/(t 13+t23)3 3 3=0.001282 X 6 /(6 +6 )=0.000641MPa6.3玻璃的强度计算校核依据：<r< f g（1）上片校核:01 :上片玻璃的计算参数;n 1 :上片玻璃的折减系数;k1 :作用在上片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;:玻璃的弹性模量（MPa）;1:上片玻璃厚度(mm;4 46.1.2-3JGJ102-20030 1=sk1 a /Et 14 4=0

35、.00048 X 1250 /72000/6=12.559按系数 0 1，查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 1 =0.95 ;1 :上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）;1 ：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;1:上片玻璃厚度（mm;1：上片玻璃弯矩系数，查表得m1=0.1492;er 1 =6m1s1a n 1/t 12 2=6 X 0.1492 X 0.000641 X 1250 X 0.95/6=23.66MPa23.66MPa <f g1=42MPa钢化玻璃)上片玻璃的强度满足！（2）下片校核:

36、0 2：下片玻璃的计算参数;n 2：下片玻璃的折减系数;k2:作用在下片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;:玻璃的弹性模量（MPa）;2:下片玻璃厚度(mm;6.1.2-3JGJ102-20030 2=Sk2a4/Et2444=0.00048X 1250 /72000/6=12.559按系数 0 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 2=0.95。2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）;S2:作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;a :支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;t 2：下片玻璃厚度（mm；m 2:下片玻

37、璃弯矩系数，查表得n2=0.1492 ；玻璃的挠度能满足要求CT22=6n2s2a n 2/t 22 2=6 X 0.1492 X 0.000641 X 1250 X 0.95/6=23.66MPa23.66MPa <f g2=42MPa钢化玻璃）下片玻璃的强度满足!6.4玻璃最大挠度校核校核依据：d f = n» Ska'/DW df,|jm6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中：d f :玻璃板挠度计算值（mm）;n :玻璃挠度的折减系数；卩：玻璃挠度系数，查表得卩=0.02239;D :玻璃的弯曲刚度（N mm）d f,lim:许用挠度，取支撑点间玻璃面板

38、长边边长的60,为20.833mm其中：3 2D=Et e 心2（1- u ）6.1.3-1JGJ102-2003上式中：E :玻璃的弹性模量(MPa);t e：玻璃的等效厚度(mm;u :玻璃材料泊松比，为0.2 ;.3 o3 1/3t & (t 1 +t2 )6.1.4-5JGJ102-200333 1/3=(6 +6 )=7.56mm32D=Et e /(12(1- u )32=72000 X7.56 /(12 X (1-0.2)=2700507.6N mm0 :玻璃板块的计算参数；4 40 =Ska /Et e6.1.2-3JGJ102-20034 4=0.00096 X125

39、0 /72000/7.56=9.9653按参数 0，查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n =0.96d f = n卩 Ska /D4=0.96X0.02239 X0.00096 X1250 /2700507.6=18.655mm18.655mm <d f,lim=20.833mm7雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) 7.1校核处埋件受力分析V :剪力设计值(N);N :轴向拉(压)力设计值(N)，本处无轴向拉、压力；M :根部弯矩设计值(N mm)根据前面的计算，得：N=ONV=3989.39NM=3285380N mm本工程选用的锚栓为：慧鱼-化学锚栓FHB-A 10 X 60

40、/10 ;7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算: 1:当 N/n-My1/2 yi A 0 时：NSd =N/n+My1 / 2 yi2:当 N/n-My1 / 2 yi <0 时：,hI . /2NSd =(NL+M)y1 / 2yi在上面公式中:M弯矩设计值；Nsd:群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值;y1, yi ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1 , yi 1 ：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;L:轴力N作用点至受压一侧最外排锚

41、栓的垂直距离;在本例中:彳 -2N/n-My1 / 2 yi=0/6-3285380 X 75/22500=-10951.267因为:-10951.267<0所以：,hI . /2N Sd =(NL+M)y1 / 2 yi =8761.013N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的NSd 再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。7.3群锚受剪内力计算f按5.3.1JGJ145-2004规定，当边距c A10he 时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载;f当边距c<10he时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：fhe :锚栓的有效锚固深度；c:锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：fc

42、=100mm<1d© =600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：vSd =V/m=1994.695N7.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算只d,s=kNRk,S/ y RS ,N6.1.2-1JGJ145-2004NRk,S=ASf stk6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NRd,s :锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；NRk,s: 锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k :地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2004选取；AS：锚栓应力截面面积；fstk :锚栓极限抗拉强度标准值；yRS,N 锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数

43、；只k,s=ASfStk=58 X 500=29000NyRS ,N=1.2fStk /f yk A 1.4表 4.2.6JGJ145-2004fyk :锚栓屈服强度标准值；YRS,N=1.2fStk /fyk=1.2 X 500/400=1.5取：丫 RSN.5n Rd,s=kNRk,S/丫RS,N=1 X 29000/1.5=19333.333N A NSdh =8761.013N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！7.5锚栓钢材受剪破坏承载力计算V Rd,S=kvRk,S/ y RS,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中：v Rd,s: 钢材破坏时的受剪承载力设计值；v Rk,s

44、: 钢材破坏时的受剪承载力标准值；k :地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2004选取；yRs,V： 钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004选用:yRs,V =1.2f Stk /f yk表 4.2.6JGJ145-2004按规范，该系数要求不小于1.25、f stk <800MPa fyk/f stk < 0.8 ；对本例，yRs,V =1.2f Stk /f yk表 4.2.6JGJ145-2004=1.2 X 500/400=1.5实际选取Y Rs,V= 1.5 ；v Rk,s =0.5ASfStk6.2.2-2JGJ14

45、5-2004=0.5 X 58X 500=14500Nv Rd,s=kvRk,s/y Rs,V=1 X 14500/1.5=9666.667Na vsdh =1994.695N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求!7.6拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(N Sd/NRd,s)+(vSd/vRd,s) < 16.3.1JGJ145-2004代入上面计算得到的参数计算如下：(n sd/NRd,s f+(V sd/VRd,s)2=(8761.013/19333.333)2+(1994.695/9666.667) 2=0.248 < 1.0所以，该处计算满足设计要求！8附录常用材

46、料的力学及其它物理性能玻璃的强度设计值 f g(MPa)种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.019.515 1924.017.0> 2020.014.0钢化玻璃51284.058.815 1972.050.4> 2059.041.3F玻璃的强度设计值f g(MPa)JGJ113-2009表 4.1.9种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5129615 1975> 2064半钢化玻璃512282015 192417> 202014半钢化玻璃512423015 193626> 203021JGJ102-2003 表 5.2.1长期荷载作用

47、铝合金型材的强度设计值(MPa )GB50429-2007 表 434铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5< 1013575T6< 1016090四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材)f s(MPa)JGJ102-2003 表 523钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗 弯抗剪端面承压Q235dw 16215125325Q345dw 16310180400五、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢)f s(MPa)GB50018-2002 表 421钢材牌号抗拉

48、、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400六、材料的弹性模量 E(MPa)JGJ102-2003 表 5.2.8、JGJ133-2001 表 5.3.9材料E材料E玻璃0.72 X 10不锈钢绞线1.2 X 10 1.5 X 10铝合金、单层铝板0.70 X 10高强钢绞线1.95 X 10钢、不锈钢2.06 X 10钢丝绳0.8 X 10 1.0 X 10消除应力的高强钢丝2.05 X 10花岗石板50.8 X 10蜂窝铝板10mm0.35 X 105铝塑复合板4mm0.2 X 105蜂窝铝板15mm0.27 X 10铝塑复合板6mm50.3 X 10蜂窝铝

49、板20mm50.21 X 10七、材料的泊松比UJGJ102-2003 表 5.2.9GB50429-2007 表 437材料U材料U玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按 GB50429)高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125八、材料的膨胀系数a (1/ C )JGJ102-2003 表 GB50429-2007 表 437材料a材料a玻璃-5-50.8 X 10 1.0 X 10不锈钢板-51.80 X 10铝合金、单层铝板2.3 X 10-(按 GB50429)混凝土51.00 X 10-钢材51.20 X 10-砖砌体50.50 X 10-铝塑复合板5W 4.0 X 10蜂窝铝板52.4 X 10-花岗岩0.8 X 10-53九、材料的重力密度丫 g (KN/m )JGJ102-2003 表 5.3.1、G