AO工艺计算例题

1、其中用的公式例题 2.A2O工艺的设计1.1 A2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断 A/0 工艺是否适合本污水处理方案。1.设计流量：Q = 54000m3/d=2250 m3/h原污水水质：CO 氐 330mg/L BOD = 200 mg/LSS= 260 mg/L TN = 25 mg/LTP= 5 mg/L一级处理出水水质：CO 氐 330X(1-20% = 264mg/LBOD=200X(1-10%=180mg/L其中：COD 330o=13.28TN 25符合 A/O 工艺要求，故可用此法1.2 A2/O 工艺设计参数BOD

2、5 污泥负荷 N= 0.15KgBOD5/(KgMLSSd)好氧段 D8 2 缺氧段 DO 0.5 厌氧段 DO 0.2回流污泥浓度 Xr =10000001=10000mg/L污泥回流比 R= 50%100混合液悬浮固体浓度 X = 卫Xr= 空10000= 3333mg/L1+R 1.525 8混合液回流比 R 内：TN 去除率 yTN= 丝丄100%= 68%25R 内=yTNX100%= 212.5%取 R 内=200%1 -yTN1.3 设计计算（污泥负荷法）SS二级处理出水水质:NH3-N=260X(1-50%=130 mg/LBOD=10mg/LSS = 10 mg/L=5mg/

3、L TP 二 1 mg/LTN=15 mg/LCOD=50 mg/LTP=_5_BOD=200= 0.025V0.06硝化池计算(1)硝化细菌最大比增长速率0.098(T-15)max= 0.47e0.098X (T-15)爲=0.47 e_1=0.3176d(2)稳定运行状态下硝化菌的比增长速率N,maxN1I N=Kz+M=阳2615=0.399d-115 1(3)最小污泥龄r cm日/代止二2.5(4)设计污泥龄 #为保证污泥稳定，才取 20d。式中：DF设计因数，为SPF其中$为安全因数, 取 3, FF为峰值因数取 日cm最小污泥龄反应池计算1-2，为 2.51d(1)反应池容积 V

4、=Q-SoN 24 22501800.15 3333= 19441.94m3(2) 反应池总水力停留时间 tV19441.94=Q=2250=8.64(h)(3) 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1:2:5厌氧池水力停留时间：t1 =-X8.64 = 1.08 h81厌氧池容积：V1=丄X19441.94 = 2430.24m38缺氧池水力停留时间：t2 =丄X8.64 = 2.16h41降解 BOD5 生成污泥量W 仁 a (Sa-Se) Q1=0.5(180-1 0)X X24X22501000=4590gKg/d2内源呼吸分解污泥量W2=bXV1=0.05X3333XX12151

5、.211000=2025Kg/d3不可生物降解和惰性悬浮物量1W3=(130-10)XX24X2250X0.5=3240Kg/d1000剩余污泥 W W1-W2+W35805 Kg/d(6)反应池主要尺寸反应池总容积 V= 19441.94m319441 .94设反应池四组，单组池容积 V=4= 4860.49m3米用四廊道式推流式曝气池，有效水深 4m,廊道宽 b= 6mS 单3037 .8单个曝气池长度 L= =4 4 6= 31.6mB校核：h=4=1.5（满足；=12）缺氧池容积：V2=- X19441.94 = 4860.49m34好氧池水力停留时间：t3 =5X8.64 = 5.4

6、h8好氧池容积：V3=5X19441.94 = 12151.21m38(4)校核氮磷负荷 KgTN (Kg - MLSS d)好氧段总氮负荷=Q TNo=X V3厌氧段总磷负荷=Q TPo=0.03 (符合要求)24 22西。.吻勺丁氏勺-MLSSd)333312151 .2124 2250 5丫=8333，污泥自身氧化率 Kd= 0.05 )-=126.4= 21 10(符合要求)B-6-取超高 0.7m，则反应池总高 H 4+ 0.7 = 4.7m厌氧池宽取 12m 缺氧池宽取 12m2430 24厌氧池尺寸长 L1=4/ (12x4)= 25.31m4860 .49缺氧池尺寸长 L2=4

7、/ (4x4x6)= 12.65m好氧池尺寸为 31.6 24 41.1.1.阳 0 工艺的各部分尺寸确定根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸,具体尺寸如下所示。厌氧池：25.31X6X4.7m，有效容积:缺氧池：12.65X16X4.7m,有效容积:1496 用,停留时间：2904 用,停留时间:1.08h2.16h好氧池：31.6X24X4.7m，有效容积:7300 用,停留时间:5.4h1.1.2.需氧量计算及风机选型BOD5 去 除量=24X2250X(180-10 )乂丄=9180Kg/d10001NH4-N

8、 氧化量=24X2250X(25-5-2.5)X= 945 Kg/d1000生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除1 .01.3kg。本例中设氧化 1KgBOD 需氧 1.2Kg，则碳氧化硝化需氧量为:1.2X9180+4.6X945=11016+4347=15363Kg/d每还原 1KgNO3-N 需 2.9gBOD5 由于利用污水中的 BOD5 乍为碳源反硝化减少氧需要量为:12.9X(25-10-2.5-10)X24X2250X =391.5 Kg/d1000实际需氧量：15363-391.5 = 14971.5Kg/d = 623.81Kg/h实际需空气量：623.8

9、1X署 “1 .29=876.48 m3/h(7) 风机的选择根据实际空气需求量，选择 WH 高压型鼓风机 2 台，1 开 1 备WHF 高压型鼓风机技术参数口径(m)流量(m 3/min)压力(Kpa)功率(kw/h)01003580361KgBOD5 需 氧量参考参数名称数值污泥负荷率 N/KgB0D5/(KgMLSS ?d)上 0.1(0.2-0.7)TN 污泥负荷仃N .(kgMLSS0.05水力停留时间/h3-6(A 段 1-2; O 段 2-4)污泥龄/dA: O=1:(2-3)3.5-7.0(5-10)污泥指数 SVI10名称公式符号说明反应池容积V=QSoN X3Q污水流里，m

10、/dSO原污水中BOD5的浓度，mg/LN-BOD5 污泥负荷，KgBOD5/(KgMLSSd)X-混合液悬浮固体(MLSS) 浓度，mg/L反应池总水力停留时间Vt= Q3V-反应池容积，m3Q-设计流量，m /h好氧段总氮负荷V3-好氧池容积，m3X-混合液悬浮 固体浓度mg/L厌氧段总磷负荷3Vi-厌氧池容积，m降解 BOD 吐成污泥量W 仁 a (Sa-Se) Qa-污泥增长系数Sa- 级处理出水水质BOD 的浓度，mg/LSe-二级处理出水水质BOD 的浓度，mg/L内源呼吸分解污泥量W2 = bWb-污泥自身氧化率，V-好氧池容积，m3曝气池混合液浓度R vXX= 1 +RR-污泥

11、回流比Xr-回流污泥浓度，mg/L不可生物降解和惰性悬浮物量Si 一级处理出水水质SS的浓度，mg/LS2-二级处理出水水质 SS的浓度，mg/L剩余污泥W = W1-W2+W3W-Kg/d单个曝气池长度L=S 单B城镇污水处理厂排放标准序号基本控制项目一级 A 标准1化学需氧量（COD502生化需氧量（BOD103悬浮物（SS）104总氮（以 N 计）155氨氮（以 N 计）56总磷（以 P 计）1(0.5)名称公式符号说明沉淀部分水面面积F / m2QmaxF=nqQmax最大设计流量，3m /hn-池数，个；q-表面负荷，m3/（m2 h）池子直径 D/mD=沉淀部分有效水深h2/ mt-沉淀时间，h沉淀部分有效容积V7m3v -Q;axt或V = Fh2污泥部分所需的容积V/m3Qmax(qSXOCTV=kt7(100PO)nS每人每日污泥量，L/（人.d）， 一般采用O. 3-0.8L /（人d）N-设计人口数，人T-两次清除污泥间隔时间，dq -进水悬浮物浓度，t/m2c2-出水悬浮物浓度，t/m2K-生活污水量总变化系数7-污泥容重P。-污泥含水率，%R-污泥