箱型梁毕业设计

1、摘 要 桥梁是道路的的重要组成部分，它可以根据跨越建筑物的不同分为跨河桥和跨线桥，本设计的桥是某市的一座中型桥，全长150米，分5跨，每跨跨径30米。本设计采用的是后张法预应力混凝土简支箱型梁桥，标准跨径是20m，梁的计算跨径是19.16m，梁长19.96m，主梁等截面箱型梁。半幅桥梁宽12m，两侧采用刚性护栏宽度各0.5m，不设人行道；桥面铺装采用8cm沥青混凝土和10cm水泥混凝土；车道数为双向4车道；汽车荷载为公路级。上部构造形式采用4梁式；梁宽为3.0m，梁预制高度为1.1m。本设计是关于桥梁上部结构的设计，具体包括以下几个部分：桥型布置，结构各部分尺寸拟定；选取计算结构简图；恒载内力

2、计算；活载力计算；荷载组合；预应力钢束的估算及其布置；配筋计算；预应力损失计算；截面强度验算；截面应力及变形验算；行车道板的计算，支座计算以及护栏设计。由于本人的能力有限，本设计不免有知识点错误以及考虑疏漏之处，敬请各位指导老师随时指出，本人将会在以后的学习和工作中努力加以改正和弥补！本设计在张弘强老师的指导下顺利完成，感谢张老师的督导和帮助！关键词：简支箱型梁；后张法预应力；0AbstractAbstract The bridge is an important part of the way .According to the different across buildings ,it

3、can be divided in to across river bridge and overpass bridge.The design of the bridge is a medium-sized city.The bridge which divided into 5 spans is 150 meters long,and each span is 30 metres.The design uses the post-tensioned prestressed concrete simply supported box girder bridge, the standard sp

4、an is 20meters and the calculation of beam span is 19.16m, while the beam length is 19.96 meters.The main girder is consistent section box beam. The half range of the bridge is 12 meters . Both sides of the rigid barrier width is 0.5meters,and no sidewalk. The bridge deck pavement is 8cm cement conc

5、rete and 10 cm asphalt concrete.There are four lanes for two-way,and the automobile loading for highway is first level.The upper structure form is consists of 4 beams type.The beam is breadth for 3.0 meters, and the precast height is 1.1meters. The design is aim at the upper structure about Bridges,

6、 specifically including the following several parts:1、bridge-type layout and the determination of the size of the various parts of structures;2、Select the calculation of the structure diagram;3、Dead load internal force calculation; Live Load calculation; load combination; 4、Estimation of prestressed

7、 reinforcement and its layout，reinforcement calculation; prestress loss calculation;5、Cross-section strength checking; section stress and deformation checking；6、Lane board calculation ；7、Bearing calculation and barrier design.While my limited capacity，there are unavoidable have some knowledge mistak

8、es and omissions without enough consideration.I hope my respectful guide teacher can point out the errors at any time , I will word hard to correct it and make up in the future study and work!The last but not least ,I will attached my gratitude and thanks to my guidance teacher Ms Zhang .The design

9、is successfully completed with his help.I appreciate my thanks to his supervision and help again!Keywords： simply supported box girder bridge；post-tensioned prestressed concrete；2目 录1目录第一章、设计资料及上部结构布置11.1设计概述11.2设计资料11.3截面形式21.4主梁间距与片数21.5 主梁跨中主要尺寸拟定31.5.1 梁高：31.5.2横隔梁设置31.5.3 箱梁顶、底、腹板厚度31.6截面几何特性计算

10、41.6.1 毛截面面积41.6.2检验截面效率指标6第二章、主梁作用效应计算82.1永久效应作用计算（按边主梁）82.1.1 一期恒载（主梁自重）82.1.2 二期恒载92.1.3 恒载作用效应92.2 可变效应作用计算112.2.1冲击系数和车道折减系数112.2.2计算主梁的荷载横向分布系数122.2.3车道荷载的取值182.2.4计算可变作用效应182.3主梁作用效应组合21第三章、预应力钢束的估算及其布置233.1跨中截面钢束的估算和确定233.2 预应力钢束布置243.2.1 跨中截面及锚固端截面的钢束位置243.2.2钢束计算25第四章、计算主梁截面几何特性30第五章、承载能力极

11、限状态计算365.1跨中截面正截面抗弯承载力计算365.2斜截面承载力验算37第六章、钢束预应力损失计算416.1、预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失416.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失426.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失446.4由钢束应力松弛引起的预应力损失466.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失466.7 预应力损失汇总表及预加力计算48第七章、应力验算517.1短暂状况下应力验算517.2 持久状况构件的应力验算51第八章、正常使用极限状态抗裂性验算57第九章、主梁变形计算61第十章、端部锚固区局部承压计算63参考文献0第一章 设计资料及上部结构布置第一章、设

12、计资料及上部结构布置1.1设计概述 （1）设计标准与规范 公路桥涵设计通用规范简称通规 人民交通出版社（JTGD60-2004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 人民交通出版社（JTGD62-2004） 结构设计原理 叶见曙 人民交通出版社（第二版）桥梁混凝土结构设计原理计算示例 黄侨 人民交通出版社桥梁工程 （2）上部结构形式 上部结构采用20米标准跨径的装配式预应力混凝土箱型简支梁桥。桥梁横断面采用箱型断面，截面抵抗正负弯矩的能力强。采用简支桥梁体系，主梁可以采用多片小箱梁横向湿接的拼装方法，减小了吊装重量，适用于20-50米的梁桥。并且不用在水中搭接支架。上、下部结构可以同时施工

13、，缩短了工期。桥面连续，行车舒适。1.2设计资料 标准跨径： 20.0米;计算跨径： 19.16米;主梁预制长度：19.96米;半幅桥宽： 12.0米设计荷载为公路级。采用1.5%的桥面横坡000000000钢筋 ： 预应力钢筋采用高强度低松弛15.2钢绞线， =1860Mpa， 普通钢筋采用直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm 均用R235钢筋。 本设计采用双向四车道布置，混凝土设计总厚度18cm，其中水泥混凝土厚度10cm，沥青混凝土厚度8cm。按后张法施工工艺预制主梁，预留预应力钢丝的孔道预埋波纹管形成，逐孔架设箱梁，现浇箱梁横隔板湿接缝。1.3截面形式 本设计

14、采用抗弯刚度和抗扭刚度都很大的箱型截面形式，按单箱单室截面设计。采用斜腹式，并采取先预制，再吊装的方法施工，减小了下部结构的工程量。1.4主梁间距与片数选用考虑经济方面，主梁间距一般随梁高与跨径的增大而加宽。同时间距的提高能提高主梁截面效率指标。因此在许可条件下应适当加宽箱梁间距。主梁间距采用3.0米，有半幅桥宽可确定有4片梁。截面布置见下图。1.5 主梁跨中主要尺寸拟定1.5.1 梁高：预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25。考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只

15、是腹板加高，而混凝土用量增加不多。同时，标准高跨比约为1/171/19,本设计中取1.1米的主梁高度，其高跨比1/18。1.5.3 箱梁顶、底、腹板厚度箱梁顶板主要考虑桥面板受力需要，确定厚度为20cm；近梁端底板厚度除考虑受力外，还需考虑布置预应力钢束道的需要，拟定厚度为20cm，其余部分为15cm；近梁端处腹板厚度考虑布置预应力钢束道和抗剪强度的要求，拟定厚度20cm,其余部分为15cm。1.6截面几何特性计算1.6.1 毛截面面积按照上述资料拟定尺寸，绘制箱形梁的跨中截面图如下。采用分块面积法计算，同时偏安全考虑按跨中截面尺寸计算。计算公式如下：毛截面面积： （1-1）各分块面积对对顶板

16、的面积矩： （1-2）毛截面重心至上缘的距离： （1-3）毛截面惯性矩计算移轴公式： （1-4）式中， -分块面积 -分块面积的重心至梁顶的距离 -毛截面重心至梁顶的距离 -各分块面积对对顶板的面积矩 -各分块面积对自身重心的惯性矩 计算结果见下表可算得 ， cm表1-1截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩cm2cmcm3cm4cmcm4cm4顶板6000106000020000034.270178407217840腹板225057.51293751054687.5-13.3405078.11459765.6底

17、板3000102.530750056250-58.31019667010252920112504968751310937.517623589.118934526.61.6.2检验截面效率指标 上核心矩: （1-5） 下核心矩： （1-6） 截面效率指标： (1-7)截面效率指标满足它的一般取值（），截面效率指标在0.5以上，比较经济，因此初拟的主梁跨中截面合理。.第二章 主梁作用效应计算第二章、主梁作用效应计算 根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并.通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分点、和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后进行主梁作用效应

18、组合（标准组合、短期组合和极限组合）。本算例以边梁作用效应为例进行计算，配筋设计及持久状况、正常使用状态应力计算则偏于安全地按照中梁的截面特性考虑。2.1永久效应作用计算（按边主梁）2.1.1 一期恒载（主梁自重）据主梁构造，对边主梁和主梁考虑四部分恒载集度，包括按跨中截面计算的自重及梁端腹板、底板加厚部分、端横隔梁自重。 (1) 跨中截面段主梁自重（底板宽度变化处截面至跨中截面，长7.8m）（2）底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算（长1.68m）主梁端部面积 ， (3)支点段梁的自重（长0.5m） (4)边主梁的横隔梁（段端横隔梁）端横隔梁体积为 故半跨内横隔梁重量为 所以，主梁永久作用集

19、度 2.1.2 二期恒载 防撞护栏一侧刚性护栏5kN/m，则两侧均摊给4片主梁 即： 桥面铺装 8cm沥青混凝土铺装： 10cm 水泥混凝土铺装： 若将桥面铺装均摊给4片主梁，则 现浇湿接缝 顶板中间湿接缝集度： 一片横隔梁体积： 所以， 故二期恒载集度：2.1.3 恒载作用效应设为计算截面离左支座的距离，并令，主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 则永久作用效应计算见下表，表2-1 边梁（1号梁）永久作用效应计算表计算数据项目（KNm）(KN)跨中四分点支点跨中四分点支点0.50.2500.50.2500.1250.09375000.250.5边梁第一期恒载1490.51118.22001550

20、63311.26第二期恒载782.03586.520081.63163.262272.981704.7400237.26474.522.2 可变效应作用计算2.2.1冲击系数和车道折减系数按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁的基频可采用下列公式估算： 其中根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：=0.1767Lnf-0.0157=0.3735按桥规4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于两行车队布载的计算结果。本设计取半幅计算，按三车道设计，因此在计算可变作用效应时需进行车道折

21、减。2.2.2计算主梁的荷载横向分布系数1、跨中的荷载横向分布系数由于各主梁均不设跨中横隔梁，仅设置端横隔梁，各主梁之间的横向联系依靠现浇湿接缝来完成，故可以按刚接梁法来绘制横向分布影响线和计算横向分布系数。 计算主梁抗扭惯矩：对于箱行梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：式中：箱型闭合截面中线所包含的面积 ，相应为单个矩形截面的宽度和高度； 矩形截面抗扭刚度系数； m梁截面划分成单个矩形截面的个数对本例箱型截面，计算图示见图。 上式中 计算主梁的扭转位移与挠度之比及悬臂板挠度与主梁挠度之比 主梁抗弯惯性矩 主梁抗扭惯性矩 主梁翼缘板全宽，本设计中为300cm 主梁计算跨径，1916cm 相邻主梁

22、梁肋的净距之半， 计算单位板宽抗弯惯性矩时所取的板厚，若板厚从梁肋至悬臂端按直线 变化时，可取靠梁肋/3处得板厚， 因此，有表2-2横向分布影响线竖坐标值计算表 计算荷载横向分布影响线竖坐标值：参考公路桥梁荷载横向分布计算书，有规范附表，根据计算出的和，内插得到横向分布影响线竖坐标值，结果见下表。=0.006=0.01荷载位置12341234梁号10.060.3540.2620.1810.1220.3630.2630.1760.11720.2260.250.2070.1590.2270.2570.2080.155123410.0120.36020.26280.17450.11220.23250

23、.25950.21050.1520.09计算各梁的荷载横向分布系数：1号梁（边梁）的横向分布系数计算和最不利荷载图示计算。图2-3 1号梁的横向分布影响线及最不利布载图示1号梁的荷载横向分布系数计算，其中包含了车道折减系数，以下计算方法相同三车道： 两车道：2号梁的横向分布系数计算和最不利荷载图示计算图2-4三车道：两车道：由以上计算可以看出，1号梁（即边梁）的荷载横向分布系数为最大，故可变作用（汽车）的横向分布系数：2、支点截面的荷载横向分布系数：如图所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载，各梁可变作用的横向分布系数可计算如下：可变作用（汽车）的荷载横向分布系数：1号梁：2号梁：

24、图2-53、 横向分布系数取值：通过上述计算，可变作用横向分布系数2号梁为最不利。所以，可变作用横向分布系数值为： 跨中截面：（三车道） 支点截面：2.2.3车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，公路I级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为：计算弯矩效应：计算剪力时：2.2.4计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点处横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直接过渡到，其余梁段均取。1、求跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力标准值采用直接加载求可变作用效应，计算公式为：式中：S所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力； 车道均布荷

25、载标准值 车道集中荷载标准值 影响线上同号区段的面积 影响线上最大坐标值 弯矩： （不计冲击时） （计冲击时）图2-6不计冲击时：冲击效应： 剪力： （不计冲击时） （计冲击时）不计冲击效应冲击效应2、 求截面的最大弯矩和最大剪力，见上图示出 弯矩：不计冲击效应：冲击效应： 剪力：不计冲击时：冲击效应时：3、 求支点截面的最大剪力计算：由于车道荷载产生效应时，考虑横向分布系数沿跨长的变化，均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，如下图所示。 不计冲击时：冲击效应：2.3主梁作用效应组合本设计按桥规4.1.64.1.8条

26、规定，根据可能出现的作用效应选择了几种最不利效应组合：正常使用状态短期效应组合、正常使用状态长期期效应组合标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见下表。表2-3序号荷载类别跨中截面截面支点截面弯KNm剪力KN弯矩KNm剪力KN剪力KN1第一期永久作用993.290744.97103.68207.372第二期永久作用782.030586.5281.63163.263永久作用（1）+（2）1775.3201331.49185.311370.634汽车荷载（不计冲击）954.9898.81716.24159.36353.725汽车荷载（计冲击效应）1311.67135.72983.76218.87

27、60.4986标准值组合（3）+（4）2730.398.812047.73344.67724.357短期效应组合（3）+0.7*（4）2443.8169.171832.83296.86618.2348长期效应组合（3）+0.4*（4）2157.3239.531617.99249.05512.1189承载能力极限组合 1.1*【1.2*（3）+1.4*（5）】4363.39209.013272.56581.561660.39第三章 预应力钢束的估计及其布置第三章、预应力钢束的估算及其布置3.1跨中截面钢束的估算和确定根据公预规规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度

28、要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束。1） 按正常使用极限状态的应力要求估算预应力钢筋的数量，按正常使用极限状态组合设计是，截面不允许出现拉应力。当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数式中，M 使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值； 与荷载有关的经验系数，公路一级取值为0.51 Ap一束钢绞线截面积，一根1.4cm, 预应力钢束重心对毛截面重心轴的偏心距， 本设计采用预应力钢绞线，公称直径为15.2mm，。 由前面算得，M=2730.3 KNm,假设，所以，2） 按承载能力极限状态估算钢束数：根据极限

29、状态的应力计算图式，受压区混凝土达到，应力图式呈矩形，式中： M承载能力极限状态的跨中最大弯矩组合设计值 经验系数，一般采用0.750.77，采用0.76 据上述两种极限状态所估算的钢束数都在5束左右，考虑实际问题。· 故暂时钢束数为 5。3.2 预应力钢束布置3.2.1 跨中截面及锚固端截面的钢束位置1、对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，应尽可能加大钢束群重心的偏心距。本设计预应力孔道采用内径60mm、外径67mm的金属波纹管成孔。跨中截面及端部截面的构造，N1、N2、N3号钢筋需进行平弯。跨中截面钢束群重心至梁底的距离：图3 跨中截面钢束布置图（横断面）（单位：c

30、m）2、 本设计将所有钢束锚固在梁端截面。对于锚固段端截面，应考虑一下两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便。锚头布置应均匀、分散。锚固端截面布置如下图所示。端部截面钢束重心至梁底的距离：、 图7端部截面钢束布置图（单位：cm）3、 钢束弯起角度及线性的确定，预应力钢筋在跨中分三排，最下排3根弯起1.5度，其余2根弯起角度均7.5度。为简化计算，所有钢束布置线性均为直线加圆弧。具体计算及布置如下。3.2.2钢束计算1、 计算钢束起弯点至跨中的距离锚固点至支座中心线的水平距离为（见下图） ， 图3-3锚固端尺寸图（单位：c

31、m）见下图钢束计算图式，钢束起弯点至跨中距离见下表。图3-4钢束计算图式表3-1钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号起弯高度y(cm)y1/cmy2/cmL1/cmx3/cm弯起角R/cmX2/cmX1/cm21.71.310.395049.981.51138.129.79399.23129.713.0516.6510099.147.51525.39199.1180.76上表中各个参数的计算方法如下：为靠近锚固端直线段长度，可自行设定。y为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如3-4图所示，几何关系如下： ， ， ，2、 控制截面的钢束重心位置计算 上图3-4所示几何关系，当计算截面在曲线段时： ，

32、 当计算截面在近锚固点的直线段时：式中，钢束在计算处钢束中心到梁底的距离； 钢束起弯前到梁底的距离； 钢束弯起半径； 圆弧段起弯点到计算点圆弧长度对应的圆心角。 计算钢束群重心到梁底的距离见表3-2，钢束布置图（纵断面）见图3-5。图3-5钢束布置图表3-2 计算截面钢束位置及钢束群重心到梁底的距离截面钢束号R四分点210.41138.10.0091380.999981111.65719.19451116.51525.390.07630.997742026.732支点直线段y30.93421.70.130899712.670.331781114.168129.70.130899715.272.

33、010332047.73、钢束长度计算：一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与工作长度（270cm）之和,曲线长度可以按圆弧半径和角度计算，通过每根钢束长度，可得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于施工和备料，见下表。表3-3钢束长度计算表钢束号半径Rcm弯起角曲线长rad直线长度x1cm直线长度L1cm有效长cm钢束预留长度cm钢束长度cm=+21138.10.013130.21399.2350958.881401098.8811525.390.1308997200.31180.76100962.141401102.14第四章 计算主梁截面几何特性第四章、计算主梁截面几何特性 本设计采用后

34、张法施工，内径60mm的钢波纹管成孔，当混凝土达到设计强度时进行张拉，张拉顺序与钢束序号相同。后张法预应力混凝土梁主梁截面的几何特性根据不同的受力阶段分别计算。本例中箱梁从施工到运营经历了如下三个阶段。、预制构件阶段，施工荷载为预制梁的自重（包括横隔梁），按净截面计算：、现浇混凝土形成整体阶段，不考虑其承受荷载的能力，施工荷载处阶段一之外，还应包括现浇混凝土板的自重，受力构件按预制梁灌浆后的换算截面计算；、成桥阶段：荷载除了一二阶段荷载之外，还包括二期永久作用以及活载，受力按构件成桥后的换算截面计算。1、截面面积及惯性矩计算、预加力阶段，即二阶段，只需计算小截面的几何特性。净截面面积：净截面惯

35、性矩： ，其中，表4-1阶段二跨中截面面积和惯性矩计算截面分块名称分块面积Ai分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静矩全截面重心到上缘距离分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩cmcmcm（除去湿接缝）毛截面1045047.649742045.8717543227.1-1.7331275.80516851496.84扣除孔道面积-282.0596.5-27217.825忽略-50.63-723006.095610167.95470202.217543227.1-691730.3、在正常使用阶段需计算大截面（结构整体化以后的截面，即阶段三）的几何特性。 净截面面积： 净截面惯性矩：表4-2阶

36、段三跨中截面面积和惯性矩计算截面分块名称分块面积Ai分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静矩全截面重心到上缘距离分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩cmcmcm毛截面1125044.249725045.818934526.61.62880019465343.3钢筋换算面积195.396.518846.45忽略-50.7502016.69711445.3-516096.4518934526.6-530816.6972、 截面净距计算预应力钢筋混凝土在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两阶段剪应力应该叠加。在每一阶段中，凡是中性轴位置和面积突变处的剪应力都需计算。（1）、张拉阶段，净截面中

37、性轴（净轴）产生的最大剪应力，应该与使用阶段在净轴位置产生的剪应力叠加。（2）、使用阶段，换算截面中性轴（换轴）产生的最大剪应力，应该与张拉阶段在换轴位置产生的剪应力叠加。故对每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置的剪应力：a-a、 b-b、净轴n-n、换轴o-o线以上（或以下）的面积对中性轴的静距。表4-3各截面对重心轴静距计算表名称符号单位截面跨中四分点支点混凝土净截面对净轴静距翼缘部分181672.995181853.77204432.172净轴以上197409.051197467.9233499.056换轴以上197392.16197686.23233047.43底板120469.349

38、121253.321147532.301换算截面对换轴静距翼缘部分219791.243219868.235235579.204净轴以上234783.731234895.245260082.236换轴以上234769.262238561.23260024.461底板145522.46145963.336162885.961图4-1跨中及四分点截面静距计算图式3、截面几何特性总汇表表4-4 截面几何特性计算总表名称符号单位截面跨中四分点支点混凝土净截面（二阶段）净面积105861058611528.6净惯性矩14887297.2214286455.3315998564.22净轴到上缘距离47.19

39、0447.035551.2536净轴到下缘距离62.809662.964558.7464截面抵抗矩上缘401030.266401728.117429022.86下缘242368.084243105.597298433.968钢束群重心到净轴距离56.18854.312518.5249混凝土换算截面换算面积9432.4869432.4310468.40换算惯性矩16964975.8816964975.8817701775.19换轴到上缘距离41.556941.524343.5802换轴到下缘距离68.443168.475766.4198截面抵抗矩上缘490073.164489292.762497

40、581.357下缘289111.669288291.087316935.472钢束群重心到换轴距离56.1904454.7053220.8243第五章 承载能力极限状态计算第五章、承载能力极限状态计算5.1跨中截面正截面抗弯承载力计算跨中截面，尺寸在上图。预应力钢筋绞线合力作用点到截面底边距离为。则纵向钢筋合力作用点至上边缘的距离: 则上翼缘平均厚度为：1、 判断中性轴位置：由于，所以 由于 ，所以中性轴在上翼缘板内。2、计算混凝土受压区高度x：由 得=59.0625mm 且 ，其中 ，查结构设计原理 将代入公式计算抗弯承载力：结果表明跨中截面正截面抗弯承载力满足要求。同理可得：四分点截面正截

41、面承载力也满足要求。5.2斜截面承载力验算1、斜截面抗剪承载力验算根据公预规，计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置应按下列规定采用：距支座中心处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面；箍筋数量或间距改变处的截面；构件腹板宽度变化处的截面。本设计仅选取距支点h/2截面进行斜截面抗剪承载力验算,箍筋采用四肢R235钢筋，d=12mm，设间距，距支点一倍梁高，箍筋间距。、复核主梁截面尺寸进行斜截面抗剪承载力计算时，其截面尺寸应符合公预规规定，即：式中：验算截面处由荷载产生的剪力组合设计值（KN）；以内插得距支点h/2处弯矩： ，剪力：验算截面的腹板宽度（mm）

42、 混凝土强度等级（MPa）所以本设计主梁的箱型截面尺寸符合要求。、验算是否需要进行斜截面抗剪承载力计算。按公预规规定，若符合下列公式要求时，则不需进行斜截面抗剪承载力计算。式中：混凝土抗拉设计强度（MPa），C50为1.83MPa预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取1.25因此本设计需要进行斜截面抗剪承载力计算。、抗剪承载力计算主梁斜截面抗剪承载力应按下式计算式中：斜截面受压端正截面内最大剪力组合设计值；斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力，按下式计算异号弯矩影响系数，简支梁=1.0预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取1.25受压翼缘的影响系数， =1.1斜截面受压端正截面处腹板宽

43、度，斜截面受压端正截面处梁的有效高度，斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率， 斜截面内箍筋配筋率 箍筋抗拉设计强度斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢总截面面积 与斜截面相交的预应力弯起钢束的抗剪承载力（KN），按下式计算： 斜截面内在同一弯起平面的预应力弯起钢筋的截面面积预应力弯起钢束的抗拉设计强度（Mpa），本设计中预应力弯起钢筋在斜截面受压端正截面处的切线与水平线的夹角 由前面得， 采用全部5束预应力钢筋的平均值，即 其中， 箍筋选用双肢直径为12mm的R235钢筋，间距为200mm,则 > 主梁距支点h/2处的斜截面抗剪承载力满足要求，表明上述箍筋的配置是合理的。2、斜截面抗弯承载力验算

44、由于钢束都锚固于梁端，钢束根数沿梁跨几乎没有变化，配筋率也满足要求，可不必进行该项承载力验算，通过构造加以保证。第六章 钢束预应力损失计算第六章、钢束预应力损失计算根据公预规规定，当计算主梁截面应力和确定刚束的控制应力时，应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失值包括前期预应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引起的损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应力松弛、混凝土收缩和徐变引起的应力损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力（永久应力）分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。预应力损失值因梁截面位置不同而有差异，现以四分点截面为例计算各项预应力损失，

45、其它截面相同方法。6.1、预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失按公预规规定，计算公式为：式中： 张拉钢束时锚下的控制应力；根据公预规规定，对于钢绞线取张拉控制应力为：钢束与管道壁的摩擦系数，对于预埋波纹管取0.20；从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的夹角之和（rad）；k管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k =0.0015；x从张拉端到计算截面的管道长度（m），近似取其在纵轴的投影长度，四分点截面时，；表6-1四分点截面管道摩擦损失值计算表钢束号(m)(MPa) 17.50.13095.05220.027470.0267837.3621.50.026184.98560.013360

46、.0132318.46同理可以算出其它控制截面的值,见下表截面跨中截面1/4截面支点截面平均值（Mpa）37.3652327.735020.352466.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失按公预规规定，对曲线预应力筋，在计算锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失时，应考虑锚固后反向摩擦的影响。根据附录公预规附录D，计算公式如下。反向摩擦影响长度：式中：锚具变形、钢束回缩在值（mm），按公预规，对于夹片锚。单位长度由管道摩擦引起的预应力损失，按下列公式计算： 其中：张拉端锚下控制应力，本设计为：,预应力钢筋扣除沿途摩擦损失后锚固端应力，即跨中截面扣除后的钢筋应力张拉端至锚固端的距离，即前表计算得到钢束的有效长度； 表6-2 反摩阻影响长度计算表钢束号MPaMPaMPammMPamm1139526.21911368.7809958.23540.00136842913428.752312139532.95691320.0431998.12530.00165243311990.09403张拉端锚下预应力损失：；在反摩擦影响长度内，距张拉端处的锚具变形、钢筋回缩损