大坪田落地脚手架

1、一、编制依据:1、巴中市巴州区梁永镇黑潭村袁家塝易地扶贫搬迁项目施工图；2、建筑施工手册（第四版）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011二、工程概况本工程建设地点在巴中市巴州区梁永镇黑潭村袁家塝，共由A1A6及B1B6共12种户型构成，袁家塝共18栋35户型，主体主要为1层或2层的砖混结构。本工程外架采用单排落地式脚手架与满堂架支撑体系，搭设总高度不超过10米，应为楼栋较多，脚手架搭设的具体高度以实际施工楼栋为准。三、脚手架的用途及极限荷载值砌筑用脚手架、装修用脚手架及外围封闭脚手架，搭设高度不超过10米，脚手架外力杆内侧满挂密目网全封闭。脚手架的荷载：结构架3KN/,

2、装修架2KN/。四、脚手架的搭设方法(1)、搭设顺序放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平扣接固定）、校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60N·m力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，在全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连墙件（或加抛撑），按第一步架的作业程序和要求搭设第二

3、步、第三步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横杆支间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。（2）、一般基础做法首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3-5找坡。回填土夯实后，上面浇筑厚5cm、20cm以上C15混凝土垫层在建筑物周围。（3）、排水措施在距脚手架外排立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5。（4）、构造要求a、外脚手架立杆的间距、垂直度及大横杆的步距。立杆间距选用1.5米，允许搭设偏差 ±5cm，立杆垂直度允许搭设偏差

4、±10cm.横杆步距1.8米，满堂支架纵距900MM，横距为600MM，梁下小楞间距450MM，横杆步距1200MM。纵横方向隔排设置整片剪刀撑，在梁下大楞与立柱连接处设两个扣件以起到卸载作用。 b、扫地杆设置从垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。c、横杆间距、平整度横杆步距采用1.8米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不能超过±10cm。d、立杆、横杆接头的详细做法立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不

5、应小于1200mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免在纵向水平杆的跨中。（5）、架体与建筑结构拉接要求a、构造形式采用钢性连接方式，连墙件的连墙杆用直角扣件固定在柱与满堂支架体系上。 b、布置要求连墙杆在垂直间距3.6米，水平间距6米的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不大于30cm。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜优先采用花排。五、剪刀撑的搭设方法在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45

6、°-60°之间，由底至顶连续设置，可靠连接且斜杆连接点之间杆段长细比不得大于60，中间每道剪刀撑的净距不大于15米。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于50cm，用3个扣件等距离布置，扣件扣在钢管端头处不小于10cm处。剪刀撑下端落地。六、小横杆的设置每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm,单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端与满堂

7、支架体系用扣件连接好。七、脚手板的防护栏杆脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，要两侧设置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护身栏杆距踢脚板0.6米处。八、脚手架体与建筑物之间封闭办法（1）、密目网垂直封闭a、密目网的质量要求，密目网要有阻燃性能，其续燃、引燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。b、密目网贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的钢管（管径48-51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。c、密目网的绑扎方法用系绳将密目网绑扎至立标明或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909

8、的规定。（2）、兜网封闭用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每层米封闭一道。九、脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收。十、脚手架搭设时注意事项（1）、外径48mm与51mm的钢管严格禁止混合使用。（2）、主节点处，固定横向水平杆、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（3）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.(4)、对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以

9、确保安全。（5）、上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。（6）、严格按搭设方案施工，在搭设工程中，必须保证脚手架立杆的垂直度，最大允许偏差100mm。十一、保证措施（1）对施工人员进行培训，提高操作人员业务素质，并且必须持证上岗。（2）对架体基础进行检测，使之满足上部的结构荷载与自重。（3）对进场的架管、扣件、密目网、脚手架板等进行检查，不合格的产品坚决不能使用到工程上。（4）对技术人员进行培训，必须持证上岗，及时检查架体施工中的质量问题，并及时解决。十二、防护脚手架设计计算书已知条件：立杆横距b=1.0m，立杆距建筑物墙皮距离b1=1.0m。脚手架步距h=1.8m，脚手架与墙拉结点布

10、置，竖向间距H1=2h=3.6 m，水平距离为4.5m，小横杆间距0.75m。一、钢管采用48*3.5规格，根据规定均布施工荷载Qk=2.0KN/，采用以上各种数据搭设，若采用单根立杆，其搭设高度计算如下：1.由脚手架步距h=1.8m，连墙杆纵距2h=3.6m，立杆横距b=1.0m，查多层建筑施工手册表4-4-10得：Af=48.491KN：格构式压杆整体稳定系数A:脚手架内外立杆毛截面积之和f:钢管的抗压强度设计值2由立杆横距b=1.0m,立杆纵距l=1.5m，查多层建筑施工手册表4-4-5得：一个立杆纵距的附设构件及物品重NAK2 =4.185KN:3.由b=1.0m,l=1.5m由于两个

11、操作层同时施工，所以一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力。4由于h=1.8m,l=1.5m查多层建筑施工手册表4-4-4得：NGK1=0.442KN: NGK1: 一步一纵距的钢管、扣件重量：5、由于采用单立杆，则立杆截面调和系数KA=0.85,因此，脚手架的最大搭设高度应满足：HmaxH/（1+H/100） H：脚手架计算高度式中H=KAAf-1.3(1.2NGK2+1.4NQK) 3h÷1.2NGK1=65.8m代入上式得：Hmax39.7m本工程最大搭设高度不超过10m，因此，架子下部采用单排脚手架可安全施工。二、 验算以上加固后脚手架的稳定性：1、验算脚手架的稳定性：（1）

12、、计算风压标准值风压标准值计算公式：K=0.7ZS0式中：K风压标准值S脚手架的风压体形系数，根据规范（GBJ9-87）表6.3.1第32项查得公式uSTW=uS3(1-n)/(1-):Z风压高度变化系数，根据脚手架高度和城市市郊地面粗糙度b类，查荷载规范（GBJ9-87）表6.2.1得uZ= 1.23采用单排脚手架，n=1，故uSTW= uS3 (1-n)/(1-)= uS其中：脚手架挡风系数，查多层建筑施工手册表4-4-2取0.104:uS脚手架行架构件的体形系数，查（GBJ9-87）表6.3.1第36项取1.2所以uSTW=uS3(1-n)/(1-)=0.10431.2=0.1244W0

13、石家庄地区基本风压0.35KN/m因此，风压标准值为：K=0.7ZS0=0.731.2330.124430.35=0.0375KN/ (2)、验算连墙点抗风强度，即验算扣件抗滑移承载力，风荷载作用下对每个连墙杆产生得拉力或压力为：N1=1.4H1L1W式中：H1连墙杆得坚向间距3.6mL1连墙杆得横向间距4.5mN1=1.433.634.530.0375=0.8505KNN1应满足扣件抗滑移承载力设计值，查多层建筑施工手册表4-4-14为6KN，由于N1=0.8505KN<6KN所以连墙杆抗风承载力满足要求：（3）、验算脚手架得整体稳定性脚手架得整体稳定应满足下列公式：N/（A）+M/(

14、bA1)K43Kh3f式中：N脚手架立杆得轴心压力，脚手架底部N最大，计算公式如下：N=1.2(n1NGK1+NqK2)+1.4NQK其中n1为脚手架步距数，经计算得n1=28, NGK2,NQK同上：NGK1为每一步纵距脚手架自重NGK1= NGK1+钢管增重+扣件增重=0.442+1.830.0376+0.01432=0.508因此，脚手架底部轴力为：N=1.23(2830.508+4.185)+ 4.185)+1.438.4=35.34KN由于b=1.0m,H1=3.6m，则：一个连墙杆纵距内立杆长细比：=H1/（b/2）=3.6/0.5=7.2查多层建筑施工手册表4-4-9，换算长细比

15、系数=0.25则换算长细比系数0=3=1.80根据0=1.80,查4-4-7得，=0.22A格构式立杆截面面积4.893310232=978.6mM风荷载作用下，格构式立杆截面最大弯矩M=qH2,q=1.4LW=1.431.530.0761 =0.18KN/m则M=0.283KN2MA1=489m,KA=0.85,Kh=0.665,f=205N/m将以上数据代入公式得：式左= N/（A）+M/(bA1)=70.58N/m式右= K43Kh3f=95.4N/m因此，该脚手架整体稳定满足要求。三、 水平杆件、脚手板承载力验算1、 说明：根据水平杆件和脚手板受力情况，横向水平杆按简支梁计算，纵向水平

16、杆按三跨连续梁计算。木脚手板按三跨连续计算。计算时可忽略水平杆自重。脚手板和横向杆受均布荷载的作用，纵向平杆则受由横向平杆传来的集中荷载的作用。2、 脚手板承载力及挠度验算（1）、荷载统计恒荷载：脚手板自重查建筑施工手册第一版第一册，表5-14qk=0.4509KN/m;活荷载：施工荷载2KN/,则q2=2KN/310m=20KN/m，则荷载组合为：q=1.4q2+1.2qk=3.34KN/m.(2)、脚手板截面最大弯矩值a、 脚手板自重产生的最大弯矩值MGK=(q/32)l2(1.23q1)(注：1.2为荷载组合系数)所以，MGK=q/3230.75231.230.4509=0.6055KN

17、2mb、 施工荷载产生的最大弯矩：MQK=(q/32)l2(1.43q1)注：1.4为荷载组合系数MQK=(q/32) 30.75231.432=0.443KN2m脚手板抗弯矩强度应满足以下公式：(1.1/W)(MGK+1.15MQK)f/rm其中：W: 脚手板截面抵抗力矩，W=1/6bh2=1/631.530.052=625rm：材料强度附加分项系数，查建筑施工手册第三版表5-5得rm=1.1705f:木脚手板抗弯设计强度，查建筑施工手册第三版第1册表5-25，f=1.18N/m,将数据代入公式得(1.1/625) 3(0.0855+1.1530.443)=2058N/m由于1.1/W(MG

18、K+1.15MQK)=1.047N/mf/rm=1.5378N/m所以，脚手板抗弯强度满足要求：（3）、挠度验算：挠度应满足以下公式：=5ql3/384EIX式中：l：脚手板跨度，取0.75E:脚手板弹性模量，查表得E=10000N/mIX:脚手板截面惯性矩：允许挠度为1/150IX=(1/12) 3bh3=1/1231.030.053=10.42310-6m4将数据代入公式：=(533.3430.753)/(384310310.42)=1/5000</150所以，脚手板的挠度应满足要求3.小横杆承载力和挠度验算（小横杆间距0.75m）（1）、荷载统计恒荷载：脚手板自重如上 q2=(0.

19、450930.75)/1.0=0.338KN/m活荷载：施工荷载 q3=230.75=1.5KN/m则荷载组合：q=1.2q2+1.4q3=2.505KN/m（2）、小横杆截面最大弯矩值a、 由脚手板自重对小横杆产生的最大弯矩：MGK=q2I2/8=1/830.33831.02=0.0507KN2mb、 施工荷载对小横杆产生的最大弯矩：MQK =q3I2/8 =1/831.531.02=0.1875 KN2m(3)、小横杆应满足下列公式：(1.1/Wn)(MGK+1.15MQK)f/rmWn:小横杆截面抵抗矩，查得Wn=5078mf:小横杆抗弯强度f=205KN/mrm：材料强度附加分项系数，

20、查建筑施工手册第三版表5-5得rm=1.1705 将数据代入公式得：(1.1/5078) 3(0.050731.1530.1875 ) =57.69f/rm=1.751N/m因此，小横杆间距为0.75m满足抗弯要求。（4）、挠度验算小横杆满足下列公式：=5ql3/384EIX l：小横杆跨度，取1.0mE:小横杆弹性模量，查表得E=5.13105N/mIX：小横杆截面惯性矩：121900m将数据代入公式：=(532.505313109)/( 38435.131053121900)=1/1000=1/150 所以，小横杆挠度满足要求4、大横杆计算：（1）、大横杆强度计算：小横杆作用于大横杆上的集

21、中荷载为F=q/231.35=1.69KNMmax=3F/430.75=0.951KN2mm大横杆 截面最大应力应满足下式Mmax/WnfWn：大横杆截面抵抗矩，查表Wn=5078mm³=0.951/5078=187N/m<f=205N/m（2）、大横杆变形计算公式：W=1.6153Fl2/100EI式中：E:4833.5钢管最大弹性模量，取2.13105N/mI:大横杆截面惯性矩，121900mm4L:大横杆跨度1.5m代入公式得：W=1.6153(169031.53106)/(10032.131053121900)=1/500<=1/150 所以，大横杆变形符合规定要

22、求。满堂架支承体系设计计算书模板支架体系的构造:立杆的纵距为900mm,横距为600mm,横杆步距为1200mm,小楞间距为450mm，并在十字梁交叉处加设立杆。1、选荷载最大的梁模板及支架进行验算。（1）荷载：钢筋砼自重： 12318.75 N/m模板自重: 1000 N/m施工荷载: 3000 N/m合计: 16318.75 N/mQ总=1.2q恒+1.4q活=20182.5 N/m1、模板底模计算:(1) 抗弯强度验算:M= ql/8 M/WfmM20.182534502/8=5.1086953105 N2mmW5.943103 mm³M/W5.1086953105/5.943

23、103=86.005 N/mfm205 N/m(可)(2)挠度验算:=5ql4/384EI=l/250=5ql4/384EI=5320.182534504/38432.0631053269700=0.194=l/250=1.8(可)M-弯距设计值(N2mm)；q-作用在梁底模上的均布荷载(N/mm)l-；W-模板的截面抵抗矩5.943103mm³；fm-钢材的抗弯强度设计值(N/m)Q2；M=Pl(2-b/l)/8=6727.53600；=6727.53600/(4832.06310；l/250=2.4(可)；P-作用在小楞上的集中荷载Nl-计算跨度；M-弯距设计值(N2mm)q-作

24、用在梁底模上的均布荷载(N/mm) l-小楞的间距(mm) 受弯应力设计值(N/m)W-模板的截面抵抗矩5.943103 mm³fm-钢材的抗弯强度设计值(N/m)Q235 fm205 N/m E-钢材的弹性模量(N/m),E=2.063105 N/m I-截面惯性矩(mm4) 2、小楞验算: (1)抗弯强度验算:M=Pl(2-b/l)/8=6727.53600(2-350/600)/8=714965.06N/mm M/W714965.06/5080=140.741N/mfm205 N/m(可) (2)挠度验算: =Pl/48EIl/250=6727.53600/(4832.063105312.193104)=1.21l/250=2.4(可)P-作用在小楞上的集中荷载N l-计算跨度(mm) b-梁的短边长度(mm)W-钢管的截面抵抗矩5.083103 mm³3、大楞验算(按连续梁计算大楞承受小楞传来的集中荷载简化成均布荷载计算): (1) 抗弯强度验算M= ql2/10=10.091339002/10=817395.3M/W817395.3/5.083103=160.9fm =205 N/m(可) (2)挠度验算:=q,l4/150EI=10.091339004/(15032.063105312.19