条形基础计算书

1、A轴柱下条形基础设计基础布置及尺寸确定本设计采用天然地基，地质资料如下表所示，本人计算A轴条形基础表9-1地基土层物理力学指标综合表地质资料土层号厚度(m)土质名称土容重 r(kN/m3)承载力待征值fk(kN/m2)杂填土189黄色粉质粘土19灰色砂质粘土1911灰色淤泥质粘土18705暗绿色粉质粘土20160未打穿灰色粉细砂19210表9-2 A轴柱内力(恒载+活载标准值)统计框架轴编号1,72, 3 ,4,5,6M(kN m)Nk (kN)Vk (kN)Mk 9.58 5 6.71 2 61.32kN mNk 521.21 5 364.85 2 3335.75kNVk(6.11 5 4.

2、28 2)39.11kN底层墙重：gkl 7.812 4.5 6 7.5 2.1 2.4 0.285 6 0.45 2.1 2.4 6 159.89KN(1) 条形基础沿三条纵向柱列分别设置。(2) 条形基础两端各伸出柱边外：11lo4.5 1.125m,取 1.150m，基础总长：6X +2X =29.3m44(3) 基础高度1 1 h l 750 1125mm，取 h=800 mm64(4) 基础梁宽b 柱宽 100400 100500mm(5) 基础埋深d 0.4 0.5 0.8 1.7m(6) 基础底宽18 (0.4/2 0.5) 19 0.2519 100.452rm12.59kN/

3、m1.7查规范，因为e>,得b 0, d 1.0fafakbr(b 3)drm(d 0.5) 130 1.0 12.59 (1.7 0.5) 145.11kN /m2厂 Nk 底层墙重3335.75 159.89dB -1.03ml fa rGd29.3 145.11 20 1.25 10 0.45取 B=2m基础承载力验算9.2.1 A轴持力层承载力验算基底平均压力:Fk GkAPk3335.75 佃892029.3 21.2510 0.4589.80kN/m2a 145.11kN/m2f- gA661.32 39.11 0.889.80P kMaxM k F kGkAMkVkhIB

4、229.3 22 2100.481kN/m1.2 fa 174.13kN/m综上，持力层地基承载力满足。9.3 A轴基础梁设计931基础梁荷载计算表9-3 A轴内力（恒+活设计值）统计框架轴编号1,7（X恒载+XX活载）2,3,4,5,6(X恒载+XX活载)M (kN - n)N(kN)V(kN)M 8.46 2 12.08 5 77.32kN mN 471.25 2 673.21 5 4308.55kNV 5.39 2 7.7 549.28kNN4308.55PaL147.05kN /m29.39.3.2基础梁内力计算按连续梁求基础梁的内力，又由于基础梁及柱下竖向荷载均为对称，故在计算中利用

5、其对称性，以加速计算过程。按规范规定，在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，条形 基础梁的高度不小于1/6柱距时，地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按倒 置的连续梁计算，即倒梁法。（1）固端弯矩计算M121/2ql212M23M32 M34M 43 ql2147.05 4.52248.15KN.m 12 12（2）弯矩分配计算按连续梁计算基础梁内力的过程列于下表中。表9-4基础梁内力计算表1/2 1 47.05 1.15297.24KN .m2 2计算简图M211/8 ql 1/2M121/8 147.054.51/2 97.24323.60KN .m(3) 求支座剪力支

6、座剪力计算剪力位置剪力值 v pl M22lVilV1L147.05 1.15169.11V1 RV1R (97.24 288.74)/4.5 147.05 4.5/2288.31V2LV2L(288.74 97.24)/4.5 171.7 4.2/2403.13V2RV2R (288.68 236.58)/4.5 147.05 4.5/2342.44V3LV3L(236.58 288.68)/4.5 147.05 4.5/2319.28V3RV3R (236.57253.92)/4.5 147.05 4.5/2327.01V4LV3R(253.92 236.57)/4.5 147.05 4.

7、5/2334.72(4)求支座反力支座反力计算R1169.11288.31457.42R2403.13342.44745.57R3319.28327.01646.29R4334.72 2669.44(5)初步计算剪力图(6)弯矩调整计算计算“支座反力”与原柱传来的竖向力相差超过5%边榀柱相差f,中榀柱相差kN f,把该差值均布分布在相应柱的两侧各 1/3跨内作为调整反力，按连续梁计算调整内力q1= kN/m ( J );q2=3= kN/m ( J );qa=3=m ( T );q4=3=m ( T)固端弯矩：M 101/2 15.16 1.15210.41KN.mM 1210.41KN .m

8、M 211/8qa22(2 a/l)21/8qb (22b/l)1/2M1218.8421.065.0134.89KN .mM 23qa3(43a/l)/12l1/12qa2(68a/l3(a/l)2)1.6816.5814.90 KN .mM 32qa3(43a/l)/12l1/12qa2(68a/l23(a/l)4.526.171.66 KN .mM 34qa3(43a/l)/12l1/12qa2(68a/l3(a/l)2)0.246.176.41KN .mM43 qa3(4 3a/l)/12l1/12qa2(6 8a/l 3(a/l)2)1.670.872.54 KN.m表9-5基础梁内

9、力调整表计算简图,1150 , 1500 F 1500 . 1500 , 1500 , 1500 . 1500 L 1500 F 1500 . 1500 r1支座1234分配系数固端弯距Mg(kN m)运算祷A>支座弯矩弯矩图10,412yK丿 300.94V/8/00梁端剪力(KNM197.2410.4186.83KN .m , M 2288.7028.30260.40 KN .mM3236.588.00244.58KN .m, M 4253.920.94252.98KN .m各支座剪力：Ml167.1118.11149.00KN.m, V1R288.3119.76268.55KN .

10、mV2L403.1327.99375.14KN .m, V2R342.4426.37316.07KN .mV3L319.2811.22330.50KN .m, V3R327.015.77332.78KN .mV4L334.724.46339.18KN.m各支座反力:R1149.00268.55417.55KN.m ,R2375.14316.07691.21KN.mR3330.50332.78663.28KN.m,R4339.182678.36 KN.m所得结果与原轴力相比相差不大，均不超过 5%满足要求，无需再调整。(7) 最终内力图根据规范规定，当按倒梁法进行计算时，此时边跨跨中弯矩及第一内

11、支座的弯矩值宜乘以系数。得到最终内力图如下：123.44252.98238.33(198.61)119.7386.83/I1244.58312.48(260.40)图9-1倒梁法求得最终弯矩图(kN - m149.00375.14330.50339.18268.55316.07332.78图9-2倒梁法求得最终剪力图(kN)933基础梁配筋计算(1)正截面配筋计算基础梁截面尺寸取为500mM 800mm有效高度ho=h- a s=800-40=760mm混凝土强度等级C30;钢筋为HPB400级钢筋。表9-6基础梁配筋表支座1第一跨跨中支座2第二跨跨中支座3第三跨跨中支座4M(kN m)Msf

12、cb%212sAbh0 fc (mni)fy选取配筋5J1184J11851L184业185JL184JL185J118实际1272101712721017127210171272正截面配筋率：0.3% min max0.2%,0.45ft/fy 0.2%，满足500 800要求。(2)斜截面配筋箍筋采用8,四肢箍hw/b 760/5001.524 ,375.14KN ,0.25 cfcbh。0.25 1.0 14.3 500 7601359 KN Vmax截面尺寸满足要求0.7ftbh0 0.7 1.43 500 760 391.38KN Vmax 375.14KN，按构造配筋即可。取 sv

13、 Asv/bssv,min 0.24 ft/fyv 1.27 10 3 ,得 Asv/s 0.762, As“/s 0.191。因此，配置 8200(近支座处加密 8100,此时Asv1/s 50.30/2000.2520.191。9.3.4翼板的承载力计算计算基底净反力，取竖向最大的一个单元进行计算。M 8.46 2 12.08 5 77.32kN mN 471.25 2 673.21 5 4308.55kNV 5.39 2 7.7 5 49.28kNg l 1.35 159.89 215.85KNPMaxN gl 6 M VH2BLLB4308.55 215.852 29.3677.32

14、49.28 0.829.3 2 283.19KN /MN glBL6 M VHLB-4308.55 215.852 29.3677.32 49.28 0.829.3 2 271.23KN /M9.3.5计算翼板根部的内力及配筋计算翼板根部内力计算(1)翼板根部的剪力：1250750-一 125071.23750x'maxmin83.19 -78.71KN /m2000200020002000V (Pmax PJ/2 0.751(83.1978.71)/20.75 160.71KN(2)翼板根部的最大弯矩：M(Pmax Px)/2 0.752/2 1 (83.19 78.71)/2 0.752/2 1 22.77KN.m9.3.6翼板底部受力钢筋配置翼板为250mm-400mm变截面板，翼板根部高度为400mm有效高度ho h 40 360mm，所需钢筋面积:AsM0.9 fyg22.77 1060.9 360 3602195.22mm选用一 820实际配筋 393mm2195.22