交流变频调速曳引式货梯

1、交流变频调速曳引式货梯TH320/0.5设计计算书 编制/日期： 审核/日期： 第 32 页TH320/0.5 交流变频调速曳引式货梯设计计算书 目录1、 电梯基本参数2、 轿厢自重计算3、 电梯主要零部件的设计计算及校核1. 底坑地面受承载计算2. 使用金属膨胀螺栓时对井道壁的要求3. 曳引电动机容量的计算4. 曳引轮输出扭矩M1计算5. 最大扭矩M的计算6. 曳引机主轴最大静载荷T的计算7. 满载时轿厢盘车力F1的计算8. 曳引力计算9. 曳引轮、反绳轮直径与曳引钢丝绳直径比值的计算10. 电梯悬挂钢丝绳安全系数的计算11. 轿架上梁的计算12. 轿架立侧梁的计算13. 轿架下梁的计算14

2、. 轿厢有效面积及通风面积的计算15. 轿厢运行速度的计算16. 渐近式安全钳的选型计算17. 轿厢导致的校核计算18. 对重导致校核计算19. 限速器造型计算20. 限速器钢丝绳安全系数的计算21. 限速器绳轮直径与安全绳直径比值计算22. 缓冲器选型计算23. 对重装置质量计算24. 顶层高度、底坑深度的计算4、 电气部分计算1. 主电源开关的选择2. 控制系统的选择3. 调速器的选择4. 交流接触器的选择5. 导线的选择1、 电梯基本参数1. 井道总高：h=19.35m2. 提升高度：H=13.70m3. 顶层高度：h1=4.05m4. 底坑深度：h2=1.6m5. 井道平面尺寸：（宽&

3、#215;深）=3.3m×2.35m6. 井道结构：围深结构7. 服务层站数：4层/4站/4门8. 开门形式：旁开变频式门机9. 额定载重量：Q=3200kgf10. 额定速度：V=0.5m11. 轿厢有效尺寸：（宽×深）=2250mm×1900mm12. 开门宽度：M=1600mm13. 轿厢自重：P=2560.2kg14. 平衡系数：K平=0.40.5，取设计值为K平=0.4515. 曳引钢丝绳规格：7×1016. 曳引比：i1=4:117. 曳引机型号：MCG=30018. 曳引轮节径：Di=400 绳槽：规格7×10 节距：1519.

4、绳槽形状参数：槽型：Vndvcut.Vtn 口角：95度 槽的角度：30度20. 曳引电机额定电压：P=11kw21. 曳引电机额定电压：V=380v22. 曳引电机额定频率：HZ=19.223. 曳引电机额定频率：96RPM24. 曳引电机额定电流：I=25A25. 曳引轮轴许用径向负荷：6000kg26. 曳引机额定输出柜矩：1100N.M2、 轿厢自重计算：P=2560.2kgf3200kgf载货电梯轿厢自重统计表轿厢部分序号零件名称数量单重总重序号零件名称数量单重总重1门过方1666下护板117172轿顶6342047轿厢地坎133333左右围壁12384568轿厢操纵箱116164左

5、右立柱211229轿顶风扇1225轿底151851810日光灯224 轿厢总重：1278kgf轿架部分序号零件名称数量单重总重序号零件名称数量单重总重1联结板44.317.26下梁11121122轿架上梁61471477拉杆座4143立侧梁2631268轿顶护栏140404拉杆410409其它133335导靴4124810反绳组492368 轿架总重：935.21kgf其它部分序号零件名称数量单重总重1光幕120202安全钳220403杂件176764应急灯1115轿门+门机1210210其它部件总重：347kgf电梯轿厢总重量合计：2560.2kgf3、 电梯主要零部件的设计计算及校核1.

6、底坑承载计算(1) 根据GB7588-2003标准中5.3.2.1要求：底坑地面应能支撑每根导轨的作用力（导轨自重+安全钳动作瞬间的反作用力）轿厢导轨侧(2) 根据GB7588-2003标准中5.3.2.2要求：轿厢缓冲器支座下的底坑地面应能承受满载轿厢静载4倍的作用力：(3) 根据GB7588-2003标准中5.3.2.3要求：对重缓冲器支座下的底坑地面应能承受满载时对重静载4倍的作用力：q-电梯平衡系数，取q=0.45结论：经（1）（2）（3）项计算所有作用力可满足土建设计要求<土建设计为250KN>.2. 使用金属膨胀螺栓时对井道壁的要求该电梯井道为混凝土剪力墙结构，因此，导

7、轨架用M16×120金属膨胀螺栓固定，每个导轨架采用2个金属膨胀螺栓，且该螺栓打入墙体的深度应不小于90mm。层门装置的门头安装均采用M12×100金属膨胀螺栓固定，门套采用10mm金属圆钢与墙体预埋钢筋或用M12×100金属膨胀螺栓进行现场焊接。3. 曳引电动机容量计算K-电梯平衡系数，取为0.45Q-电梯额定载重量，为3200kgfV-电梯额定速度，为0.5m/sN-曳引传动机械效率为89.34而本梯曳引机选用上海蒙特纳利驱动设备有限公司制造的MCG-300.电动机功率为11KW>9.6KW。结论：电动机功率满足设计要求。4. 曳引轮输出扭矩M1按上海蒙

8、特纳利驱动设备有限公司提供的产品参数，其曳引轮输出扭矩M1=1100NM5. 最大扭矩M的计算因实际正常运行最大扭矩M按超载10%计算。D1-曳引轮节径M=1020(NM)<M1=1100(NM)本曳引机最大扭矩满足设计要求。6. 曳引机主轴最大静载荷Tm1=7曳引绳根数q1=0.555kg/m单根曳引绳质量(10mm)=180曳引包角H=13.70m电梯提升高度K=0.45电梯平衡系数该MCG-300曳引机最大静载荷为6000kg,大于实际静载荷2715.17kg.该曳引机最大静载荷满足要求。7. 满载时轿厢盘车力F1计算 式中：K-平衡系数=0.45 Q-额定载重量=3200kg D

9、1-曳引轮直径=400 R-曳引比=4 i-减速比=2 n-曳引机效率=0.893 D2-盘车轮直径=400结论：由于F1=2416.8N>400N,故在控制柜上增设一个符合GB7588-2003中14.2.1.4规定的紧急电动运行的电气操作装置，故能满足盘车力的要求。8. 曳引力的计算根据GB7588-2003标准规定，钢丝绳曳引应满足以下三个条件：轿厢装载至125%额定载荷时应保持平层状态不打滑应保证在任何紧急制动状态下，不管轿厢内是否为空载或满载，其减速度的值当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢所以可按GB7588-2003附录中曳引力计算采用下公式

10、f-当量摩擦系数a-钢丝绳在绳轮上的包角，redT1、T2-曳引轮两侧曳引绳中的拉力e-自然对数的底 e2.718所以曳引力的计算a. 钢丝绳在绳槽中的当量摩擦系数的计算由于MCG-300曳引机绳槽是半圆带切口型，绳槽上部角度r=30°下部切口角=95°钢丝绳在绳槽中的当量摩擦系数f应按三种工况进行计算：（1） 轿厢装载工况：M<摩擦系数>=0.1其中：可通过当量摩擦系数计算图得出：所以f=0.1×1.98=0.198(2) 轿厢紧急制行工况： (3) V3轿厢额定速度下对应的绳速=V×r式中：M曳引绳与曳引轮之间的摩擦系数 曳引轮绳槽的切口

11、角=95° f钢丝绳在绳槽中的当量摩擦系数 r曳引钢丝绳的倍率=2（3） 轿厢滞留工况：M=0.2（4） 曳引钢丝绳在曳引轮上的包角（曳引比为4：1）（5） 计算mpcar(轿厢侧反绳轮惯量Jpcar的折算质量kg)轿顶上的反绳轮，将其近似看成薄圆盘，则其转动惯量的折算质量Jpcar/R2所以：（6） 计算MSRcar（轿厢位于底层时轿厢侧的悬挂绳质量）轿厢位于底层时轿厢侧悬挂绳长度L=H=13.70采用7根直径中10的钢丝绳所以 MSRcar=7×13.7×0.555=53.22kg（7） 计算MCRcwt(轿厢位于底层时对重侧的补偿链质量）本梯未采用补偿链，所

12、以MCRcwt=0（8） 计算MTrar（轿厢位于底层时随行电缆的质量）由于轿厢位于底层时随行电缆的质量由井道承受，故可不计。（9） 计算MCRcar（轿厢位于底层时轿厢侧的补偿链的质量）本梯未采用补偿链，所以MCRcar=0（10） 计算MSRcwt（轿厢位于顶层时对重侧的悬挂绳质量）由于轿厢位于底层时对重侧的悬挂绳长度L=H=13.7采用7根直径=10的钢丝绳所以MSRcwt=7×13.7×0.555=53.22kg（11） 计算MCRcar（轿厢位于顶层时轿厢侧的补偿链质量）由于未采用补偿链，所以MCRcar=0（12） 计算MTrar（轿厢位于顶层时随行电缆的质量）

13、由轿厢承受的随行电缆的长度为L=0.75×H=10.275电缆密度为0.85kg/m所以MTrar=0.85×10.275=8.737kg（13） 计算MSRcar（轿厢位于顶层时轿厢侧悬挂绳的质量）轿厢位于顶层时轿厢侧悬挂绳的质量可不计，所以MSRcar=0（14） 计算MCRcwt（轿厢位于顶层时对重侧补偿链的质量）本梯无补偿链，所以MCRcwt=0（15） 计算Mcwt（对重的质量）Mcwt=(p+q×Q)=2560.2+0.45×3200=4000.2kg（16） 根据GB75882003标准中附录M2曳引力计算，曳引力应按三种工况分别进行计算。

14、T1/T2的静态比值应按轿厢装有125%额定载荷并考虑轿厢在井道不同位置时最不利情况进行计算，此处可忽略轿厢导靴与导轨的摩擦（轿厢装有125%额定载荷位于井道底层时最不利情况）T1/T2的动态比值应按空载轿厢或装有额定载荷时轿厢在井道不同位置时最不利情况进行计算，井道每一个运动部件都应正确，考虑其减速度和钢丝绳的倍率，此处忽略轿厢导靴与导轨的摩擦（轿厢内装有额定载荷在底层时为最不利工况）正常情况下a=0.5m/s2。T1/T2的静态比值应按照空载轿厢且对重压在缓冲器上的情况进行计算。此处忽略轿厢导靴与导轨的摩擦（此时对重质量Mcwt=0）所以满足此工况时曳引力的要求。结论：该电梯曳引力按GB7

15、5882003附录M对以上三种工况进行校核，可以满足本电梯在不同工况条件下安全使用时对曳引力条件的要求。9. 曳引轮、反绳轮直径与曳引钢丝绳直径比值的计算（1） 曳引轮直径与曳引钢丝绳直径的比值满足GB75882003标准中9.2.1规定的不小于40倍要求。（2） 反绳轮直径与曳引钢丝绳直径的比值满足GB75882003标准中9.2.1规定的不小于40倍要求。10. 电梯悬挂钢丝绳安全系数的计算根据要求：(1)曳引钢丝绳安全系数实际值S按GB75872003的附录N得到的曳引钢丝绳许用安全系数Sf.(2) 曳引钢丝绳安全系数实际值S按GB75882003的9.2.2规定的曳引钢丝绳许用安全系数

16、最小值Sm.而本梯为7绳的曳引驱动电梯，其Sm为12.所以计算如下：a.求出曳引钢丝绳安全系数实际值S。T单根钢丝绳破断拉力总和=5200N P轿厢自重=2560.2kgn曳引绳根数=7 Q额定载荷=3200kgm曳引比=4：1 H轿厢至曳引轮悬挂钢丝绳长度=13.70q钢丝绳单位长度重量=34kg/100mb.按GB75882003的附录N计算出给定曳引钢丝绳许用安全系数计算值Sf：根据附录N表N1得知：当=95 °时，Nequiv(t)=6.7本体有2个定滑轮，故没有反向弯折Npr=2.引起简单折弯的滑轮数量Nps=6.所以Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=

17、1×(6+4×2)=14.0而Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=6.7+14=20.7Dt曳引轮直径=400 dr曳引绳直径=10 Nequiv(t)曳引轮等效数量=6.7Nequiv(p)导向轮等效数量=14 Nequiv滑轮的等效数量=20.7Kp跟曳引轮和滑轮直径相关的系数=40所以根据曳引轮直径和曳引钢丝绳的Dt/dr比值，等效的滑轮数量Nequiv，从GB75882003的附录图N1查得许用最小安全系数计算值Sf=24.8由于S=25.29>曳引钢丝绳安全系数Sf=24.8S=25.29>曳引钢丝绳许用安全系数最小值Sm=12即S&

18、gt;Sf. S>Sm.曳引钢丝绳安全系数校核通过。11. 轿架上梁的计算： 上梁机械强度计算： 上梁的受力情况可以近似地将其看成简支梁，承受的主要是轿厢的的偏载力及其制动器启动时的惯性，由于本次无机房采用下制式反绳轮，上梁不在承受自重和额定载荷的量；因此当上梁采用原反绳轮上制式的结构时，不再校核。特此说明。结论：轿架上梁强度满足使用要求。12. 轿架立侧梁的计算：轿架立侧梁截面图（18号槽钢）。截面积A=2929mm2轿架立侧梁是拉伸与弯曲组合应力，弯曲应力由轿厢中载荷的不均匀性所造成。由于本次无机房采用下制式反绳轮，上梁不再承受拉伸应力；因此当上梁采用原反绳轮上制式的结构时，不再校核

19、。特此说明。结论：轿架立侧梁强度满足使用要求。13. 轿架下梁的计算：将架下梁简化为简支梁，并设载荷均布，在日本建筑标准法中有如下计算：轿架下梁上平面受压应力，而下平面则受拉应力，故其下平面为危险面，下平面的抗弯截面模量Wx=152000mm3 下侧梁选用18号槽钢制作，故s=235MPa.结论：轿架下梁的强度满足使用要求。14. 轿厢有效面积及通风面积的计算：(1) 轿厢有效面积：A=2.250×0.9+0.08×1.8+0.032×0.9=4.447m2根据GB75882003电梯制造与安装安全规范8.2.1为了防止人员的超载，轿厢面积应予以限制。为此额定载重

20、量和最大有效面积之间的关系见表1：当电梯额定载重为2500kg时，轿厢的最大有效面积为5.0m2,额定载重量超过2500kg时，每增加100kg，面积增加0.16m2。故载重量3200kg电梯的轿厢最大有效面积为：故轿厢有效面积A<轿厢最大有效面积A，满足标准要求。(2) 轿厢通风面积轿厢下部通风面积计算：S=(2.25×2+1.9)×0.008+2.1×0.006×4=0.102m2上式中的0.006为门扇与轿厢门之间隙，0.008为轿厢壁板与轿底板之间的隙。轿厢上部的通风面积：S=(2.25×2+1.9)×2×0.

21、008=0.066m20.008为轿厢壁板与顶板之间的间隙。结论：轿厢通风有效面积满足标准要求。15. 轿厢运行速度的计算：式中：v：为电梯运行速度 D：为曳引轮直径=400mm N：为电动机额定转速=96rpm i1：为电梯曳引比：4：1 i2：为曳引机传动比：216. 安全钳的造型计算 根据GB75882003标准中9.8.2.1条规定：轿厢可选用渐近式安全钳，且：(1) 本电梯的总质量P+Q=2560.2+3200=5760.2kg(2) 本电梯轿厢导轨工作面宽度为16mm.所以可选用广东佛山力东电梯配件公司生产的LD172型渐近式安全钳，并根据由该公司提供的广东省特种设备检测院出具的编

22、号为TXF320031120013的LD172安全钳式试验报告得知：本安全钳总容许质量=6000kg 轿厢工作面宽度为16mm 额定速度1.0m/s 限速器动作速度：1.5m/s而本梯的总质量为P+Q=2560.2+3200=5760.2kg它<安全钳总容许质量=6000kg，所以符合要求。本电梯额定速度为0.5m/s，而本款安全钳使用于限速器最大动作速度为1.5m/s，所以符合使用要求。结论：本电梯所选用的LD172型渐近式安全钳符合国家标准要求。17. 轿厢导轨的校核计算（安全钳动作时的工况）：(1) 计算轿厢产生的压弯力 正常使用和运行工况下，不发生压弯应力，只有在当导轨着地安装条

23、件下且安全钳动作夹持导轨进行轿厢减速制动时，才发生压弯应力。式中：Fk轿厢作用于一根导轨上的力，（N） K1渐进式安全钳动作时对导轨的冲击系数 P轿厢自重，（kg） Q额定载重量，（kg）(2) 计算压弯应力GB75882003电梯制造与安装安全规范G5.3导轨压弯应力计算如下：采用T114/B导轨为轿厢导轨，导轨架间距离LK=2000mm,b=370Mpa钢材。查表得：弯曲系数=1.39导轨横截面对x-x轴的惯性半径ixx=29.3mm,导轨横截面积A=2080mm2式中：k压弯应力 St安全系数=1.8 Rm导轨钢材抗拉强度=370 k3附加部件对导轨产生的冲击系数，（此处k3=0） 弯曲

24、系数（可从表G3抗拉强度为370MPa的甘钢材查得） perm导轨许用应力（205MPa） Rm抗拉强度（370MPa）(3) 弯曲应力 根据GB75882003电梯制造与安装安全规范附录G关于导轨验算的法则，假定轿厢中心和悬挂中心重合，且载荷均匀分布在3/4的轿厢面积上。假定悬挂中心与轿厢中心基本重合由载荷偏载引起的在Y轴上的应力计算：式中：h上下导靴之间的垂直中心距=3800 L导轨架间距离=2000 K1冲击系数=2 Wy导轨y轴截面抗弯模量=19100 n导轨根数=2由载荷偏载引起的在X轴上的应力计算式中：Wx导轨x轴截面抗弯模量=29700(4) 复合应力在复合应力条件下仍满足使用要

25、求(5) 翼缘弯曲式中： F 翼缘弯曲应力(MPa) Fx导靴作用于导轨翼缘的力(N) c导轨导向部分与底脚连接部分的宽度(mm)(6) 挠度计算式中：xX轴上的挠度，(mm)；yY轴上的挠度，(mm)； E弹性模量，（200×103MPa）；IxX轴上的截面惯性矩，（Ix=1790000mm4）；Iy=Y轴上的截面惯性矩，（Iy=1080000mm4）；FxX轴上的作用力；FyY轴上作用的力y=1.3<perm=5mm,x=1.5<perm=5mm根据GB75882003电梯制造与安装规范10.1.2.2“T”导轨的最大允许变形规定为二个方向均不大于5mm，因此，导轨挠

26、度满足使用要求。结论：在正常使用（装载）工况下，选用本导轨的强度和挠度校核符合GB75882003附录G验算要求。18. 对重导轨校核计算本电梯对重导轨采用标准空心M型导轨，导轨型号TK5A，导轨架间距离L=2000mm，370Mpa钢材，有关截面参数为： 抗弯截面模量：Wx=6.99cm3 Wy=4.28cm3根据GB75882003标准10.1.2.1计算导轨正常使用工况时的许用应力为式中：St导轨正常使用时安全系数=2.25(1) 弯曲应力根据GB75882003电梯制造与安装规范附录G2.6中规定对重应考虑其重心的差，水平断面上的偏差地宽度方向至少为5%，深度方向为10%。本电梯对重装

27、置宽度为1300mm，深度为300mm,对重导靴中心距为1380mm。对重重心偏载引起的在Y轴上的应力计算对重重心偏载引起的在X轴上的应力计算结论：对重导轨满足使用要求。(2) 挠度计算式中：xX轴上的挠度（mm）； yy轴上的挠度（mm）； Ix导轨横截面对X-X轴的惯性矩=269000 Iy导轨横截面对Y-Y轴的惯性矩=186100 E弹性模量（2.1×105MPa）GB75882003电梯制造与安装规范10.1.2.2“T”型导轨的最大允许变形规定：对没有安全钳的对重导轨，在两个方向均不大于10mm。且本电梯对重导轨：x=0.61<10mm； y=0.98<10mm

28、因此，导轨挠度满足使用要求。 19. 限速器选型计算(1) 本电梯的额定速度V=0.5m/s，可选用渐近式安全钳，其限速器动作速度应按照GB75882003标准中9.9.1条规定：a. 操纵轿厢安全钳的限速器的动作应发生在速度至少等于额定速度的115%，即0.5×115=0.575m/sb. 操纵轿厢安全钳的限速器的动作速度应小于下列计算值：广东佛山力东电梯配件公司生产的LD-136型限速器电气 动作速度为0.69m/s，机械动作速度为0.75m/s，故该限速器适用于额定速度为0.5m/s电梯。(2) 根据GB7588-2003标准中9.9.4条规定：限速器动作时，限速器的张力不得小

29、于以下两个值的较大值；a)300Nb)安全钳装置起作用所需力的两倍而根据广东佛山力东电梯配件公司提供的由广东省特种设备检测院出具的该LD-136型限速器型式试验合格证<证书编号：NO.TXF310-031-130003>证明：LD-136型限速器张紧力为1000N。符合本电梯要求。(3) 安全钳起作用时提拉力的校核计算安全钳起作用时提拉力T=T1+T2 T-提拉安全钳杠杆系统所需的力（N）T-克服限速器绳轮，张紧轮与转轴间的摩擦力所需的力（N）根据广东佛山力东电梯配件公司提供的限速器传动系统和安全钳提拉杠杆系统图<右图>得知：G1-张紧轮的质量=12kg G2-重锤的质

30、量=38.30kg G3-保险绳头的质量=1kgG4-连接架的质量=3.5kg G5-拉杆的质量=1.3kg G6-楔块的质量=1.9kg F1-连杆系统弹簧的张力=17.71N F2-拉杆弹簧的张力=8.36NM-滚动轴承的摩擦系数=0.97M-滑动轴承的摩擦系数=0.99符合要求。20. 限速器安全系数的计算LD-13型限速器所配限速器绳直径为8mm，故限速器绳的安全系数计算如下：式中：P=28100（N）限速器绳的最小破断载荷 F=650（N）限速器绳的张紧力结论：限速器绳的安全系数可以满足标准规定的要求。21. 限速器绳轮直径与安全绳直径比值计算：式中：Di=240mm限速器绳轮直径

31、di=8mm限速器绳直径22. 缓冲器选型计算：本电梯设计在轿厢下方<底坑处>布置两个圆柱状聚氨脂缓冲器，其缓冲器总质量范围=5005500kg，额定速度0.63m/s其对重处布置1个圆柱状聚氨脂缓冲器，它的总质量范围=48004800kg，额定速度1.0m/s。根据GB7588-2003标准中10.4.1.2.1条规定：非线性蓄能型缓冲器应符合下列要求：1） 当装有额定载重量的轿厢自由落体并以115%额定速度撞击缓冲器时，缓冲器作用期间的平均减速度不应大于1gn.2） 2.5gn以上的减速度时间不大于0.04s3） 轿厢反弹的速度不应超过1m/s4） 缓冲器动作后，应无永久变形根

32、据沈阳东阳聚氨酯公司提供的由深圳市特种设备安全检测研究所出具的编号为2013AF0047和2013AF01632的型式试验报告得知，HYD-A-12和HYD-A-15型圆柱状聚氨酯缓冲器各项指标均满足上述标准要求。结论：本电梯选用沈阳东阳聚氨酯有限公司生产的HYD-A-12和HYD-A-15型圆柱状聚氨酯缓冲器可以满足本电梯使用要求。23. 对重装置重量计算：该电梯平衡系数设计值为0.45因此对重装置的重量：W=P+0.45×P=2560+0.45×2560=3712kg对重架的重量为350kg，因此所需配重铁重量W1=3712-350=3362kg每块配重铁的重量为95k

33、g，因此所需配重铁的个数n=3362÷95=3524. 顶层高度，底坑深度的计算：1、 顶层高度的计算 根据GB7588-2003标准中5.7.1条规定：曳引驱动电梯的顶部间距应满足下列要求1、 当对重完全压在它的缓冲器上时，应同时满足下面四个条件：a、 轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035V2(m)的进一步的制导行税：根据本电梯的已知条件：轿厢净高H=2200，油杯高度H2=110,导靴高度H3=220，缓冲行程H4=300，缓冲器压缩行程H5=90，顶层高度OH=4050，轿厢顶到上梁之间的距离=577所以：S=OH-(H+577)-H2-H3-H4-H4 =4050-(

34、2200+577)-110-220-300-90=553S=553mm0.1+0.035V2=108mm满足本条件要求。b、 轿顶满足0.12m2最高面积的水平面与位于轿厢投影部分井道顶最底部件的水平面之间的自由垂直距离S1不应小于1.0+0.035V2（m）根据本电梯的已知条件：轿厢净高H=2200，轿顶高度H6=34，缓冲行程H4=300,缓冲器压缩行程H5=90，顶层高度OH=4050。S=OH-H-H6-H4-H5=4050-2200-34-300-90=1426mm因为S=14261.0+0.035V2=1.008所以S1满足本条件要求。c、 井道顶的最低部件与(1) 固定在轿厢顶上

35、的设备的最高部件之间的自由垂直距离S2不应小于0.3+0.035V2(m)。根据本电梯的已知条件：当轿厢在顶层平层时，轿厢净高H=2200，轿厢护栏H7=900，顶层高度OH=4050 。S2=OH-(H+H7)-H4-H5=4050-(2200+900)-300-90=560因为S2=5600.3+0.035V2(m)=308，所以S2满足本条件要求。 (2) 导靴之间的自由垂直距离S3不应小于0.1+0.035V2(m).根据本电梯的已知条件：当轿厢在顶层平层时，轿厢地坎与轿厢上梁的距离H8=2760.S3=OH-(H8+H3)-H4-H5=4050-(2760+220)-300-90=6

36、80因为S3=6800.1+0.035V2=108，所以S3满足本条件要求。d、 轿厢上方应有足够的空间，该空间的大小以能容纳一个不小于0.5×0.6×0.8m的长方体为准，任一平面朝下放置即可。根据本电梯的已知条件：本电梯的设计为对重侧置式井道布置，其井道尺寸为3300×2350，轿厢尺寸为2250×1900，在井道后面可提供一个0.5×0.6×0.8m的空间，所以本电梯轿厢上方空间设计满足条件要求。2、 当轿厢完全压在它的缓冲器上时，对重导轨长度S应能提供不小于0.1+0.035V2(m)的进一步的制导行程。根据本电梯的已知条件：轿厢在底层平层时对重油杯顶至顶层层门地坎平面的高度H9=1800，曳引机承重梁与井道顶的高度H10=980.S4=OH-(H9+H10+H4+H5)=4050-(1800+980+300+90)=8