PKPM-SATWE参数设置

1、PKPM参数设置和文本分析 前处理注意事项1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。4、板柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。6、错层结构输入：  &#

2、160; A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。    B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。    C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。关于整理SATWE设计参数说明       设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。

3、0;     SATWE前处理-接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。SATWE参数总信息1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。抗规5.1.1-2。2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。（由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面的影响应大于25，一般按结构类型取值：框架结构 25.5；框剪结构 26；剪力墙结构重度 27。）3、钢材容重：隐含值78。可行。4、裙房层数：指地上的周边都有

4、的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。（高规3.9.6。与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。因此该数必须给定。）5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。（该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。）6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。（程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地下室局部层数不同时，以主楼地下室

5、层数输入。地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。根据程序编制专家的解释，填3 大概为70%80%的嵌固，填5 就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。）7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。（位移比限值是按刚性板假定作出

6、的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。）9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。（a内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。b外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。）10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。按含义选

7、取，砌体结构用于底框结构。11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。12、恒、活载计算信息：“不计算恒、活荷载”即计算竖向力。“一次性加载”可用于多层。“模拟施工荷载1” 用于高层结构计算，“模拟2”仅用于高层基础计算。（a一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。b模拟施工方法1 加载：就是按一般的模拟施工方法加载，

8、对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。c模拟施工方法2 加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。但是这种方法人为

9、的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。）13、风荷载计算信息：计算水平风荷载。14、地震作用计算信息：共3个选项：不计算地震作用，很少出现；计算水平地震作用，用于6-8度区；计算水平和竖向地震作用，用于9度区。 15、结构所在地区：全国。16、“规定水平力”的确定方式：楼层剪力差法（规范方法）。SATWE参数风荷载信息1、地面粗糙度类别：分为A、B、C、D类。见荷规8.2.1条。（该选项是用来判定风场的边界条件，直接决定了风荷

10、载的沿建筑高度的分布情况，必须按照建筑物所处环境正确选择。相同高度建筑风荷载A>B>C>D。A 类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。C 类：指有密集建筑群的城市市区。D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。）2、修正后的基本风压：风荷载基本值的重现期为50年一遇。高规4.2.2条规定：对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。（一般情况下，对于房屋高度大于60米的高层建筑，承载力设计时风荷载计算可按基本分压的1.1倍采用，小于60米按实际情况而定。）3、结构基本周期（秒）：用荷规附录F

11、的经验公计算初始值即：框架结构T=(0.08-1.00)n；框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)n；剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)n。其中n为结构层。经运算后填输计算值重算。4、风荷载作用下的阻尼比：钢筋混凝土结构：0.05；小于12层纲结构：0.03；大于12层纲结构：0.035。5、承载力设计时风荷载效应放大系数：1.1。高规4.2.2条规定：对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。（一般情况下，对于房屋高度大于60米的高层建筑，承载力设计时风荷载计算可按基本分压的1.1倍采用，小于60米按实际情况而定。）6、用于舒适度验算的风压：取重

12、现期为10年的风压值，而不是基本风压。7、用于舒适度验算的结构阻尼比：按高规3.7.6取0.01-0.02，混凝土结构取0.02，钢结构取0.01。8、顺风向风振：荷规8.4.1。对高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。9、横风向风振：荷规8.5.1。10、扭转风振：荷规8.5.4。11、水平风体型系数：指的是含高度变化等因素的综合系数，应据荷规8.3.1、高规4.2.3条及附录B确定。体型系数分段最多为3段。12、设缝多塔背风面体型系数：主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中，设计人员可以在多塔定义中，

13、设置风的遮挡面，此参数及“第*段体型系数”才共同起作用，如果不定义风的遮挡面，则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。（对于设缝及多塔结构，缝两侧或塔间相互遮挡面处一般不承受风荷载或为风荷载的背风面，此背风面处风荷载的作用将减弱；该系数需与指定遮挡面的功能结合使用。该系数的具体作用是其与遮挡面面积相乘后所得值为风荷载在此背风面处的减弱值，即按正常计算的背风面风荷载值中减去此值得到此背风面处最后的风荷载作用值。例如，如果原来的背风面风荷载体型系数为0.5，如果设缝多塔背风面遮挡体型系数输入也为0.5时，表示该遮挡面处的背风面不承受风荷载；输入0时表示不考虑遮挡面的影响，此时即便输入了遮挡面也不起作

14、用。）SATWE参数地震信息1、结构规则性信息：结构平面规则性判断见抗规表3.4.3-1、高规3.4节。结构竖向规则性判断见抗规表3.4.3-2、高规3.5节。2、设计地震分组：见抗规附录A。3、设防烈度：见抗规附录A。4、场地类别：共分4类。见抗规4.1.6。5、混凝土框架抗震等级：见抗规表6.1.2。6、剪力墙抗震等级：见抗规表6.1.2。7、钢框架抗震等级：见抗规表8.1.3。8、抗震构造措施的抗震等级：见抗规3.3.2和3.3.3。高规3.9.1和3.9.2。根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低选择。9、中震（或大震）设计：一般不考虑。（“中震(或大震)设计”我国

15、的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震(大震)弹性设计和中震(大震)不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件(如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等)要进行中震(大震)弹性设计或中震(大震)不屈服设计。地震影响系数最大值a max，中震为2.82倍的多遇(即小震)，大震为64.5倍的多遇(即小震)。中震(大震)弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值” a max，选用中震(大震)地震影响系数最大值a max，其次，选择“中震弹性”即可。中震(大震)不屈

16、服设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”a max，改为中震(大震)地震影响系数最大值a max，其次，选择“中震不屈服”即可。中震(大震)弹性设计严于中震(大震)不屈服设计。由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。此处风荷载不参与组合。）10、按主振型确定地震内力符号：勾选。按抗规5.2.3。考虑扭转耦联时计算得到的地震作用效应是没有符号的，SATWE原有的符号确定原则为：每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号。该参数可以解决原有方式可能导致个别构件内力符号不匹配的问题。11、“斜交抗侧力构件方向附加地震数”

17、及“相应角度”最多可以附加5组地震力，根据抗规5.1.1-2规定当结构的某些抗侧力构件的角度大于15度时，应按照此方向计算水平地震作用，将周期计算结果里的地震作用最大方向角也在此填入，对于异型柱结构最好增加45度方向进行补充验算(规范规定是0.15g和0.2g时才验算)，最后构件验算取最不利一组(程序自动验算)。12、考虑偶然偏心：见高规4.3.3。计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，计算位移比时必须考虑偶然偏心影响，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心，对于高层建筑即便是均匀、对称的结构，也应考虑偶然偏心影响，偶然偏心对结构的影响是比较大的，特别是对于边长较大结构的影响是很明显的。13、考虑

18、双向地震作用：抗规5.1.1-1。一般情况选用。（质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响，目前，普遍做法是在刚性楼板假定下，不考虑偶然偏心，结构位移比大于1.2需考虑双向地震作用。现在软件，“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”可以同时选择，两者取不利，结果不叠加。对于底框计算时不应选“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”。A 位移比超过1.2 时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心；B 位移比不超过1.2 时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。）14、X向Y向相对偶然偏心：一般取0.05。15、计算振型个数：一般应大于9，不超过层数×3，以参与质量系数

19、是否达到0.9为准。（计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9个。但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了高规的5.1.13条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”。错层结构、局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹性楼板计算地震作用时，为了确保不丧失高振形的影响，振型数宜多取一些。）16、

20、重力荷载代表值的活载组合值系数：见抗规表5.1.3。一般取0.5（对于藏书库、档案库、库房等建筑应特别注意，应取0.8）。调整系数只改变楼层质量，从而改变地震力的大小，但不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。17、周期折减系数：，高规第4.3.17条有具体规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：框架结构0.60.7；框架-剪力墙结构0.70.8；框架-核心筒结构0.80.9；剪力墙结构0.81.0；对于采用石膏板等轻质隔墙，这些墙的刚度很弱，此处周期折减系数可以采用大值或不折减。加气很凝土砌块可采用以上数值，各类混凝土空心砌块0.9、0

21、.95、1.0。各类粘土空心砌块可取0.95-1.0。18、结构的阻尼比：钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不超过12层的钢结构可采用0.035，对超过12层的钢结构可采用0.02；钢-混凝土混合结构房屋取4%，预应力混凝土框架结构房屋取3%，采用隔震或消能技术的结构阻尼比则高于5%有的可以达到10%。地震影响系数随阻尼比减小而增大，其增大幅度随周期的增大而减小。）19、特征周期：见抗规5.1.4条。特征周期值见抗规表5.1.4-2。附加周期值见抗规表5.2.7。20、地震影响系数最大值：见抗规表5.1.4-1。高规表4.3.7-1。21、用于12层以下

22、规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：即旧版中的“罕遇地震影响系数最大值”仅用于12层以下规则混凝上框架结构薄弱层验算，一般工程此系数不起作用。此参数由前面所填参数地震分组、设防烈度、场地类别控制。建议PKPM应明确此处的填的抗震等级是”计算地震作用“用的抗震等级，而非要采用的“抗震构造措施”的抗震等级。 SATWE参数活载信息1、柱、墙设计时活荷载： （“柱、墙设计时活荷载”及“传给基础的话荷载”(不折减)（折减），出计算书时必须选择折减。柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中，并没有传给JCCAD，JCCAD读收的仍然是荷载标准值，如果考虑基础活荷载折减，则应

23、到JCCAD软件的荷载参数中输入，对于工业建筑不应折减。）2、传给基础的活荷载： （“墙、柱、基础活荷载折减系数”对于荷规表5.1.1中第1(1)项功能(如住宅、办公等)的建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于荷规表5.1.1中其它项功能(如教学楼、商场、书店、食堂等)的建筑，其SATWE所列的折减系数需要按照荷规第5.1.2条第2项修改。对于活荷载折减还应注意在主楼与裙房整体计算的高层建筑中，要避免裙房部分的框架柱按主楼层数取折减系数。计算错层结构时注意按楼层数折减会导致柱底内力折减过大，使柱底内力偏小。PMCAD的恒活设置中也有活荷载折减选项，勾选此选项对传到梁的话荷载进行了折

24、减，此折减对梁、墙、柱、基础都起作用，如果在SATWE或JCCAD中又勾选折减，则在PMCAD中折减的活荷载，将在SATWE或JCCAD中又重复折减，使结构便于不安全。）3、梁活载不利布置最高层号：按自然层号填入。软件仅对梁做活荷不利布置计算，对墙、柱等竖向构件未考虑活荷载不利布置作用，建议钢筋混凝土结构均进行活载不利布置作用计算，仅仅是计算量较大。（该选项与“调整信息”中的“梁设计弯矩放大系数”不能同时采用。梁弯矩放大系数起源于梁的活荷载不利布置。当不考虑活荷载不利布置时，梁活荷载弯矩偏小，程序试图通过梁弯矩放大系数来调整梁的弯矩。在程序处理时，最终弯矩弯矩放大系数是乘在组合设计弯矩上（弯矩

25、包络图上）的，这样组合中的恒、地震、风荷载也相应放大了，会导致梁的主筋量有较大的增加。所以用户应选用“梁活载不利布置”选项来考虑活荷载的不利布置。）4、柱、墙、基础活荷载折减系数：荷规表5.1.2。活荷载折减最好不要重复使用，如考虑了梁的活荷载折减，则在SATWE、TAT中最好不要选择“柱墙活荷载折减”，以避免活荷载折减过多。反之亦然。 5、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：荷规3.2.5。规定结构设计使用年限为100年时取1.1。SATWE参数调整信息1、梁端负弯矩调整系数：隐含值0.85。可采用，也可修改。高规5.2.3。装配整体式框架梁端负弯矩条幅系数可取为0.7-0.8；现浇

26、框架梁端负弯矩条幅系数可取为0.8-0.9。（在竖向荷载作用下，考虑混凝土粱的塑性变形内力重分布，负弯距调幅后，程序能够自动调整正弯距，该参数大小只对竖向荷载起作用，对水平力不起作用。悬臂粱的负弯距不应调幅。转换梁及嵌固层框架粱不应调幅。）2、梁活荷载内力放大系数：不与活载不利布置同时定义。目前这个参数在梁正负弯矩上都乘。当考虑活荷载不利布置时，梁弯矩放大系数宜取1.0。如果活荷载较小，则即使不考虑活荷载不利布置，该系数也不要取得过大，宜取1.1以下。只有当活荷载较大时，该系数需要取得大些。3、梁扭矩折减系数：隐含值0.4。可采用，也可修改。高规5.2.4。（对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定

27、时，可以考虑楼板对梁的抗扭作用而对梁的扭距进行折减，默认折减系数为0.4，但对于结构转换层的边框支梁扭距折减系数不宜小于0.6。如果单独定义子弹性楼板3、6，可以考虑梁的扭距折减系数0.8左右。SATWE自动考虑了梁与楼板的连接关系，对于两侧均无楼板的的独立梁及弧形梁，该参数不起作用。当梁箍筋采用复合箍筋时，仅外圈箍筋计人受扭箍筋面积内。边梁扣矩折减系数不宜小于0.6。）4、托墙梁刚度放大系数：针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，是框支梁的刚度增大。托墙梁的刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，而托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞

28、口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此参数不调整输入1。5、实配钢筋超配系数：对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积，此参数仅对9度和1级抗震等级结构起作用。在验算楼层抗剪承载力时，程序用超配系数乘以计算配筋作为截面的配筋面积。6、连梁刚度折减系数：抗规6.2.13-2。连梁刚度折减是针对抗震设计而言的，对非抗震设计的结构不宜折减。设防烈度高时可以折减多些，但一般不小于0.5，一般取0.

29、6。（填上此系数后，程序计算时只在集成地震作用计算刚度阵时进行折减，竖向荷载和风荷载计算时连梁刚度不予折减，程序自动算两遍，与旧版变化较大，连梁不易算过，连梁两侧墙刚度大，墙受力大，连梁受力也很大。该参数对于以洞口形式形成的连梁和以普通梁方式输人的连梁均起作用。此参数输人的越小，结构自振周期和位移越大，连梁内力降低的越明显。）7、中梁刚度放大系数：一般取2。（对于现浇板来说，作为梁的翼缘对梁的刚度有影响，利用梁刚度放大系数来考虑。对预制板结构、板柱体系的等代梁结构，此系数应填1.0，对不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的粱，中梁刚度增大系数不起作用。中梁刚度增大系数对连梁也不起作用。粱的刚

30、度放大不是为了在计算梁的内力和配筋时，按照T形梁设计，而是为了近似考虑楼板刚度对结构的影响。此参数取大于1的系数后，结构的周期和他移有所减小，但梁的内力和配筋有所增大，为了避免强梁弱柱，建议周期、位移计算时，该参数取大于1，配筋计算时该参数取1。“梁刚度放大系数按2010规范取值”勾选此项后程序自动按照梁翼缘尺寸和梁截面的相对尺寸确定，仅考虑对梁刚度的贡献，承载力设计时不考虑(软件自动实现)。）8、混凝土矩形梁转T形：勾选。梁跨中配筋量有效减小，支座处未变化。9、部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：勾选。10、调整与框支柱相连的梁内力：一般不勾选。高规10.2.7。11、框

31、支柱调整系数上限：一般不调。12、指定的加强层个数和各加强层层号：此参数实现以下调整。1、加强层及相邻上下层柱、墙抗震等级自动提高一级；2、加强层及相邻层轴压比限值减小0.05；3、加强层及相邻层设置约束边缘构件。（多塔结构还可在“多塔结构补充定义”菜单分塔设置加强层）13、按抗震规范（5.2.5）调整各楼层的地震内力：动位移比例：当T1<Tg时，动位移比例因子取为0；T1>5Tg时，取1.0；Tg <T1<5Tg时，取0.5。14、薄弱层调整：该选项指定的是多遇地震下的薄弱层。三种薄弱层：1、刚度比突变；2、承载力突变；3、转换构件。前两种需回填，后一种需指定。（该选

32、项指的是多遇地震下的薄弱层。程序发现其刚度比的计算结果不满足规范要求时，程序会自动乘以1.25的放大系数。对于结构转换层，不管程序给出的刚度计算结果如何，均应在此定义为薄弱层，指定薄弱层后，不影响程序自动判断结构其它的薄弱层。对于框架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高，从而导致一层抗侧刚度小于上部楼层出现薄弱层，此种情况需对底层地震力放大1.25倍，不需刻意加大底层柱截面、减小上部柱截面。“薄弱层地震内力放大系数”2010版采用1.25。指定薄弱层个数及层号：事先难以确定，可经运算后确定。）15、地震作用调整：15-1、全楼地震作用放大系数：找不到规范依据，可配

33、质量参与系数使用。一般情况下，可以不考虑全楼地震力放大系数，即采用默认值1.0。当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。15-2、顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数：抗规5.2.4。按顶塔楼的起始层自然层号填入。系数一般取3。（当采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均采用振型分解法计算地震力，因此只要将振型数给得足够，一般可以不考虑将塔楼地震力放大。）16、0.2Vo分段调：抗规6.2.13-1。对框剪、框筒、钢与混凝土混合结构有效。此项调整框-

34、剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和弯矩，不调整轴力，剪力墙轴力远大于框架部分，地震作用下，剪力墙开裂后结构很不安全，因此增加框架部分的刚度可实现多道设防。框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。主楼带有较大裙房、柱子数量变化较多及退台较多等情况下建议分段调。指定调整的分段数，分段的起始层号和终止层号，以空格或逗号隔开。由于程序进行0.2Vo调整时，调整系数的上限值有参数“0.2Vo调整上限”控制，若想高于此值则需在“0.2Vo调整起始层号” 中的层号前填入负号。非抗震设计不需进行0.2Vo调整。0.25Vo调整指钢与混凝土的混合结构。一般框剪结构调整min（0.2

35、Vo，1.5VFmax）。框架-核心筒调整min（0.2Vo，1.5VFmax）和0.15 Vo。程序默认0.2Vo调整上限为2.0，框支柱调整上限为5.0。SATWE参数设计信息1、结构重要性系数：结构安全等级为二级或设计使用年限为50年时，应取1.0；设计使用年限为100年时，取1.1。混规3.3.2。2、钢构件截面净毛面积比：该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）后的消弱情况。构件连接全为焊接时取1.0，螺栓连接时取0.85。3、考虑“p-效应”：对于混凝土结构，设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，可以查看结构的质量文件，程序会提示该工程是否计算p-效应。对于钢结构一般宜考虑p-效应

36、。刚重比计算中的重力荷载设计值为1.2恒+1.4活。4、按高规或高钢规进行构件设计：高层英勾选，多层不需。勾选则按高规或高钢规进行组合验算，不勾选则按抗规或钢规进行组合验算。5、钢柱计算长度系数按有侧移计算：该参数仅对钢结构有效，对混凝土结构不起作用。根据钢规5.3.3条，对于无支撑框架选择有侧移，对于有支撑框架，应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移”。通常钢结构宜选择“有侧移”。6、框架梁端配筋考虑受压钢筋：混范11.3.1梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合一级x0.25h0，二、三级X0.35h0，不满足时会给出超筋提示。验算时，考

37、虑应满足混范11.3.6条的要求，程序自动取梁上部配筋的50%(一级)或30%(二、三级)作为受压钢筋计算。7、结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选顼，详见高规8.1.3条。勾选此项后，程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。8、剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条的较高配筋要求：对错层结构、连体结构，以及B级高度高层建筑应勾选。其它不选。9、当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：一般勾选。10、按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应：该参数只对排架

38、结构有效。排架勾选，其它不选。11、指定的过渡层个数与各过渡层层号：B级高度高层建筑勾选，其它不选。高规7.2.14-3。过渡层边缘构件的箍筋按二者平均值采用。12、柱配筋计算原则：(单偏压计算)(双偏压计算)，当混凝土结构按照空间结构计算时，框架柱宜采用双偏压计算配筋，因为在某种组合荷载作用下，计算柱某一方向的配筋面积时同时考虑另一方向的内力值，这种计算方法比较符合工程实际，理论上讲，所有混凝上柱的受力状态都是双偏压，单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例，但是双偏压计算出来的值多解。对于异形柱结构，无论设计人员如何选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。高规6.2.4条要求“抗震设计时，框架角柱

39、应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计，如果设计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱(凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱，凹角处框架柱不是角柱)，程序对其自动按照双偏压计算。在SATWE“柱平法施工图”中有双偏压验算一项，一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下，以保证配筋计算的合理性，并且，一个结构能通过双偏压验算即可。如果按照单偏压计算，而按照双偏压验算，这种方法得出的计算值是唯一的。13、梁保护层厚度与柱保护层厚度：按混规8.2节慎重确定。14、梁柱重叠部分简化位刚域：一般不简化，梁、柱截面特别大的节点可勾选。（梁、柱重叠部分简化为刚域”当柱截面尺寸较大(如)1000

40、mm)或异型柱时，宜采用梁柱重叠部分简化为刚域，一般情况选择“否”，特别是考虑了”梁端负弯距调幅”后，则不宜再考虑节点刚域。当考虑了节点刚域后，则在“梁平法施工图”中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响”。不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度(柱宽上部分)进行计算。一般而言，梁、柱重叠部分简化为刚域后，结构的刚度会增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部内力增加，而结构的周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下，端部内力会减小。组合设计内力是增加还是减小就不确定。旧版软件只考虑梁刚域，新版本是柱、梁均考虑，增加柱梁刚度，周期变短。）14-1、梁端简化为刚

41、域：勾选，梁计算跨度降低，降低梁配筋量。14-2、柱端简化为刚域：不勾选，提高柱的安全储备。SATWE参数配筋信息1、梁、柱、墙主筋及箍筋强度：此处输入梁、柱、墙主筋及箍筋强度设计值，墙主筋强度是指边缘构件竖向钢筋而言的。2、梁、柱箍筋间距：强制按照100输入(计算结果均按照100间距显示配筋面积)，且现在的软件梁、柱箍筋问距以灰色显示，不许人工修改，经计算后用户根据内定100间距人工调整箍筋。当梁跨中有较大集中力作用时，而箍筋分加密区和非加密区，且非加密区箍筋间距加大(>100)时，应复核非加密区配箍面积是否满足计算要求。8、墙水平分布筋间距：一般情况取200，计算结果的配筋面积是20

42、0间距的面积，如果想加密则需要根据间距换算。9、墙竖向分布筋配筋率：非抗震工程见混规11.7.14条，抗震工程见抗规6.4.3条，高层特一级抗震见高规3.10.5条。  （结构施工详图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率，不应小于结构整体计算时，该参数输入的竖向分布筋配筋率值。因为，剪力墙竖向分布筋配筋率增加，会使边缘构件的纵向受力钢筋的配筋减小。所以，剪力墙实配的竖向分布筋配筋率小于结构整体计算时输入的竖向分布筋配筋率时，将使结构偏于不安全。）10、结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数 及 结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率：是新版软件增加的两个参数，主要用来提高框架

43、-核心筒等类结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。广东高规10.2.4条规定：筒体底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.6%，筒体一般部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.3%。层数应包括全部地下室层数，为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理，可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下，不必单独指定。11、梁抗剪箍筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：混规11.7.10。SATWE参数荷载组合1、恒荷载分项系数：可变（活）荷载效应控制取1.20；永久（恒）荷载效应控制取1.35。荷规3.2.4条。2、活荷

44、载分项系数：可变（活）荷载效应控制取1.40-1.30；永久（恒）荷载效应控制取0.98。荷规3.2.4条。3、活荷载组合值系数：民用建筑多数0.7，荷规表5.1.1。工业建筑见荷规附录D。4、重力荷载代表值效应的活荷载组合值系数：0.5。抗规5.1.3。5、重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数：0.5。6、风荷载分项系数：1.4。荷规3.2.4条。7、风荷载组合值系数：0.6。荷规7.1.4条。8、水平地震作用分项系数：1.3。抗规表5.4.1。9、竖向地震作用分项系数：0.5。抗规表5.4.1。10、吊车荷载组合值系数：0.7。荷规表6.4.1。11、温度荷载分项系数：1.4。荷规9.1

45、.3条。12、吊车荷载分项系数：1.4。荷规3.2.4条。13、特殊风荷载分项系数：1.4。荷规3.2.4条。14、温度作用的组合值系数：0.6。荷规9.1.3条。15、混凝土构件温度效应折减系数：0.3。SATWE参数地下室信息1、回填土对地下室约束相对刚度比：新版软件对地下室侧向约束的概念和算法做了重要改动，之前软件采用“回填土对地下室约束相对刚度比”。之前算法侧向约束与地下室的层刚度有关，而与回填土性质无关，而由地下室结构布置(如剪力墙和框架)等因素产生的层刚度变化很大，用它们的倍数计算土的侧向约束后，造成相同土层约束下不同结构产生很大差异，难以取得合理约束值。新算法采用参数“土层水平抗

46、力系数的比例系数M”其算法即为上力学中的M法，M取值范围稍密及松散填土5.46.0，中密6.010，密实老填土1022。此处不提倡填负值，容易出现地上与地下异常情况。（SATWE在地下室参数中，正值为刚度扩大m倍，即有限约束；负值刚度扩大1000倍，即为绝对嵌固层数；0时，表示地下室侧向没有约束。）（用m值求出的地下室侧向刚度约束呈三角形分布，在地下室顶层处为0，并随深度增加而增加，程序将把三角形的刚度仍然按照分布比例分配在楼层的上下节点上，在地下室顶层处仍作用有侧向刚度约束，不过比旧的方法小多了，）2、外墙分布筋保护层厚度：按混规8.2节慎重确定。3、扣除地面以下几层的回填土约束：0。4、地

47、下室外墙侧土水压力参数：4-1、回填土容重：18可行。4-2、室外地坪标高：据建筑设计确定。4-3、回填土侧压力系数：据地质报告，经计算确定。一般情况为0.5。4-4、地下水位标高：据地质报告确定。4-5、室外地面附加荷载：建议一般取10。SATWE参数之砌体结构1、砌块种类：分烧结砖、蒸压砖、砌块三种。砌规3.1节。2、砌块墙体容重：22是烧结砖的容重(含双饰面)，其它种类应换算。3、构造拄刚度折减系数：应是构造柱与砌体弹性模量的比值，一般可取0.3。4、底部框架层数：填建模时的层数。5、底框结构空间分析方法：抗震设防工程选PM菜单8，非抗震设防工程选可选有限元整体法。6、材料强度变化起始层

48、号：填自然层号。7、第一种弹性模量：砌规3.2.5条。8、第一种抗压强度：砌规表3.2.1-1。砌规表3.2.1-2。砌规表3.2.1-3。砌规表3.2.1-5。9、第一种砂浆强度等级：M7.5、M5、M2.5、M0选其一。10、第二种弹性模量：砌规3.2.5节。11、第二种抗压强度：砌规表3.2.1-1。砌规表3.2.1-2。砌规表3.2.1-3。砌规表3.2.1-5。12、第二种砂浆强度等级：M7.5、M5、M2.5、M0选其一。13、配筋砌块砌体结构：采用时勾选。  SATWE参数之特殊构件定义一、特殊梁：    1、不调幅梁：

49、指配筋计算不作弯矩调幅的梁。用于裂缝有特别要求的梁，程序有隐含定义，亮青色显示。    2、连梁：指与剪力墙平行或交角不大于25度连接的梁。其刚度应近行折减。程序有隐含定义，亮黄色显示。    3、转换梁：指框支转换梁和托柱梁。程序没有隐含定义，需用户自定义。亮白色显示。    4、铰接梁：程序考虑了一端、两端饺接。程序没有隐含定义，需用户自分端定义。以红色小圆点显示。    5、滑动支座梁：程序考虑了一端为滑动支座。程序没有隐含定义，

50、需用户自定义。以白色小圆点显示。    6、门式钢梁：程序没有隐含定义，需用户自定义。梁长的1/3暗白色显示。    7、耗能梁：程序没有隐含定义，需用户自定义。梁长的1/3亮绿色显示。    8、组合梁：在下级菜单里定义，信息记录在“ZHL.SAT”文件里，取消定义可删除该文件，也可查询修改。   9、刚性梁：点取菜单，在对话框里选择截面类型，双击1/0的1即完成定义。用于柱内节点连接。二、特殊柱：    

51、;1、上、下、两端饺接柱：程序考虑了柱一端、两端为饺接的情况，用户自定义后，上端饺接柱亮白色显示。下端饺接柱暗白色显示。两端饺接柱亮青色显示。    2、角柱：指位于阳角X、Y向只有单面拉接的柱，程序没有隐含定义，用户自定义后显示“JZ”，再点击取消定义。    3、框支柱：指其框支梁上有混凝土墙连接的框支柱，用户自定义，方法同角柱。    4、门式钢柱：指按门规设计的柱，用户自定义，方法同角柱。三、特殊支撑：1、铰接支撑：程序考虑了支撑一端、两端为饺接的情况，定义方法同铰接

52、梁。亮黄色显示，饺端以红色小圆点显示。2、人/V支撑：点取定义后，其一半长度亮青色显示。3、十/斜支撑：点取定义后，其一半长度亮红色显示。四、弹性板：按房间单元定义，点取定义后显示一个圆环，圆环内数字示板厚。洞口占房间的一半时，应定义为弹性板。    弹性板分三种：    1、弹性板6：由程序据实计算板平面内、外刚度的板。(1)楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。（2）适用范围：板柱体系或板柱剪力墙结构 。    2、弹性板3：假定板平内无限刚。由程序据实计算板平面外刚度

53、的板。（1）物理意义：楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限刚。程序采用中厚板弯曲单元来计算楼板平面外刚度。（2）适用范围：厚板转换层结构和板厚比较大的板柱体系或板柱抗震墙体系。    3、弹性膜：由程序据实计算板平面内刚度，平面外刚为0的板。(1)采用平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽略了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。（2）适用范围：广泛应用于楼板厚度不大的弹性板结构中，比如体育场馆等空旷结构、楼板局部大开洞结构、楼板平面布置时产生的狭长板带、框支转换结构中 的转换层楼板、多塔联体结构中的弱连接板等结构。刚性板假定： (1)假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。每块刚性板内的所有节点均有三个面内公共自由度，即沿X、Y向的平动自由度和绕Z轴的扭转自由度。而绕X、Y向的扭转自由度和沿