GCC水泥配料站满堂支撑架施工方案

1、伊拉克GCC水泥生产线苏州中材建设有限公司伊拉克GCC水泥厂总承包工程水泥配料站模板及脚手架支撑施工方案编号：SZC/IMS.08.伊GCC -2014 苏州中材建设有限公司GCC总承包项目部2014年 10月 2号目 录一、 工程概况 二、 编制依据 三、 搭设材料 四、 施工工艺流程 五、 地基与基础 六、 支模架设计构造要求与监测 七、 安全措施 八、 混凝土浇筑方案 九、 支模稳定性及梁柱计算验算 十、 应急预案 水泥配料站脚手架及支模施工专项方案一、 工程概况本工程为六层现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用桩基承台，基础埋深最大达2.9m，一层标高为2.8m，二层为连系梁，标高为9m,三

2、层标高为13.5m, 四层标高为18.5m,19m，五层局部现浇板，标高为21.5m，22m，六层局部现浇板，标高为28.5m，板厚100mm，最大柱截面尺寸为900*900，最大梁截面,500*1600。柱间轴线距离8000，框架抗震等级为二级。当地气候条件干燥常年无雨水。二、编制依据1.GCC水泥配料站设计图纸2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4.建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）5.建筑施工手册6.建筑施工脚手架实用手册三、人材机计划、质量3.1劳动力计划表工种人数木工15架子工

3、8机电工2架子工必须持证上岗，进场后接受特殊工种安全培训。3.2机具材料计划序号机械或设备名称单位数量1电焊机台22扣件只120003钢管T5004木方根45005胶合板平方15003.3机具材料质量要求1.搭设脚手架全部采用48mm，壁厚3.0mm的钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。2.脚手架钢管每根钢管的最大质量不大于25KG，最大长度为6米。3.钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。4.钢管上严禁打孔，焊接、割缝等。5.扣件采用可锻铸铁制作，材质符合钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。6.安全网质量

4、符合现行国家标准安全网（GB5725-2009）的规定。7.木方采用4.5*9.5*4000，断裂、节疤、扭曲木方禁止使用。四、施工工艺流程 搭设外脚手架支模架搭设挂设安全网铺设梁底模梁柱钢筋绑扎梁模板、现浇面板柱模板现浇板钢筋绑扎验收、浇筑混凝土五、地基与基础 一层框架部分立杆直接落在基底平实老土上，要求在立杆底部安放面积不小于300mm、厚度不小于50mm的木垫板。二层连系梁立杆直接落于一层现浇面上，要求立杆底部安放50mm厚的木垫板。三层框架立杆随二层连系梁脚手架向上搭设。六、支模架、回笼梯设计、构造要求与监测1.外脚手架步距为1.8m，立杆纵横距为1.5m。现浇楼板面下的立杆纵向间距、

5、横向间距皆为1m。梁高超过800的梁底立杆纵向间距、横向间距皆为0.9m，梁下中间位置，沿梁的方向加设支撑杆，梁底立杆支撑采用双扣件。立杆伸出顶层横杆的长度不大于400mm。2.脚手架四边及中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角为45°。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1m，采用3个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端不小于100mm。确保每个扣件的拧紧力矩控制在4560N·m。3.立杆上的对接扣件交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在

6、同步内。同步内立杆接头间隔布置，在高度方向错开的距离不小于500mm。4.在脚手架顶部与底部设置纵横扫地杆。5.回笼梯采用钢管扣件式上人梯，基础坐落于原始土地基上，地基承载力可达到200KMP。所有立杆必须采用接头扣件，剪刀撑采用旋转扣件，接头处不少于3个扣件，接头长度不小于1m。整个排架的四面必须连续设置剪刀撑，剪刀撑必须随立杆、横杆等同步搭设，角度与地面成45度。回笼梯每道横杆与窑头支模架横杆连接成整体，保证回笼梯的稳定性。上人回笼梯四个立面必须用安全网满挂牢靠，上人踏步采用钢管加木板设计，踏步下方用大眼网加密目网兜设，休息平台周边设180mm高踢脚板。6.监视、测量：架体搭设过程中要保持

7、跟踪测量，检查架体垂直度、整体性，立杆下垫枋是否坚实、立杆间距、横杆步距、剪刀撑连接是否符合要求、扣件螺丝是否拧紧、水平安全网系得是否牢固、外脚手架侧网是否挂设到位，混凝土浇筑前组织项目技术负责人、安全员、技术员进行验收，验收合格方可浇筑混凝土。七、安全措施1、上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。凡未经安全教育，患有高血压、心脏病以及不适应高处作业的人员一律不准上架作业。对作业人员进行安全技术交底，交底内容要有针对性。2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在确保安全的前提下，浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况时

8、，及时解决。八、混凝土浇筑方案 1.混凝土的供应及输送：现场采用两台JD750型强制式搅拌机制拌混凝土，每小时可搅拌120m³混凝土。一台47米混凝土汽车泵输送混凝土。2.混凝土的浇筑：为确保模板支架均衡受力，采取从中部开始向两边扩展的浇筑方式。浇筑时先浇筑柱子，浇筑至一半高度停止，再浇筑临近柱子至一半高度，使之前浇筑的柱子混凝土获得初步沉实后再回头浇筑此柱子至顶，随后浇筑与此柱连接的梁板，用“赶浆法”由梁一端向另一端成阶梯形向前推进，当起始点的混凝土到达板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑。浇筑楼面混凝土时，混凝土的虚铺设厚度略大于板厚，切不可在一点集中浇筑堆积，防止集中受力过大。九

9、、支模稳定性及梁柱计算验算（一） 计算依据1.GCC水泥配料站设计图纸2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4.建筑施工模板安全技术规程（JGJ126-2008）5.建筑施工手册6.建筑施工脚手架实用手册（二） 梁板模板支撑架的稳定承载能力的验算水泥配料站脚手架立面示意图不组合风荷载时计算：NAf，模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：N=1.2NGK+1.4NQK 为稳定系数，l0=k1k2(h+2a)查询施工手册，K1=1.163，K2=1.009，l0=1.163×1.009&

10、#215;（1.6+2×0.1）=2.112则l0/i=0.133,查询施工手册=0.380NGK 自重标准值在立杆中产生的轴向力，NGK为模板及支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重标准值产生的轴向力总和。按最大梁进行计算（其截面尺寸为500×1600）：1.模板自重0.5KN/×(0.9×0.5+0.9×1.6×2)=3.33KN则每根立杆承担模板重为：3.33×0.594=1.978KN2.钢管支架自重（1）一根立杆长度为10.6米水平横杆道数：净高10.6米，步距1.6米，10.6/1.6=6.6，取7道一根立杆作用范

11、围的水平杆总长:0.9×7×2=12.6米,每根立杆作用范围内钢管自重，查JGJ130-2011规范附录钢管3.31KG/M，（10.6+12.6）×3.31=76.792KG=0.768KN（2）每根立杆作用范围内的扣件自重，查JGJ130-2011规范附录B扣件1.32KG /只，1.32×7=9.24KG , 取0.092KN,每根立杆作用范围内钢管支架自重：钢管自重+扣件自重=0.768+0.092= 0.86KN3.新浇筑混凝土自重0.5×0.9×1.6×24KN/m3=17.28KN4.钢筋自重根据施工手册，一般

12、梁的内部钢筋自重可取1.5KN/m³0.5×0.9×1.6×1.5KN/m³=1.08KN则一根立杆的NGK =1.978+0.86+（17.28+1.08）×0.594=13.744KNNQK施工人员及施工设备荷载标准值，查询施工手册，取1.0KN/m2：5.施工人员及设备荷载标准值0.7×0.9×1.0=0.63KN6.振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力，查询施工手册，取2.0KN/m20.7×0.9×2.0=1.26KN则单根立杆的NQK =（0.63+1.26）×0.59

13、4=1.12KN在不组合风荷载，荷载组合为：13.744×1.2+1.12×1.4=18.061KN根据下式：N=18.061KNAf =0.38×4.24×100×205=33.03KN因此，承重支架立杆的稳定性符合要求。（三）柱模板验算混凝土对模板产生的侧压力F1=0.22rct012V1/2F2=rcH rc混凝土的重力密度，取24KN/m³t0新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）=5V混凝土的浇筑速度，取5m³/h，则柱子浇筑速度为6.2m/hH混凝土侧压力计算位置至9m连系梁高度,取6.2m1外加剂修

14、正系数，取1.02混凝土塌落度修正系数，取1.15则F=0.22×24×5×1.0×1.15×6.21/2=75.596kN/m2F=24×6.2=148.8kN/m2混凝土侧压力取两者中较小值：F4=75.596kN/m2恒荷载：F恒= 75.596×1.2×K=81.645kN/m2 (用于挠度验算)活荷载：F活= F3×1.4×K=2.52 kN/m2总荷载：F=81.645+2.52=84.165kN/m2（用于强度验算）柱箍验算：因柱子采用单螺杆对拉,则柱箍可以按两跨连续梁计算,计算简

15、图如下:柱箍承受的轴向拉力设计值：N=0.375×F×ls×l1/2=0.375×84.165×0.3×1.02/2=4829N柱箍最大弯矩设计值：Mx=0.125×F×ls×(l1/2)2=820924N·mm强度验算：=N/A+Mx/=4829/489+820924/5080=171.5N/mm2f= 205 N/mm2 符合要求挠度验算：w=0.521×F恒×0.3×(1.02/2)4/100EI=0.52mmw 其中 w= L/400=1mm 符合要求对拉螺

16、栓验算（12400，12螺杆净截面积A=113mm2）=N/A= N=0.375×F×ls×l1/2=0.375×84.165×0.4×1.02/2/113=57N/mm2205 N/mm2符合要求（四）梁模板验算1）梁高h=1600mm，梁宽b=500mm，梁长L=7200mm，梁底离地面高9.1m，立杆纵距lb=900mm，立杆横距ls =900mm，小楞间距l=400mm,步距l3=1600mm，荷载折减系数K=0.92）底模计算计算简图如下：底模自重 0.5×0.5×1.2=0.3KN/m混凝土自重 24&

17、#215;b×h×1.2=23.04KN/m钢筋自重 1.5×b×h×1.2=1.44KN/m振动混凝土荷载 2×b×1.4=1.4 KN/m线荷载为：q1=K×(+)=26.18KN/m q2= K×(+)=24.78KN/m模板宽度b1=500mm，模板厚度t1=15mm，梁底三根45×95木方，间距60mm，模板惯性矩Im1=140625mm4，截面抵抗矩Wm1=18750mm3；木方惯性矩Im2=721406 mm4，截面抵抗矩Wm2=96188 mm3。木方的弹性模量Em1=10000

18、N/mm2，模板的弹性模量Em2=4000×0.9=3600N/mm2。（模板为胶合板，弹性模量乘以0.9折减）抗弯强度计算（按简支梁验算）： M= q1l2/8=26.18×0.52×1000000/8=818125N.mm=M/Wm=818125/114938=7.12N/mm2【fm】=13 N/mm2符合要求（其中【fm】为模板的抗弯强度）挠度验算：w=5q2l4/384EI=0.4mm【W】=500/400=1.25mm 其中【W】为模板的允许挠度。立柱验算：N,=0.3+23.04+1.44)×1.2+1.4×1.4/2=15.84

19、8KNN/A=15.848×1000/(0.8515×424) =43.9N/mm2f=205 N/mm2 其轴心受压构件稳定系数，根据求得，=L/i,L为步距，i=，d为钢管外径，d1为钢管内径，则i=31.89，=50.17，查询施工手册表5-18得=0.8515，A=424 mm2 ,f为抗压强度设计值。3)梁侧模验算：新浇筑混凝土对模板的侧压力F1=0.22rct012V1/2F2=rcH rc混凝土的重力密度，取24KN/m³t0新浇混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）=5V混凝土的浇筑速度，取20m³/h，则梁浇筑速度为5.5m/hH

20、混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度，取2m1外加剂修正系数，取1.02混凝土塌落度修正系数，取1.15则F1=0.22×24×5×1.0×1.15×5.51/2=71.2kN/m2F2=24×1.6=38.4kN/m2取两者中较小值：F=38.4kN/m2混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/rc=1.6m倾倒混凝土产生的水平荷载查询施工手册表8-66，得F3=2 kN/m2梁侧面木方根数n=6，间距e=250mm；梁侧模竖向钢楞采用48×3.0钢管模板设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数）： q3=(F×

21、1.2+ F3×1.4)×0.3=14.664KN/m抗弯强度计算：（按照三跨连续梁验算） M=0.1×q3×l2=527904Nmm=M/W=652320/5080=103.9N/mm2【fm】=205N/mm2 符合要求挠度验算： w=0.677q3l4/100EI=0.13 mm【W】=400/400=1mm 其中【W】为模板的允许挠度。对拉螺栓计算：对拉螺栓取横向间距为600mm，竖向为600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为N N,=（38.4×1.2+1.6×1.4)×0.6×0.6=17.3

22、95KN 采用直径12的对拉螺栓，净截面面积A=113mm2,每根螺栓可承受的拉力为：S=113×215=24295N=24.295KN17.395KN则螺杆沿梁的方向间距600mm符合要求综上计算水泥配料站支架整体稳定及支模符合安全质量要求。十、应急预案（一）、应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。给企业员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”（二）、项目部应急预案领导小组成员及职责1）应急救援领导小组项目经理彭宙晓为紧急救援小组组长；联系电话07707708543项目部生产经理陈健为紧急救援小组副组长；联系电话07708699105项目部安全经理孙国喜，为紧急救援小组成员，联系电话07508354291.项目部全体人员为紧急救援抢